空调装置 【技术领域】
本发明涉及一种空调装置。背景技术 关于能制热运转的空调装置， 曾提出了一种出于增大制热能力的目的而具有制冷 剂加热功能的空调装置。
例如， 在以下所示的专利文献 1( 日本专利特开 2000-97510 号公报 ) 所记载的空 调机中， 通过利用气体燃烧器对流入制冷剂加热器的制冷剂进行加热来增大制热能力。
在此， 在该专利文献 1( 日本专利特开 2000-97510 号公报 ) 所记载的空调机中， 提 出了以下技术 ： 在制热运转时， 为防止因制冷剂的温度过度上升而频繁地进行保护动作， 根 据热敏电阻的检测值对气体燃烧器的燃烧量进行调节。
发明内容 发明所要解决的技术问题
在上述专利文献 1( 日本专利特开 2000-97510 号公报 ) 所记载的技术中， 由于将 热敏电阻的检测值作为判断基准， 因此， 若在热敏电阻的检测值处在适当的范围内的情况 下产生制冷剂的异常温度上升， 则不能抑制这种异常温度上升。
在制冷剂的加热方式为电磁感应加热方式的情况下， 由于加热速度较快， 因此特 别要求防止制冷剂温度的异常上升。
本发明鉴于上述问题而作， 其目的在于提供一种即便在通过电磁感应加热方式加 热制冷剂的情况下也能防止制冷剂温度的过度上升的空调装置。
解决技术问题所采用的技术方案
第一方面的空调装置利用具有压缩机构和发热构件的制冷循环， 其中， 上述压缩 机构使制冷剂循环， 上述发热构件与制冷剂配管和 / 或在制冷剂配管中流动的制冷剂热接 触， 该空调装置包括磁场产生部、 检测部及控制部。 发热构件既可与制冷剂配管热接触且与 制冷剂配管中流动的制冷剂热接触， 又可与制冷剂配管热接触但不与制冷剂配管中流动的 制冷剂直接接触， 还可不与制冷剂配管热接触但与制冷剂配管中流动的制冷剂热接触。磁 场产生部产生用于对发热构件进行感应加热的磁场。 检测部对与在制冷循环的至少一部分 即规定部分中流动的制冷剂相关的温度或温度变化进行检测， 或对与在规定部分中流动的 制冷剂相关的压力或压力变化进行检测。在满足磁场产生允许条件的情况下， 控制部允许 利用磁场产生部产生磁场。 磁场产生允许条件是指在使压缩机构成为压缩机构的输出不同 的第一压缩机构状态和较高的第二压缩机构状态这两个压缩机构状态时， 在第一压缩机构 状态下检测部所检测出的值和在第二压缩机构状态下检测部所检测出的值有变化或检测 出在第一压缩机构状态下检测部所检测的检测值与在第二压缩机构状态下检测部所检测 的检测值之间的变化。 第二压缩机构状态是输出水平比第一压缩机构状态的输出水平高的 状态。在第一压缩机构状态中也包含有压缩机构的停止状态。
在该空调装置中， 在未满足磁场产生允许条件的情况下， 能把握尚未充分确保在 规定部分中流动的制冷剂量这一情况， 因而控制部不允许磁场产生部的运转。 因此， 能抑制 在接近空烧的状态下进行电磁感应加热， 从而能防止制冷剂的异常温度上升。 与此相对， 在 满足磁场产生允许条件的情况下， 允许利用磁场产生部产生磁场。 藉此， 能防止制冷剂的异 常温度上升， 并能进行迅速的制冷剂加热。
第二方面的空调装置是在第一方面的空调装置的基础上， 检测部是对温度或温度 变化进行检测的温度检测部。
在该空调装置中， 温度检测部对温度或温度变化进行检测， 因此， 通过直接把握温 度或温度变化， 能防止制冷剂的异常温度上升并能进行迅速的制冷剂加热。
第三方面的空调装置是在第一方面或第二方面的空调装置的基础上， 发热构件包 含磁性体材料。
在该空调装置中， 磁场产生部将包含有磁性体材料的部分作为对象来产生磁场， 因此， 能有效地进行电磁感应的发热效率。
第四方面的空调装置是在第一方面至第三方面中任一方面的空调装置的基础上， 制冷循环还具有 ： 能与压缩机构的吸入侧连接的吸入侧热交换器 ； 能与压缩机构的排出侧 连接的排出侧热交换器 ； 以及能降低从排出侧热交换器朝吸入侧热交换器流动的制冷剂的 压力的膨胀机构。在使压缩机构处于第二压缩机构状态的情况下， 控制部进行启动时开度 控制。在该启动时开度控制中， 将膨胀机构的开度设为以比膨胀机构在过冷度恒定控制中 的相同条件下的开度更狭小的方式缩小后的开度。 该过冷度恒定控制是使排出侧热交换器 中流出至膨胀机构侧的制冷剂的过冷度恒定的控制。作为此处的设为相同条件的项目， 例 如， 可列举出压缩机频率、 外部气体温度、 热负载等。
在该空调装置中， 在控制部使压缩机构处于第二压缩机构状态的情况下， 将膨胀 机构的开度控制成稍微缩小， 因此， 吸入侧的制冷剂压力容易降低。藉此， 在检测部例如 对温度进行检测的情况下， 能通过检测出吸入侧制冷剂温度的降低来确认存在制冷剂的流 动。 另外， 在检测部例如检测到温度变化的情况下， 能通过对吸入侧制冷剂温度的降低作为 温度变化进行检测来确认存在制冷剂的流动。 另外， 在检测部例如检测到压力的情况下， 能 通过对从压缩机构排出的制冷剂的排出压力的增大进行检测来确认存在制冷剂的流动。 另 外， 在检测部例如检测到压力变化的情况下， 能通过对从压缩机构排出的制冷剂的排出压 力增大的变化进行检测来确认存在制冷剂的流动。
藉此， 即便在进行电磁感应加热的情况下， 由于确保了在规定部分的内部有制冷 剂流动的状态， 因此， 因感应加热而产生的热量不易积存， 从而也能防止进行电磁感应加热 的情况下的制冷剂温度的异常上升。
第五方面的空调装置是在第一方面至第四方面中任一方面的空调装置的基础上， 在流动确保条件和磁场产生允许条件均满足的情况下， 控制部允许利用磁场产生部产生磁 场。 该流动确保条件是指是否以比第二压缩机构状态的输出水平高的输出水平维持压缩机 构的输出水平和 / 或是否以第二压缩机构状态维持压缩机构的输出水平。
在该空调装置中， 在基于满足磁场产生允许条件而确认了存在制冷剂的流动的情 况下， 通过进一步判断满足流动确保条件， 能确认确保了满足磁场产生允许条件时以上的 制冷剂的流动这一情况。因此， 能更可靠地防止制冷剂温度的异常上升。第六方面的空调装置是在第一方面至第五方面中任一方面的空调装置的基础上， 第一压缩机构状态是确保制冷剂的判定用最低流动量的状态。 第二压缩机构状态是第一压 缩机构状态的后续状态， 且是确保超过判定用最低流动量的制冷剂的流动量的状态。
在该空调装置中， 在满足磁场产生允许条件的情况下， 在从确保了判定用最低流 动量的状态进一步提高制冷剂的流动量的状态下， 确认了检测到制冷剂温度的变化或制冷 剂压力的变化这一情况。 这样， 通过增大制冷剂的流动量， 不仅能把握存在制冷剂的流动的 情况， 而且能确认处于即便进一步提高制冷剂的流动量也不易产生制冷剂温度的异常上升 这样的状态的情况。
第七方面的空调装置是在第二方面的空调装置的基础上， 制冷剂循环还具有 ： 能 与压缩机构的吸入侧连接的吸入侧热交换器 ； 能与压缩机构的排出侧连接的排出侧热交换 器； 以及能降低从排出侧热交换器朝吸入侧热交换器流动的制冷剂的压力的膨胀机构。规 定部分是吸入侧热交换器、 吸入侧热交换器的上游侧附近及吸入侧热交换器的下游侧附近 中的至少任一个部分。
在该空调装置中， 温度检测部能对流过吸入侧热交换器、 吸入侧热交换器的上游 侧附近及吸入侧热交换器的下游侧附近中的至少任一个部分的制冷剂的温度或温度的降 低高精度地进行检测。 第八方面的空调装置是在第一方面至第七方面中任一方面的空调装置的基础上， 在压缩机构的输出水平处于第一压缩机构状态以下后， 控制部以再次满足磁场产生允许条 件作为条件来允许利用所述磁场产生部产生磁场。
在该空调装置中， 根据制冷循环的状况变化， 即便在制冷剂的循环状况可能变化 的情况下， 也能通过再次判断磁场产生允许条件来维持设备的可靠性。
第九方面的空调装置是在第一方面至第八方面中任一方面的空调装置的基础上， 还包括报知部， 该报知部对制冷剂未被恰当供给的情况进行报知。控制部在不满足磁场产 生允许条件的情况下使报知部进行报知。
在该空调装置中， 能将因不满足磁场产生允许条件而处于尚未确保用来抑制电磁 感应加热所引起的制冷剂温度上升速度的制冷剂循环量的状态这一情况告知周围的人。
第十方面的空调装置是在第一方面或第二方面的空调装置的基础上， 制部能对磁 场产生部所产生的磁场的大小进行调节。仅在磁场产生允许条件、 流动确保条件及磁场最 大输出允许条件均满足的情况下， 控制部允许利用磁场产生部以最大输出产生磁场。流动 确保条件是指对将压缩机的输出水平设为比第二压缩机构状态的输出水平高的输出水平 或第二压缩机构状态的状态进行维持的条件。 磁场最大输出允许条件是指在将压缩机构的 压缩机构状态维持在恒定水平或恒定范围水平的状态下利用磁场产生部产生磁场前和产 生磁场后的检测部的检测结果的差异未达到判定差异这样的条件。
在该空调装置中， 在使磁场产生部的输出处于最大之前， 能确认检测部的检测状 态并能确认在规定部分充分确保了制冷剂流动量。藉此， 即便在使磁场产生部的输出处于 最大的情况下， 也能提高设备的可靠性。
第十一方面的空调装置是在第二方面的空调装置的基础上， 还包括对温度检测部 施加弹性力的弹性构件。 温度检测部处于因弹性构件的弹性力而与规定部分按压接触的状 态。
在进行电磁感应加热的情况下， 一般而言， 与因在制冷循环中制冷剂的循环状况 变化而引起的温度上升相比， 更容易产生规定部分的剧烈温度上升。
与此相对， 在该空调装置中， 由于被弹性构件维持在与规定部分按压接触的状态， 因此能使温度检测部的响应性变得更佳。藉此， 能进行使响应性提高的控制。
发明效果
在第一方面的空调装置中， 能防止制冷剂的异常温度上升， 并能进行迅速的制冷 剂加热。
在第二方面的空调装置中， 通过直接把握温度或温度变化， 能防止制冷剂的异常 温度上升并能进行迅速的制冷剂加热。
在第三方面的空调装置中， 能有效地进行电磁感应的发热效率。
在第四方面的空调装置中， 能防止进行电磁感应加热情况下的制冷剂温度的异常 上升。
在第五方面的空调装置中， 能更可靠地防止制冷剂温度的异常上升。
在第六方面的空调装置中， 不仅能把握存在制冷剂的流动的情况， 而且能确认处 于即便进一步提高制冷剂的流动量也不易产生制冷剂温度的异常上升这样的状态的情况。 在第七方面的空调装置中， 温度检测部能对流过吸入侧热交换器、 吸入侧热交换 器的上游侧附近及吸入侧热交换器的下游侧附近中的至少任一个部分的制冷剂的温度或 温度的降低高精度地进行检测。
在第八方面的空调装置中， 能维持设备的可靠性。
在第九方面的空调装置中， 能将处于尚未确保用来抑制电磁感应加热所引起的制 冷剂温度上升速度的制冷剂循环量的状态这一情况告知周围的人。
在第十方面的空调装置中， 即便在使磁场产生部的输出处于最大的情况下， 也能 提高设备的可靠性。
在第十一方面的空调装置中， 能进行提高响应性的控制。
附图说明
图 1 是本发明一实施方式的空调装置的制冷剂回路图。 图 2 是包括室外机的正面侧的外观立体图。 图 3 是室外机的内部配置结构立体图。 图 4 是包括室外机的内部配置结构的背面侧的外观立体图。 图 5 是表示室外机的机械室的内部结构的整体前方立体图。 图 6 是表示室外机的机械室的内部结构的立体图。 图 7 是室外机的底板和室外热交换器的立体图。 图 8 是室外机的拆下了送风机构的状态的俯视图。 图 9 是表示室外机的底板与热气旁通回路的配置关系的俯视图。 图 10 是电磁感应加热单元的外观立体图。 图 11 是表示从电磁感应加热单元拆下了屏蔽盖后的状态的外观立体图。 图 12 是电磁感应热敏电阻的外观立体图。 图 13 是保险丝的外观立体图。图 14 是表示电磁感应热敏电阻及保险丝的安装状态的示意剖视图。 图 15 是电磁感应加热单元的截面结构图。 图 16 是表示磁通的状态的图。 图 17 是表示电磁感应加热控制的时间图的图。 图 18 是表示流动条件判定处理的流程图的图。 图 19 是表示传感器未接触检测处理的流程图的图。 图 20 是表示急速高压化处理的流程图的图。 图 21 是表示稳定输出处理的流程图的图。 图 22 是表示另一实施方式 (H) 的使用压力传感器来把握制冷剂的流动的例子的 图 23 是表示另一实施方式 (I) 的把握制冷剂在除霜运转时的流动的例子的流程 图 24 是另一实施方式 (J) 的制冷剂配管的说明图。 图 25 是另一实施方式 (K) 的制冷剂配管的说明图。 图 26 是表示另一实施方式 (L) 的线圈与制冷剂配管的配置例的图。 图 27 是表示另一实施方式 (L) 的绕线管盖的配置例的图。 图 28 是表示另一实施方式 (L) 的铁氧体壳体的配置例的图。流程图。
图。
具体实施方式
以下， 参照附图并以本发明一实施方式的具有电磁感应加热单元 6 的空调装置 1 为例进行说明。
<1-1> 空调装置 1
在图 1 中， 示出了表示空调装置 1 的制冷剂回路 10 的制冷剂回路图。
在空调装置 1 中， 作为热源侧装置的室外机 2 与作为利用侧装置的室内机 4 由制 冷剂配管连接， 以进行配置有利用侧装置的空间的空气调节， 空调装置 1 包括 ： 压缩机 21、 四通切换阀 22、 室外热交换器 23、 室外电动膨胀阀 24、 储罐 25、 室外风扇 26、 室内热交换器 41、 室内风扇 42、 热气旁通阀 27、 毛细管 28 及电磁感应加热单元 6 等。
压缩机 21、 四通切换阀 22、 室外热交换器 23、 室外电动膨胀阀 24、 储罐 25、 室外风 扇 26、 热气旁通阀 27、 毛细管 28 及电磁感应加热单元 6 收容于室外机 2 内。室内热交换器 41 及室内风扇 42 收容于室内机 4 内。
制冷剂回路 10 具有排出管 A、 室内侧气体管 B、 室内侧液体管 C、 室外侧液体管 D、 室外侧气体管 E、 储罐管 F、 吸入管 G、 热气旁通回路 H、 分支配管 K 及合流配管 J。室内侧气 体管 B 及室外侧气体管 E 中有大量的气体状态的制冷剂流过， 但并不将流过的制冷剂限定 于气体制冷剂。室内侧液体管 C 及室外侧液体管 D 中有大量的液体状态的制冷剂流过， 但 并不将流过的制冷剂限定于液体制冷剂。
排出管 A 将压缩机 21 与四通切换阀 22 连接。
室内侧气体管 B 将四通切换阀 22 与室内热交换器 41 连接。在该室内侧气体管 B 的中途设有压力传感器 29a， 该压力传感器 29a 对流过的制冷剂的压力进行检测。
室内侧液体管 C 将室内热交换器 41 与室外电动膨胀阀 24 连接。室外侧液体管 D 将室外电动膨胀阀 24 与室外热交换器 23 连接。
室外侧气体管 E 将室外热交换器 23 与四通切换阀 22 连接。
储罐管 F 将四通切换阀 22 与储罐 25 连接， 在室外机 2 的设置状态下沿铅垂方向 延伸。在储罐管 F 的一部分上安装有电磁感应加热单元 6。储罐管 F 中的至少利用后述线 圈 68 将周围覆盖的发热部分由铜管 F1 及磁性体管 F2 构成， 其中， 上述铜管 F1 供制冷剂在 内侧流动， 上述磁性体管 F2 被设成将铜管 F1 的周围覆盖 ( 参照图 15)。该磁性体管 F2 由 SUS(Stainless Used Steel ： 不锈钢 )430 构成。该 SUS430 是强磁性体材料， 当被置于磁 场中时， 会产生涡电流， 并因自己的电阻产生的焦耳热而发热。构成制冷剂回路 10 的配管 中， 除了磁性体管 F2 以外的部分都由铜管构成。覆盖上述铜管周围的管的材质并不限定于 SUS430， 例如， 能采用铁、 铜、 铝、 铬、 镍等导体及含有其中的至少两种以上金属的合金等。 另 外， 作为磁性体材料， 例如能列举出铁素体类材料、 马氏体类材料及含有将这两种材料的组 合的材料， 但较为理想的是强磁性体、 电阻较高、 且居里温度比使用温度范围高的材料。此 处的储罐管 F 需要更多的电力， 但也可不包括磁性体及含有磁性体的材料， 还可含有成为 感应加热对象的材质。 磁性体材料例如既可构成储罐管 F 的全部， 也可仅形成于储罐管 F 的 内侧表面， 还可通过包含于构成储罐管 F 的材料中而存在。通过这样进行电磁感应加热， 能 利用电磁感应来加热储罐管 F， 从而能加热经由储罐 25 被吸入压缩机 21 的制冷剂。藉此， 能提高空调装置 1 的制热能力。另外， 例如在制热运转启动时， 即使在压缩机 21 未充分变 热的情况下， 也能通过电磁感应加热单元 6 的迅速加热来弥补启动时的能力不足。此外， 在 将四通切换阀 22 切换至制冷运转用的状态， 以进行将附着于室外热交换器 23 等的霜去除 的除霜运转的情况下， 通过使电磁感应加热单元 6 迅速地加热储罐管 F， 压缩机 21 能以迅速 被加热的制冷剂作为对象进行压缩。因此， 能迅速提高从压缩机 21 排出的热气的温度。藉 此， 能缩短利用除霜运转使霜解冻所需的时间。 藉此， 即使在制热运转中需要适时地进行除 霜运转， 也能尽快回到制热运转， 从而能提高用户的舒适性。
吸入管 G 将储罐 25 与压缩机 21 的吸入侧连接。
热气旁通回路 H 将设于排出管 A 中途的分支点 A1 与设于室外侧液体管 D 中途的 分支点 D1 连接。在热气旁通回路 H 的中途配置有能切换允许制冷剂流过的状态和不允许 制冷剂流过的状态的热气旁通阀 27。热气旁通回路 H 在热气旁通阀 27 与分支点 D1 之间 设有毛细管 28， 该毛细管 28 使流过的制冷剂的压力降低。由于该毛细管 28 能使制冷剂的 压力接近制热运转时利用室外电动膨胀阀 24 使制冷剂压力降低后的压力， 因此， 能抑制因 热气经由热气旁通回路 H 朝室外侧液体管 D 供给而引起的室外侧液体管 D 的制冷剂压力上 升。
分支配管 K 构成室外热交换器 23 的一部分， 为了增大用于进行热交换的有效表面 积， 从室外热交换器 23 的气体侧出入口 23e 延伸的制冷剂配管是在后述分支合流点 23k 分 支成多根的配管。该分支配管 K 具有从分支合流点 23k 至合流分支点 23j 分别独立延伸的 第一分支配管 K1、 第二分支配管 K2 及第三分支配管 K3， 这些分支配管 K1、 K2、 K3 在合流分 支点 23j 合流。当从合流配管 J 侧观察时， 在合流分支点 23j 分支而延伸出分支配管 K。
合流配管 J 构成室外热交换器 23 的一部分， 其是从合流分支点 23j 延伸至室外热 交换器 23 的液体侧出入口 23d 的配管。合流配管 J 能在制冷运转时使从室外热交换器 23 流出的制冷剂的过冷度统一， 并能在制热运转时使结霜于室外热交换器 23 的下端附近的冰解冻。合流配管 J 具有各分支配管 K1、 K2、 K3 的截面积的大致三倍的截面积， 流过的制冷 剂量是各分支配管 K1、 K2、 K3 的大致三倍。
四通切换阀 22 能切换制冷运转循环和制热运转循环。在图 1 中， 以实线表示进行 制热运转时的连接状态， 以虚线表示进行制冷运转时的连接状态。 在制热运转时， 室内热交 换器 41 作为制冷剂的冷却器起作用， 室外热交换器 23 作为制冷剂的加热器起作用。在制 冷运转时， 室外热交换器 23 作为制冷剂的冷却器起作用， 室内热交换器 41 作为制冷剂的加 热器起作用。
室外热交换器 23 具有气体侧出入口 23e、 液体侧出入口 23d、 分支合流点 23k、 合流 分支点 23j、 分支配管 K、 合流配管 J 及热交换翅片 23z。气体侧出入口 23e 位于室外热交 换器 23 的室外侧气体管 E 侧的端部， 与室外侧气体管 E 连接。液体侧出入口 23d 位于室外 热交换器 23 的室外侧液体管 D 侧的端部， 与室外侧液体管 D 连接。分支合流点 23k 使从气 体侧出入口 23e 延伸的配管分支， 能根据流动的制冷剂的方向使制冷剂分支或合流。分支 配管 K 从分支合流点 23k 的各分支部分延伸出多根。合流分支点 23j 使分支配管 K 合流， 能根据流动的制冷剂的方向使制冷剂合流或分支。合流配管 J 从合流分支点 23j 延伸至液 体侧出入口 23d。热交换翅片 23z 是使板状的铝翅片在板厚方向上排列多个并以规定的间 隔配置而构成的。分支配管 K 及合流配管 J 均以热交换翅片 23z 作为共同的贯穿对象。具 体而言， 分支配管 K 及合流配管 J 在共同的热交换翅片 23z 的不同部分沿板厚方向贯穿地 配置。相对于该室外热交换器 23， 在室外风扇 26 的气流方向上风侧设有室外气温传感器 29b， 该室外气温传感器 29b 对室外的气温进行检测。另外， 在室外热交换器 23 设有室外热 交换温度传感器 29c， 该室外热交换温度传感器 29c 对在分支配管空调装置中流动的制冷 剂的温度进行检测。 在室内机 4 内设有室内温度传感器 43， 该室内温度传感器 43 对室内温度进行检 测。另外， 在室内热交换器 41 设有室内热交换温度传感器 44， 该室内热交换温度传感器 44 对连接有室外电动膨胀阀 24 的室内侧液体管 C 侧的制冷剂温度进行检测。
通过使对配置于室外机 2 内的设备进行控制的室外控制部 12 与对配置于室内机 4 内的设备进行控制的室内控制部 13 由通信线 11a 连接来构成控制部 11。该控制部 11 进 行以空调装置 1 作为对象的各种控制。
另外， 在室外控制部 12 上设有计时器 95， 该计时器 95 在进行各种控制时对经过时 间进行计数。
在控制部 11 上具有用于接收来自用户的设定输入的控制器 90。
<1-2> 室外机 2
在图 2 中， 表示室外机 2 的正面侧的外观立体图。在图 3 中， 表示关于室外热交换 器 23 与室外风扇 26 的位置关系的立体图。在图 4 中， 表示室外热交换器 23 的背面侧的立 体图。
室外机 2 利用由顶板 2a、 底板 2b、 前板 2c、 左侧面板 2d、 右侧面板 2f 及背面板 2e 构成的大致长方体形状的室外机壳体来构成外表面。
室外机 2 通过隔板 2h 隔出 ： 配置有室外热交换器 23 及室外风扇 26 等并在左侧面 板 2d 侧的送风机室 ； 以及配置有压缩机 21、 电磁感应加热单元 6 并在右侧面板 2f 侧的机 械室。另外， 室外机 2 具有室外机支承台 2g， 该室外机支承台 2g 通过与底板 2b 螺合而被固
定， 且在右侧和左侧构成室外机 2 的最下端部。电磁感应加热单元 6 配置于机械室中的左 侧面板 2d 及顶板 2a 的附近即上方的位置。在此， 上述室外热交换器 23 的热交换翅片 23z 使板厚方向朝向大致水平方向并在板厚方向上排列多个地配置。合流配管 J 通过在室外热 交换器 23 的热交换翅片 23z 中最下方的部分沿厚度方向贯穿热交换翅片 23z 来进行配置。 热气旁通回路 H 以沿着室外风扇 26 及室外热交换器 23 的下方的方式配置。
<1-3> 室外机 2 的内部结构
在图 5 中， 示出了表示室外机 2 的机械室的内部结构的整体前方立体图。在图 6 中， 示出了表示室外机 2 的机械室的内部结构的立体图。在图 7 中， 表示关于室外热交换器 23 与底板 2b 的配置关系的立体图。
室外机 2 的隔板 2h 从前方朝后方并从上端朝下端划分， 以将配置有室外热交换器 23 及室外风扇 26 等的送风机室与配置有电磁感应加热单元 6、 压缩机 21 及储罐 25 等的机 械室隔开。压缩机 21 及储罐 25 配置于室外机 2 的机械室的下方空间中。此外， 电磁感应 加热单元 6、 四通切换阀 22 及室外控制部 12 配置于室外机 2 的机械室的、 压缩机 21、 储罐 25 等上方的上方空间中。作为构成室外机 2 的功能要素的配置于机械室内的压缩机 21、 四 通切换阀 22、 室外热交换器 23、 室外电动膨胀阀 24、 储罐 25、 热气旁通阀 27、 毛细管 28 及电 磁感应加热单元 6 是通过排出管 A、 室内侧气体管 B、 室外侧液体管 D、 室外侧气体管 E、 储罐 管 F、 热气旁通回路 H 等而连接的， 以执行图 1 中所示的制冷剂回路 10 的制冷循环。在此， 如后所述， 热气旁通回路 H 是使第一旁通部分 H1 ～第九旁通部分 H9 这九个部分相连而构 成的， 当制冷剂在热气旁通回路 H 中流动时， 制冷剂从第一旁通部分 H1 按顺序朝第九旁通 部分 H9 的方向流动。 <1-4> 合流配管 J 及分支配管 K
如上所述， 图 7 所示的合流配管 J 的截面积具有与第一分支配管 K1、 第二分支配 管 K2 及第三分支配管 K3 各配管的截面积相当的面积， 因此， 能使室外热交换器 23 中的第 一分支配管 K1、 第二分支配管 K2 及第三分支配管 K3 的部分的热交换有效表面积比合流配 管 J 的热交换有效表面积大。另外， 与第一分支配管 K1、 第二分支配管 K2 及第三分支配管 K3 的部分比较， 在合流配管 J 的部分汇聚并集中地流过大量的制冷剂， 因此， 能更有效地抑 制室外热交换器 23 下方的冰的成长。在此， 如图 7 所示， 合流配管 J 是通过使第一合流配 管部分 J1、 第二合流配管部分 J2、 第三合流配管部分 J3 及第四合流配管部分 J4 彼此连接 而构成的。 此外， 配置成 ： 流过室外热交换器 23 中的分支配管 K 的制冷剂在合流分支点 23j 合流， 并在制冷剂回路 10 中的制冷剂流汇聚成一处的状态下在室外热交换器 23 的最下端 部分往返一次。在此， 第一合流配管部分 J1 从合流分支点 23j 延伸至配置于室外热交换器 23 的最边缘部的热交换翅片 23z。第二合流配管部分 J2 从第一合流配管部分 J1 的端部以 贯穿多片热交换翅片 23z 的方式延伸。 另外， 第四合流配管部分 J4 与第二合流配管部分 J2 一样， 以贯穿多片热交换翅片 23z 的方式延伸。 第三合流配管部分 J3 是在室外热交换器 23 的端部将第二合流配管部分 J2 与第四合流配管部分 J4 连接的 U 字管。在制冷运转时， 在 制冷剂回路 10 中的制冷剂的流动中， 在分支配管 K 中被分成多条的制冷剂流由合流配管 J 汇聚至一处， 因此， 即使例如在分支配管 K 中流动的制冷剂在即将到达合流分支点 23j 的部 分处过冷度因在构成分支配管 K 的各个配管中流动的制冷剂不同而不同， 由于能在合流配 管 J 中使制冷剂流汇聚至一处， 因此能使室外热交换器 23 出口的过冷度统一。此外， 在制
热运转时进行除霜运转的情况下， 打开热气旁通阀 27， 将从压缩机 21 排出的温度较高的制 冷剂先供给至设于室外热交换器 23 下端的合流配管 J， 而后再供给至室外热交换器 23 的其 它部分。因此， 能有效地使在室外热交换器 23 的下方附近结霜的冰解冻。
<1-5> 热气旁通回路 H
在图 8 中， 表示室外机 2 的拆下了送风机构的状态的俯视图。在图 9 中， 以俯视图 表示室外机 2 的底板与热气旁通回路 H 的配置关系。
如图 8 及图 9 所示， 热气旁通回路 H 具有第一旁通部分 H1 ～第八旁通部分 H8 及 未图示的第九旁通部分 H9。在此， 热气旁通回路 H 在分支点 A1 从排出管 A 分支并延伸至热 气旁通阀 27， 从该热气旁通阀 27 进一步延伸的部分是第一旁通部分 H1。第二旁通部分 H2 从第一旁通部分 H1 的端部在背面侧附近延伸至送风机室侧。第三旁通部分 H3 从第二旁通 部分 H2 的端部朝正面侧延伸。第四旁通部分 H4 从第三旁通部分 H3 的端部朝与机械室侧 相反一侧的左侧延伸。第五旁通部分 H5 从第四旁通部分 H4 的端部朝背面侧延伸至能与室 外机壳体的背面面板 2e 之间确保间隔的部分。第六旁通部分 H6 从第五旁通部分 H5 的端 部朝机械室侧即右侧且朝背面侧延伸。第七旁通部分 H7 从第六旁通部分 H6 的端部朝机械 室侧即右侧在送风机室内延伸。第八旁通部分 H8 从第七旁通部分 H7 的端部在机械室内延 伸。第九旁通部分 H9 从第八旁通部分 H8 的端部延伸至毛细管 28。如上所述， 该热气旁通 回路 H 在打开热气旁通阀 27 的状态下使制冷剂从第一旁通部分 H1 按顺序朝第九旁通部分 H9 流动。因此， 在从压缩机 21 延伸出的排出管 A 的分支点 A1 分支的制冷剂先于在第九旁 通部分 H9 中流动的制冷剂流过第一旁通部分 H1 侧。所以， 当从整体上观察在热气旁通回 路 H 中流动的制冷剂时， 是流过第四旁通部分 H4 后的制冷剂朝第五～第八旁通部分 H8 流 动， 因此， 在第四旁通部分 H4 中流动的制冷剂的温度容易变成比在第五～第八旁通部分 H8 中流动的制冷剂的温度更高的温度。
这样， 热气旁通回路 H 被配置成穿过室外机壳体的底板 2b 中室外风扇 26 下方及 室外热交换器 23 下方的部分附近。因此， 能在不利用加热器等其它热源的情况下， 利用从 压缩机 21 的排出管 A 分支供给的高温制冷剂来对热气旁通回路 H 所穿过的部分附近进行 加热。所以， 即使底板 2b 的上侧有时会因雨水或在室外热交换器 23 中产生的排泄水而濡 湿， 也能抑制冰在底板 2b 中的室外风扇 26 的下方及室外热交换器 23 的下方成长。藉此， 能避免室外风扇 26 的驱动被冰阻碍的状况、 室外热交换器 23 的表面被冰覆盖而使热交换 效率降低的状况。此外， 热气旁通回路 H 配置成 ： 在排出管 A 的分支点 A1 分支后， 在穿过室 外热交换器 23 的下方前穿过室外风扇 26 的下方。因此， 能更优先地防止室外风扇 26 下方 的冰成长。
<1-6> 电磁感应加热单元 6
在图 10 中， 表示安装于储罐管 F 的电磁感应加热单元 6 的示意立体图。在图 11 中， 表示从电磁感应加热单元 6 拆下屏蔽盖 75 后的状态的外观立体图。在图 12 中， 表示安 装于储罐管 F 的电磁感应加热单元 6 的剖视图。
电磁感应加热单元 6 被配置成将储罐管 F 中的发热部分即磁性体管 F2 从径向外 侧覆盖， 通过电磁感应加热使磁性体管 F2 发热。该储罐管 F 的发热部分成为具有内侧的铜 管 F1 和外侧的磁性体管 F2 的双重管结构。
电磁感应加热单元 6 包括第一六角螺母 61、 第二六角螺母 66、 第一绕线管盖 63、第二绕线管盖 64、 绕线管主体 65、 第一铁氧体壳体 71、 第二铁氧体壳体 72、 第三铁氧体壳体 73、 第四铁氧体壳体 74、 第一铁氧体 98、 第二铁氧体 99、 线圈 68、 屏蔽盖 75、 电磁感应热敏电 阻 14 及保险丝 15 等。
第一六角螺母 61 及第二六角螺母 66 是树脂制的， 使用未图示的 C 型环， 使电磁感 应加热单元 6 与储罐管 F 之间的固定状态稳定。第一绕线管盖 63 及第二绕线管盖 64 是树 脂制的， 分别在上端位置及下端位置从径向外侧将储罐管 F 覆盖。该第一绕线管盖 63 及第 二绕线管盖 64 具有用于通过螺钉 69 使后述第一铁氧体壳体 71 ～第四铁氧体壳体 74 螺合 的四个螺钉 69 用的螺合孔。此外， 第二绕线管盖 64 具有电磁感应热敏电阻插入开口 64f， 该电磁感应热敏电阻插入开口 64f 用于插入图 12 所示的电磁感应热敏电阻 14 并将其安装 于磁性体管 F2 的外表面。另外， 第二绕线管盖 64 具有保险丝插入开口 64e， 该保险丝插入 开口 64e 用于插入图 13 所示的保险丝 15 并将其安装于磁性体管 F2 的外表面。如图 12 所 示， 电磁感应热敏电阻 14 具有电磁感应热敏电阻检测部 14a、 外侧突起 14b、 侧面突起 14c 及将电磁感应热敏电阻检测部 14a 的检测结果作为信号而传递至控制部 11 的电磁感应热 敏电阻配线 14d。电磁感应热敏电阻检测部 14a 具有沿着储罐管 F 的外表面的弯曲形状那 样的形状， 具有实质的接触面积。 如图 13 所示， 保险丝 15 具有保险丝检测部 15a、 非对称形 状 15b 及将保险丝检测部 15a 的检测结果作为信号而传递至控制部 11 的保险丝配线 15d。 从保险丝 15 接收到表示检测出超过规定限制温度的温度的信息的控制部 11 进行使朝线圈 68 的电力供给停止的控制， 以避免设备的热损伤。绕线管主体 65 是树脂制的， 卷绕有线圈 68。线圈 68 在绕线管主体 65 的外侧以储罐管 F 的延伸方向作为轴向被卷绕成螺旋状。线 圈 68 与未图示的控制用印刷基板连接， 接受高频电流的供给。控制用印刷基板的输出被控 制部 11 控制。如图 14 所示， 在绕线管主体 65 与第二绕线管盖 64 卡合的状态下安装着电 磁感应热敏电阻 14 及保险丝 15。在此， 在电磁感应热敏电阻 14 的安装状态下， 通过被板 簧 16 朝磁性体管 F2 的径向内侧按压， 以维持该热敏电阻 14 与磁性体管 F2 的外表面之间 的良好的按压接触状态。 另外， 保险丝 15 的安装状态也相同， 通过被板簧 17 朝磁性体管 F2 的径向内侧按压， 以维持该保险丝 15 与磁性体管 F2 的外表面之间的良好的按压接触状态。 这样， 由于将电磁感应热敏电阻 14 及保险丝 15 与储罐管 F 的外表面之间的紧贴性保持得 良好， 因而能提高响应性， 还能迅速地检测出因电磁感应加热而引起的急剧的温度变化。 第 一铁氧体壳体 71 从储罐管 F 的延伸方向将第一绕线管盖 63 和第二绕线管盖 64 夹住， 并被 螺钉 69 螺合固定。第一铁氧体壳体 71 ～第四铁氧体壳体 74 收容由导磁率较高的材料即 铁氧体构成的第一铁氧体 98 及第二铁氧体 99。如图 15 的储罐管 F 和电磁感应加热单元 6 的剖视图及图 16 的磁通说明图中所示， 第一铁氧体 98 及第二铁氧体 99 围住由线圈 68 产 生的磁场而形成磁通的通道， 从而使磁场不易朝外部漏出。屏蔽盖 75 配置于电磁感应加热 单元 6 的最外周部分， 以使仅靠第一铁氧体 98 及第二铁氧体 99 无法完全聚集的磁通会聚。 能在该屏蔽盖 75 的外侧几乎不产生漏磁通地自己决定产生磁通的场所。
<1-7> 电磁感应加热控制
上述电磁感应加热单元 6 进行以下控制 ： 在使制冷循环进行制热运转的情况下开 始制热运转的启动时、 在辅助制热能力时及在进行除霜运转时， 使储罐管 F 的磁性体管 F2 发热。
以下， 进行与启动时相关的说明。在用户将制热运转指示输入了控制器 90 的情况下， 控制部 11 使制热运转开始。 制热运转开始后， 控制部 11 在压缩机 21 启动后等待压力传感器 29a 所检测出的压力上升 2 至 39kg/cm ， 以驱动室内风扇 42。 藉此， 在流过室内热交换器 41 的制冷剂尚未变暖的阶段， 防止因在尚未变暖的室内产生气流而使用户感到不舒适。在此， 为了缩短压缩机 21 启动直 2 至压力传感器 29a 所检测出的压力上升至 39kg/cm 的时间， 使用电磁感应加热单元 6 进行 电磁感应加热。在该电磁感应加热中， 由于储罐管 F 的温度急剧上升， 因此， 控制器 11 进行 以下控制 ： 在使电磁感应加热开始前， 对是否处于可以开始电磁感应加热的状况进行判定。 作为这样的判定， 如图 17 的时间图所示， 有流动条件判定处理、 传感器未接触检测处理 ( 日 文： センサ外れ検知処理 ) 及急速高压化处理等。
<1-8> 流动条件判定处理
当进行电磁感应加热时， 在制冷剂不在储罐管 F 中流动的状态下， 加热负载仅为 滞留于储罐管 F 的安装有电磁感应加热单元 6 的部分中的制冷剂。 这样， 在制冷剂不在储罐 管 F 中流动的状况下， 当利用电磁感应加热单元 6 进行电磁感应加热时， 储罐管 F 的温度会 异常上升至使制冷机油劣化的程度。另外， 电磁感应加热单元 6 自身的温度也会上升， 从而 使设备的可靠性降低。因此， 在此执行流动条件判定处理， 在该流动条件判定处理中， 对在 开始电磁感应加热之前的阶段已有制冷剂在储罐管 F 中流动的情况进行确认， 以避免如上 所述在制冷剂未在储罐管 F 中流动的状况下利用电磁感应加热单元 6 进行电磁感应加热。
在流动条件判定处理中， 如图 18 的流程图所示， 进行以下各处理。
在步骤 S11 中， 控制部 11 对控制器 90 是否从用户接收到制热运转指令而不是制 冷运转指令的情况进行判断。由于在进行制热运转的环境下需要利用电磁感应加热单元 6 进行制冷剂加热， 因此进行这种判断。
在步骤 S12 中， 控制部 11 使压缩机 21 的启动开始， 从而逐渐提高压缩机 21 的频 率。
在步骤 S13 中， 控制部 11 对压缩机 21 的频率是否达到规定最低频率 Qmin 进行判 断， 在判断为达到最低频率 Qmin 的情况下， 转移至步骤 S14。
在步骤 S14 中， 控制部 11 开始流动条件判定处理， 将压缩机 21 的频率达到规定最 低频率 Qmin 时 ( 参照图 17 的点 a) 的电磁感应热敏电阻 14 的检测温度数据及室外热交换 温度传感器 29c 的检测温度数据予以存储， 并开始利用计时器 95 对流动检测时间进行计 数。在该压缩机 21 的频率未达到规定最低频率 Qmin 的状态下， 在储罐管 F 及室外热交换 器 23 中流动的制冷剂处于气液两相状态并在饱和温度下被保持在恒定温度， 因此， 电磁感 应热敏电阻 14 及室外热交换温度传感器 29c 所检测到的温度在饱和温度下恒定， 不发生变 化。不过， 短时间后压缩机 21 的频率上升， 室外热交换器 23 内及储罐管 F 内的制冷剂压 力进一步降低， 饱和温度开始下降， 从而使电磁感应热敏电阻 14 及室外热交换温度传感器 29c 所检测出的温度也开始下降。在此， 相对于压缩机 21 的吸入侧， 室外热交换器 23 存在 于储罐管 F 的下游侧， 因此， 流过室外热交换器 23 的制冷剂的温度开始降低的时间点比流 过储罐管 F 的制冷剂的温度开始降低的时间点早 ( 参照图 17 的点 b 及点 c)。
在步骤 S15 中， 控制部 11 对从计时器 95 的计数开始是否经过了十秒钟的流动检 测时间进行判断， 在经过了流动检测时间的情况下， 转移至步骤 S16。 另一方面， 在未经过流 动检测时间的情况下， 反复进行步骤 S15。在步骤 S16 中， 控制部 11 获取经过了流动检测时间时在室外热交换器 23 内及储 罐管 F 内的制冷剂温度降低的状态下的电磁感应热敏电阻 14 的检测温度数据及室外热交 换温度传感器 29c 的检测温度数据， 并转移至步骤 S17。
在步骤 S17 中， 控制部 11 对在步骤 S16 中获取的电磁感应热敏电阻 14 的检测温 度是否比步骤 S14 中存储的电磁感应热敏电阻 14 的检测温度数据降低了 3℃以上及在步骤 S16 中获取的室外热交换温度传感器 29c 的检测温度比步骤 S14 中存储的室外热交换温度 传感器 29c 的检测温度数据降低了 3℃以上进行判断。 即， 对是否能在流动检测时间中检测 出制冷剂温度的降低进行判断。此处， 在电磁感应热敏电阻 14 的检测温度或室外热交换温 度传感器 29c 的检测温度降低了 3℃以上的情况下， 处于在储罐管 F 中有制冷剂流动的状 态， 判断为处于制冷剂的流动被确保的状态而结束流动条件判定处理， 并转移至将电磁感 应加热单元 6 的输出最大限度地加以利用的启动时的急速高压化处理或传感器未接触检 测处理等。
另一方面， 在电磁感应热敏电阻 14 的检测温度和室外热交换温度传感器 29c 的检 测温度均未降低 3℃以上的情况下， 转移至步骤 S18。
在步骤 S18 中， 由于在储罐管 F 中流动的制冷剂量不足以利用电磁感应加热单元 6 进行感应加热， 因此控制部 11 朝控制器 90 的显示画面输出流动异常显示。 <1-9> 传感器未接触检测处理
传感器未接触检测处理是在电磁感应热敏电阻 14 安装于储罐管 F 且空调装置 1 的安装结束后 ( 也包括在安装结束后、 在朝电磁感应加热单元 6 供给电力的电流断路器切 断后 ) 初次开始制热运转时进行的用于确认电磁感应热敏电阻 14 的安装状态的处理。具 体而言， 在上述流动条件处理中判断为确保了储罐管 F 内的制冷剂的流动量之后， 且在进 行将电磁感应加热单元 6 的输出最大限度地加以利用的启动时的急速高压化处理之前， 控 制部 11 进行传感器未接触检测处理。
在进行空调装置 1 的搬入作业时， 有时会因施加意料之外的振动等而使电磁感应 热敏电阻 14 的安装状态不稳定或使电磁感应热敏电阻 14 成为非接触状态， 在搬入空调装 置 1 后初次使电磁感应加热单元 6 运转的情况下， 尤其是在要求其可靠性而在搬入空调装 置 1 后适当地进行了初次的电磁感应加热单元 6 的运转的情况下， 能在一定程度上预测出 之后的运转也可稳定地进行。因此， 在上述时间点进行传感器未接触检测处理。
在传感器未接触检测处理中， 如图 19 的流程图所示， 进行以下各处理。
在步骤 S21 中， 控制部 11 确保通过流动条件判定处理而被确认的储罐管 F 中的 制冷剂流动量或其以上的制冷剂流动量， 并将电磁感应热敏电阻 14 在流动检测时间结束 的时间点 ( ＝传感器未接触检测时间的开始时间点 ) 上的检测温度数据 ( 参照图 17 的 点 d) 予以存储， 且对电磁感应加热单元 6 的线圈 68 开始电力供给。此处对电磁感应加热 单元 6 的线圈 68 进行的电力供给以未接触检测供给电力 M1(1kW) 进行作为传感器未接触 检测时间的 20 秒钟， 上述未接触检测供给电力 M1(1kW) 的输出是比规定的最大供给电力 Mmax(2kW) 小的输出， 是其 50％。由于该阶段是还未被确认为电磁感应热敏电阻 14 的安装 状态良好的阶段， 因此将输出抑制在 50％， 以避免以下情况 ： 尽管储罐管 F 出现异常的温度 上升， 电磁感应热敏电阻 14 却不能检测出该异常的温度上升， 导致保险丝 15 损坏， 或将电 磁感应加热单元 6 的树脂制的构件熔化。同时， 由于预先设定成使电磁感应加热单元 6 的
连续加热时间不超过最大连续输出时间即十分钟， 因此控制部 11 会利用计时器 95 开始对 电磁感应加热单元 6 的输出持续的经过时间进行计数。对电磁感应加热单元 6 的线圈 68 进行的电力供给与线圈 68 在周围产生的磁场的大小是有相关关系的值。
在步骤 S22 中， 控制器 11 对传感器未接触检测时间是否结束进行判断。在传感器 未接触检测时间结束了的情况下， 转移至步骤 S23。另一方面， 在传感器未接触检测时间尚 未结束的情况下， 反复进行步骤 S22。
在步骤 S23 中， 控制部 11 获取电磁感应热敏电阻 14 在传感器未接触检测时间结 束的时间点上的检测温度 ( 参照图 17 的点 e)， 转移至步骤 S24。
在步骤 S24 中， 控制部 11 对步骤 S23 中所获取的电磁感应加热单元 14 在传感器未 接触检测时间结束的时间点上的检测温度是否比步骤 S21 中所存储的电磁感应加热单元 14 在传感器未接触检测时间的开始时间点上的检测温度数据上升了 10℃以上进行判断。 即， 对是否在传感器未接触检测时间中因电磁感应加热单元 6 的感应加热而使制冷剂温度 上升了 10℃以上进行判断。在此， 在电磁感应热敏电阻 14 的检测温度上升了 10℃以上的 情况下， 判断为确认了电磁感应热敏电阻 14 相对于储罐管 F 的安装状态良好及储罐管 F 因 电磁感应加热单元 6 的感应加热而被适当地加热这一情况， 结束传感器未接触检测处理， 转移至将电磁感应加热单元 6 的输出最大限度地加以利用的启动时的急速高压化处理。另 一方面， 在电磁感应热敏电阻 14 的检测温度未上升 10℃以上的情况下， 转移至步骤 S25。 在步骤 S25 中， 控制部 11 对传感器未接触重试处理的次数进行计数。在重试次数 不到十次的情况下， 转移至步骤 S26， 在重试次数超过十次的情况下， 不转移至步骤 S26 而 是转移至步骤 S27。
在步骤 S26 中， 控制部 11 执行传感器未接触重试处理。在此， 将电磁感应热敏电 阻 14 在再经过三十秒的时间点上的检测温度数据 ( 图 17 中未图示 ) 予以存储， 并对电磁 感应加热单元 6 的线圈 68 以未接触检测供给电力 M1 进行二十秒钟的电力供给， 进行与步 骤 S22、 S23 相同的处理， 在电磁感应热敏电阻 14 的检测温度上升 10℃以上的情况下， 结束 传感器未接触检测处理， 并转移至将电磁感应加热单元 6 的输出最大限度地加以利用的启 动时的急速高压化处理。 另一方面， 在电磁感应热敏电阻 14 的检测温度未上升 10℃以上的 情况下， 返回到步骤 S25。
在步骤 S27 中， 控制部 11 判断为电磁感应热敏电阻 14 相对于储罐管 F 的安装状 态不稳定或不佳， 从而朝控制器 90 的显示画面输出传感器未接触异常显示。
<1-10> 急速高压化处理
结束流动条件判定处理和传感器未接触检测处理， 在确保充分的制冷剂在储罐管 F 中的流动并确认电磁感应热敏电阻 14 相对于储罐管 F 的安装状态良好及储罐管 F 因电磁 感应加热单元 6 的感应加热而被适当地加热的状态下， 控制部 11 开始急速高压化处理。
在此， 由于确认了即便用较高的输出来进行电磁感应加热单元 6 的感应加热也不 会使储罐管 F 发生异常温度上升这一情况， 因此能提高空调装置 1 的可靠性。
在急速高压化处理中， 如图 20 的流程图所示， 进行以下各处理。
在步骤 S31 中， 控制部 11 不将对电磁感应加热单元 6 的线圈 68 进行的电力供给 设为如上述传感器未接触检测处理时那样输出限制于 50％的未接触检测供给电力 M1， 而 将其设为规定的最大供给电力 Mmax(2kW)。 此处的电磁感应加热单元 6 的输出持续进行， 直
至压力传感器 29a 达到规定的目标高压压力 Ph。
为了防止该空调装置 1 的制冷循环的高压异常上升， 在压力传感器 29a 检测到异 常高压压力 Pr 的情况下， 控制部 11 强制地停止压缩机 21。该急速高压处理时的目标高压 压力 Ph 被设为比该异常高压压力 Pr 小的压力值即另一个阀值。
在步骤 S32 中， 控制部 11 对是否经过了在传感器未接触检测处理的步骤 S21 中开 始计数的电磁感应加热单元 6 的最大连续输出时间即十分钟进行判断。在此， 在未经过最 大连续输出时间的情况下， 转移至步骤 S33。另一方面， 在经过了最大连续输出时间的情况 下， 转移至步骤 S34。
在步骤 S33 中， 控制部 11 对压力传感器 29a 的检测压力是否达到了目标高压压力 Ph 进行判断。此处， 在达到目标高压压力 Ph 的情况下， 转移至步骤 S34。另一方面， 此处， 在未达到目标高压压力 Ph 的情况下， 反复进行步骤 S32。
在步骤 S34 中， 控制部 11 使室内风扇 42 的驱动开始， 结束急速高压化处理， 并转 移至稳定输出处理。
此处， 在从步骤 S33 转移至步骤 S34 的情况下， 在处于能对用户提供足够温暖的调 节空气的状态的状况下使室内风扇 42 开始运转。在从步骤 S32 转移至步骤 S34 的情况下， 虽未达到能对用户提供足够温暖的调节空气的状态， 但处于能提供一定程度温暖的调节空 气的状态， 从而能在从制热运转开始起所经过的时间不太长的范围内开始提供暖风。
<1-11> 稳定输出处理
在稳定输出处理中， 将处于未接触检测供给电力 M1(1kW) 以上且处于最大供给电 路 Mmax(2kW) 以下的输出即稳定供给电路 M2(1.4kW) 设为固定输出值， 对电磁感应加热单 元 6 的电力供给频度进行 PI 控制， 以使电磁感应热敏电阻 14 的检测温度被维持在启动时 目标储罐管温度即 80℃。
在稳定输出处理中， 如图 21 的流程图所示， 进行以下各处理。
在步骤 S41 中， 控制部 11 存储电磁感应热敏电阻 14 的检测温度， 并转移至步骤 S42。
在步骤 S42 中， 控制部 11 将步骤 S41 中所存储的电磁感应热敏电阻 14 的检测温 度与启动时目标储罐管温度即 80℃进行比较， 以对电磁感应热敏电阻 14 的检测温度是否 处于比启动时目标储罐管温度即 80℃低规定温度的规定维持温度以下进行判断。 在处于规 定维持温度以下的情况下， 转移至步骤 S43。在未处于规定维持温度以下的情况下， 继续等 待， 直至处于规定维持温度以下。
在步骤 S43 中， 控制部 11 把握从最近的结束朝电磁感应加热单元 6 的电力供给的 时间点起所经过的时间。
在步骤 S44 中， 控制部 11 进行 PI 控制， 在该 PI 控制中， 将连续三十秒钟以使稳定 供给电力 M2(1.4kW) 保持恒定的状态对电磁感应加热单元 6 供给电力作为一组动作， 若在 步骤 S43 中把握的经过时间越长， 则使该组动作的频度变得越高。
< 本实施方式的空调装置 1 的特征 >
在空调装置 1 中， 在利用电磁感应加热单元 6 进行储罐管 F 的感应加热前， 执行对 有制冷剂在储罐管 F 中流动的情况进行确认的流动条件判定处理。此外， 在保持该流动条 件判定处理中被确认的制冷剂流动量以上的流动量的状态下， 进行使用电磁感应加热单元6 的感应加热。 因此， 能防止在储罐管 F 中没有制冷剂流动的状态下利用电磁感应加热单元 6 进行感应加热的情况， 从而能抑制储罐管 F、 电磁感应加热单元 6 自身、 保险丝 15、 电磁感 应热敏电阻 14 等因暴露于高温下而损伤的情况及制冷机油的劣化。
另外， 在流动条件判定处理中， 确认了发生检测温度降低这一情况。因此， 即便在 利用该流动条件判定处理确认了流动后利用电磁感应加热单元 6 利用感应加热， 感应加热 对象部分也并不会因存在制冷剂的流动而进一步产生温度上升， 而是能利用存在制冷剂的 流动这点来抑制该部分的温度上升的程度。就这点来说， 也能提高空调装置 1 的使用电磁 感应加热单元 6 的感应加热的可靠性。
在进行电磁感应加热的情况下， 一般而言， 与因在制冷循环中制冷剂的循环状况 变化而引起的温度上升相比， 更容易产生剧烈的温度上升。对此， 在该空调装置 1 的电磁感 应加热单元 6 中， 因板簧 16 的弹性力而与磁性体管 F2 按压接触的电磁感应热敏电阻 14 在 对上述因电磁感应加热而引起的温度变化进行检测的传感器未接触检测处理中， 其对因电 磁感应加热而引起的迅速的温度变化的响应性被良好地维持。因此， 能使流动条件判定处 理的响应性变得良好并能缩短结束处理所需的时间。
< 其它实施方式 >
以上， 根据附图对本发明的实施方式进行了说明， 但具体的结构并不局限于上述 实施方式， 能在不脱离本发明的思想的范围内加以改变。
(A)
在上述实施方式中， 举例说明了以下情况 ： 在流动条件判定处理的步骤 S14 中， 控 制部 11 将压缩机 21 的频率达到规定最低频率 Qmin 时 ( 参照图 17 的点 a) 的电磁感应热 敏电阻 14 的检测温度数据及室外热交换温度传感器 29c 的检测温度数据即饱和温度予以 存储， 然后， 以检测出检测温度的降低作为条件对流动已被确保这一情况进行确认。
然而， 本发明并不局限于此。
例如， 也可将在以规定最低频率 Qmin 以上的规定第一频率驱动压缩机 21 的状态 下的电磁感应热敏电阻 14 的检测温度或室外热交换温度传感器 29c 的检测温度与在将压 缩机 21 的频率提高至比第一频率高的第二频率的状态下的电磁感应热敏电阻 14 的检测温 度数据及室外热交换温度传感器 29c 的检测温度进行比较， 并以检测出温度降低作为条件 对流动已被确保这一情况进行确认。另外， 作为此处的第一频率的压缩机 21， 例如， 也可处 于停止的状态。
(B)
在上述实施方式中， 说明了以下情况 ： 着眼于电磁感应热敏电阻 14 的检测温度的 变化来判断是否确保了制冷剂的流动， 上述电磁感应热敏电阻 14 对构成储罐管 F 的外侧的 磁性体管 F2 的温度进行检测。
然而， 本发明并不局限于此。
例如， 也可使用对是否处于规定温度以上或规定温度以下进行检测的双金属片等 检测设备并使检测设备的规定温度为传感器未接触检测处理之前的温度与之后的温度之 间的值， 来进行制冷剂流动的确认。 在该情况下， 即便不能检测出进行流动条件判定处理时 的具体温度， 也能通过检出温度变化来确认流动状态。
(C)在上述实施方式中， 说明了以下情况 ： 在流动检测时间中制冷剂温度降低 3℃以 上的情况下， 判断为处于制冷剂的流动被确保的状态， 从而结束流动条件判定处理。
然而， 本发明并不局限于此。
例如， 也可不用等待经过作为流动检测时间说明的十秒钟， 而在检测出规定温度 ( 例如 3℃ ) 的温度降低的时间点判断为处于确保了制冷剂的流动的状态， 从而结束流动条 件判定处理。 在该情况下， 不用等待经过十秒钟的流动检测时间， 能更迅速地结束流动条件 判定处理， 能在更早的时间点开始对用户提供温暖的调节空气。
(D)
在上述实施方式中， 说明了以下情况 ： 在流动条件判定处理中， 通过检测将压缩机 21 的频率提高至规定最低频率 Qmin 以上的状态下的压缩机 21 的吸入侧温度降低， 来确认 有无制冷剂的流动。
然而， 本发明并不局限于此。
例如， 也可在流动条件判定处理中， 在将压缩机 21 的频率提高至规定最低频率 Qmin 以上的状态下进行使室外电动膨胀阀 24 的开度稍微缩小的控制。 在该情况下， 由于流 过室外电动膨胀阀 24 的制冷剂量被抑制得较少， 因此， 室外热交换器 23、 储罐管 F 的制冷剂 压力能更迅速地降低， 也能更迅速地产生温度的降低。 因此， 能迅速结束流动条件判定处理 及传感器未接触检测处理等的确认作业， 并能提早对用户提供温暖调节空气的时间点。
作为此处的室外电动膨胀阀 24 的稍微缩小的开度， 例如， 也可采用比以下这样的 过冷度恒定控制时的室外电动膨胀阀 24 的开度更狭小的开度。过冷度恒定控制是指以下 控制 ： 例如， 在制热运转启动时的控制结束而处于稳定状态的情况下， 为了使从室外热交换 器 23 朝室外电动膨胀阀 24 流动的制冷剂的过冷度恒定而调节室外电动膨胀阀 24 的开度。 此外， 将此处的进行流动条件判定处理时的室外电动膨胀阀 24 的开度设为以比室外电动 膨胀阀 24 在该过冷度恒定控制时的开度狭小的方式缩小后的开度。具体而言， 设为比在进 行流动条件判定处理时的室内温度、 室外温度、 室外风扇 26、 室内风扇 42、 压缩机 21 的频率 等的运转条件下进行过冷度恒定控制时被调节的室外电动膨胀阀 24 的开度更小的开度。 藉此， 能起到使室外热交换器 23 及储罐管 F 的制冷剂压力更迅速降低这样的上述作用效 果。
(E)
在上述实施方式中， 关于流动条件判定处理时的温度降低的检测部位， 说明了将 室外热交换器 23 或储罐管 F 作为对象的情况。
然而， 本发明并不局限于此。
例如， 作为检测出流动条件判定处理时的温度变化的部位， 也可将室外热交换器 23 的上游侧附近 ( 室外热交换器 23 的室外电动膨胀阀 24 侧 )、 室内热交换器 41 的下游侧 附近 ( 压缩机 21 与室内热交换器 41 之间 ) 的位置作为检测对象。
(F)
在上述实施方式中， 说明了以下情况 ： 在流动条件判定处理中， 执行对电磁感应热 敏电阻 14 或室外热交换温度传感器 29c 的检测温度有无变化进行判断的控制。
然而， 本发明并不局限于此。
例如， 在进行流动条件判定处理时， 除了使压缩机 21 的频率上升的控制之外， 使室内热交换器 41 的能力、 室外热交换器 23 的能力、 室外电动膨胀阀 24 的开度等条件都固 定， 藉此， 使压缩机 21 的频率以外的主要因素尽可能变小， 从而能更明确地把握电磁感应 热敏电阻 14 或室外热交换温度传感器 29c 的检测温度变化取决于压缩机 21 的频率变化这 一情况。另外， 此处的室内热交换器 41 的能力、 室外热交换器 23 的能力、 室外电动膨胀阀 24 的开度并不限于维持在规定值， 例如， 也可维持在具有与因压缩机 21 的频率改变而产生 的影响相比处于能忽略程度的规定宽度的范围内。
(G)
在上述实施方式中， 说明了在制冷剂回路 10 中的储罐管 F 上安装电磁感应加热单 元 6 的情况。
然而， 本发明并不局限于此。
例如， 电磁感应加热单元 6 也可设于储罐管 F 以外的其它制冷剂配管。在该情况 下， 在设置电磁感应加热单元 6 的制冷剂配管部分设置磁性体管 F2 等磁性体。
(H)
在上述实施方式中， 举例说明了以下情况 ： 通过把握安装于储罐管 F 的电磁感应 热敏电阻 14 的检测温度的变化， 对有制冷剂在制冷剂回路 10 的储罐管 F 的部分中流动的 情况进行确认， 并在该确认后开始利用电磁感应加热单元 6 进行感应加热。
然而， 本发明并不局限于此。
例如， 也可通过把握压力传感器的检测压力发生变化这一情况或把握压力传感器 的检测压力达到规定压力或超过规定压力这一情况， 来对有制冷剂在制冷剂回路 10 的储 罐管 F 的部分中流动的情况进行确认。作为这种压力传感器， 例如， 可列举出对压缩机的排 出侧和吸入侧中的至少一侧的制冷剂压力进行检测的压力传感器。此外， 在把握压缩机排 出侧的制冷剂压力的情况下， 通过把握在压缩机启动后检测压力上升这一情况， 能确认制 冷剂的流动。 另外， 在把握压缩机吸入侧的制冷剂压力的情况下， 通过把握在压缩机启动后 检测压力降低这一情况， 能确认制冷剂的流动。
在上述实施方式中， 也可通过把握对在室内侧气体管 B( 将压缩机 21 的排出侧与 室内热交换器 41 连接在一起的制冷剂配管 ) 中流动的制冷剂的压力进行检测的压力传感 器 29a 的检测值或该检测值的变化来确认有制冷剂在储罐管 F 的部分中流动这一情况。以 下， 与图 22 的流程图一起对这样使用压力传感器 29a 的处理进行说明。
在此， 示出了以下例子 ： 使用压力传感器 29a 执行对在开始电磁感应加热之前的 阶段有制冷剂在储罐管 F 中流动的情况进行确认的流动条件判定处理， 以在储罐管 F 中没 有制冷剂流动的状况下不进行利用电磁感应加热单元 6 的电磁感应加热 ( 步骤 S113 ～ S117)。在开始流动条件判定处理之前， 如下所述， 进行开始压缩机 21 的驱动的处理 ( 步骤 S111、 S112)。
在步骤 S111 中， 控制部 11 对控制器 90 是否从用户接收到制热运转指令而不是制 冷运转指令的情况进行判断。
在步骤 S112 中， 控制部 11 使压缩机 21 的启动开始， 从而逐渐提高压缩机 21 的频 率。
在步骤 S113 中， 控制部 11 开始流动条件判定处理， 存储压力传感器 29a 的检测压 力数据， 并开始利用计数器 95 对流动检测时间进行计数。在步骤 S114 中， 控制部 11 对从计时器 95 的计数开始是否经过了十秒钟的流动检 测时间进行判断， 在经过了流动检测时间的情况下， 转移至步骤 S115。另一方面， 在尚未经 过流动检测时间的情况下， 反复进行步骤 S114。
在步骤 S115 中， 控制部 11 获取压力传感器 29a 在经过了流动检测时间时的检测 压力数据， 并转移至步骤 S116。
在步骤 S116 中， 控制部 11 对步骤 S115 中所获取的压力传感器 29a 的检测压力 是否比步骤 S113 中所存储的获取的压力传感器 29a 的检测压力数据上升规定压力 ( 例如 5Mpa) 以上进行判断。即， 对是否能在流动检测时间中检测出制冷剂压力的上升进行判断。 在此， 在能检测出压力上升的情况下， 处于有制冷剂在室内侧气体管 B 中流动的状态， 从而 判断为处于制冷剂的流动被确保的状态而结束流动条件判定处理， 与上述实施方式相同， 转移至将电磁感应加热单元 6 的输出最大限度地加以利用的启动时的急速高压化处理或 传感器未接触检测处理等。
另一方面， 在未能检测出压力上升的情况下， 转移至步骤 S117。
在步骤 S117 中， 由于在室内侧气体管 B 中流动的制冷剂的制冷剂量不足以进行电 磁感应加热单元 6 的感应加热， 因此控制部 11 朝控制器 90 的显示画面输出流动异常显示。
这样， 在进行使用压力传感器 29a 的流动条件判定处理的情况下， 能在开始压缩 机 21 的驱动之后立即开始流动条件判定处理。即， 无需在如上述实施方式那样进行使用电 磁感应热敏电阻 14 的流动条件判定处理的情况下所执行的等待压缩机 21 的频率达到规定 最低频率 Qmin 的处理， 从而能较早结束流动条件判定处理。因此， 也可将上述流动检测时 间设定为更短的时间。 即， 其原因在于 ： 在上述实施方式中， 是对储罐管 F、 室外热交换器 23 的制冷剂的温度变化进行检测， 而在压缩机 21 的启动开始时间点， 制冷剂有时处于气液两 相状态并在饱和温度下被保持在恒定温度。此外， 原因还在于 ： 电磁感应热敏电阻 14 及室 外热交换温度传感器 29c 所检测到的温度在饱和温度下恒定， 到压缩机 21 驱动而使饱和温 度开始降低为止暂时不发生变化。
(I)
在上述实施方式中， 举例说明了以下情况 ： 当从空调装置 1 的运转停止状态开始 制热运转时， 为了对有制冷剂在储罐管 F 中流动的情况进行检测而进行流动条件判定处 理。
然而， 本发明并不局限于此。
例如， 即便在制热运转开始时以外的时候， 例如， 在进行将附着于室外热交换器 23 的霜去除的除霜运转的情况下， 也可进行利用电磁感应加热单元 6 的感应加热， 并且， 作为 用于使该感应加热开始的条件， 进行除霜运转时的流动条件判定处理。以下， 与图 23 的流 程图一起对这种除霜时的流动条件判定处理进行说明。
在步骤 S211 中， 在进行通常的制热运转的状态下， 控制部 11 对室外热交换温度传 感器 29c 所检测到的温度是否满足规定的除霜条件进行判断。作为该除霜条件， 例如， 能将 室外热交换温度传感器 29c 的检测温度为比 10℃低的温度作为条件。在此， 在判断为满足 除霜条件的情况下， 一边将除霜信号作为内部信号加以输送， 一边利用计时器 95 开始对除 霜时间进行计数， 并转移至步骤 S212。 此时， 在利用电磁感应加热单元 6 进行感应加热的情 况下， 使该感应加热停止。另外， 也使室内风扇 42 的驱动停止， 并减小室外电动膨胀阀 24的开度。 在不满足除霜条件的情况下， 反复进行步骤 S211 的处理。
在步骤 S212 中， 作为用于使除霜运转开始的初步准备， 控制部 11 将压缩机 21 的 转速维持在比最低频率 Qmin 大的状态下并等待经过四十秒。然后， 转移至步骤 S213。
在步骤 S213 中， 控制部 11 将四通切换阀 22 的连接状态从制热循环的连接状态切 换至制冷循环的连接状态 ( 从图 1 的实线切换至虚线状态 )， 在使高压压力与低压压力均压 后， 对室外热交换器 23 开始供给排出制冷剂以开始除霜， 并将均压时的低压压力的初始值 予以存储。此外， 利用计时器 95 开始三十秒等待时间的计数， 该三十秒等待时间用于开始 电磁感应加热单元 6 的感应加热。
此外， 当开始该等待时间即三十秒的计数时， 控制部 11 确认以下情况 ： 压缩机 21 的转速被维持在比最低频率 Qmin 大的状态， 通过制热运转开始时的传感器未接触检测处 理 ( 参照上述实施方式 ) 确认了电磁感应热敏电阻 14 的安装状态是合适的。在进行了该 确认的情况下， 开始除霜时的流动条件判定处理， 并转移至步骤 S214。
在步骤 S214 中， 控制部 11 把握低压压力的当前值及高压压力的当前值并将它们 予以存储， 转移至步骤 S215。
在步骤 S215 中， 控制部 11 对步骤 S213 中所存储的被均压时的低压压力的初始值 与步骤 S214 中所存储的低压压力的当前值之间的差是否比规定压力差 ( 例如， 3kg/cm2) 大 进行判断， 或对步骤 S214 中所存储的高压压力的当前值与步骤 S214 中所存储的低压压力 的当前值之间的差是否比规定压力差大进行判断。即， 对在四通切换阀 22 被切换至除霜循 环后是否开始产生高低压差进行判断。 制热运转开始时的流动条件判定处理根据电磁感应 热敏电阻 14 的检测温度的变化来确认制冷剂流动的情况， 但在进行该除霜时， 由于是在四 通切换阀 22 的连接状态刚被切换之后， 因此制冷剂温度容易被维持为恒定， 从而很难利用 温度变化来把握制冷剂流动的情况。 因此， 在该除霜时的流动条件判定处理中， 利用压力差 来确认制冷剂流动的情况。
此处， 在压力差比规定压力差大的情况下， 转移至步骤 S216。另一方面， 在尚未经 过流动检测时间的情况下， 反复进行步骤 S215。在该反复过程中， 当用户通过控制器 90 输 入了使除霜时的流动条件判定处理结束的指示时， 在该时间点结束除霜时的流动条件判定 处理。
在步骤 S216 中， 控制部 11 对是否经过了步骤 S213 中开始计数的三十秒等待时间 进行判断。 此处， 在经过了等待时间的情况下， 转移至步骤 S217。 在未经过等待时间的情况 下， 进行待机， 直至经过等待时间。
在步骤 S217 中， 控制部 11 开始利用电磁感应加热单元 6 进行感应加热。 此处利用 电磁感应加热单元 6 进行的感应加热是以被确定为最大上限输出的 2kW 的输出而进行的， 并且， 控制部 11 以电磁感应热敏电阻 14 的检测温度达到 40℃作为目标来进行控制。通过 该感应加热， 能进一步增大除霜运转中的被输送至室外热交换器 23 的制冷剂的热量， 从而 能使除霜所需的时间缩短。然后， 转移至步骤 S218。
在步骤 S218 中， 控制器 11 对是否满足除霜结束条件进行判断， 该除霜结束条件是 指室外热交换温度传感器 29c 的检测温度处于 10℃以上或从步骤 S211 中进行除霜信号的 输送的时刻起经过十分钟以上。在判断为满足除霜结束条件的情况下， 转移至步骤 S219。
在判断为未满足除霜结束条件的情况下， 转移至步骤 S218。
在步骤 S219 中， 控制部 11 使压缩机 21 停止并结束电磁感应加热单元 6 的感应加 热， 转移至步骤 S220。
在步骤 S220 中， 控制部 11 使四通切换阀 22 返回至通常的制热循环， 并再次驱动 压缩机 21 以回复至通常的制热运转。
在上面， 对除霜运转时的各种处理进行了说明， 但上述低压压力、 高压压力既可以 是压力传感器 29a 的检测压力， 也可以是将室内热交换温度传感器 44 的检测温度作为制冷 剂的饱和温度换算成压力而获得的值、 将室外热交换温度传感器 29c 的检测温度作为制冷 剂的饱和温度换算成压力而获得的值等。
当进行步骤 S220 的朝通常的制热运转回复时， 也可执行与上述实施方式中制热 运转开始时所进行的流动条件判定处理相同的处理。
作为用于开始除霜运转的初步准备， 也可使压缩机 21 的转速降低至规定转速并 等待经过四十秒以代替上述步骤 S212， 并与四通切换阀 22 的切换一起使压缩机 21 的转速 上升以代替步骤 S213。在该情况下， 由于在降低压缩机 21 的转速后进行四通切换阀 22 的 切换， 因此能将切换时产生的声音抑制得较小。
(J)
在上述实施方式中， 以储罐管 F 构成为铜管 F1 与磁性管 F2 的双重管的情况为例 进行了说明。
然而， 本发明并不局限于此。
如图 22 所示， 例如， 也可将磁性体构件 F2a 和两个限位件 F1a、 F1b 配置于储罐管 F、 成为加热对象的制冷剂配管的内部。在此， 磁性体构件 F2a 含有磁性体材料， 其是上述实 施方式中的通过电磁感应加热而产生发热的构件。限位件 F1a、 F1b 在铜管 F1 的内侧两处 始终允许制冷剂通过， 但不允许磁性体构件 F2a 通过。藉此， 即使制冷剂流动， 磁性体构件 F2a 也不会移动。因此， 能加热储罐管 F 等的目标加热位置。此外， 由于发热的磁性体构件 F2a 与制冷剂直接接触， 因此能提高热传导效率。
(K)
上述另一实施方式 (I) 中说明的磁性体构件 F2a 也可在不使用限位件 F1a、 F1b 的 情况下将位置定位于配管。
如图 24 所示， 例如， 可在铜管 F1 的两处设置弯曲部分 FW， 并使磁性体构件 F2a 配 置于该两处弯曲部分 FW 之间的铜管 F1 的内侧。即使这样， 也能使制冷剂流过， 并能抑制磁 性体构件 F2a 的移动。
(L)
在上述实施方式中， 对线圈 68 螺旋状地卷绕于储罐管 F 的情况进行了说明。
然而， 本发明并不局限于此。
例如， 可如图 25 所示， 卷绕于绕线管主体 165 的线圈 168 未卷绕于储罐管 F， 而是 配置于储罐管 F 的周围。在此， 绕线管主体 165 以其轴向与储罐管 F 的轴向大致垂直的方 式配置。另外， 绕线管主体 165 及线圈 168 以夹住储罐管 F 的方式分为两个构件地配置。
在该情况下， 例如， 如图 26 所示， 供储罐管 F 贯穿的第一绕线管盖 163 及第二绕线 管盖 164 也可在与绕线管主体 165 卡合的状态下配置。此外， 如图 27 所示， 第一绕线管盖 163 及第二绕线管盖 164 也可按被第一铁氧体 壳体 171 及第二铁氧体壳体 172 夹住的方式固定。在图 28 中， 例举了两个铁氧体壳体以夹 住储罐管 F 的方式配置的情况， 但与上述实施方式一样， 铁氧体壳体也可配置在四个方向 上。另外， 与上述实施方式一样， 也可收容铁氧体。
( 其它 )
以上， 举了若干例子对本发明的实施方式进行了说明， 但本发明并不局限于此。 例 如， 在本领域技术人员能根据上述记载进行实施的范围内将上述实施方式的不同部分适当 组合而获得的组合实施方式也包含于本发明中。
工业上的可利用性
若利用本发明， 则即便在通过电磁感应加热方式加热制冷剂的情况下， 也能防止 制冷剂温度的过度上升， 因此， 在使用电磁感应加热制冷剂的电磁感应加热单元及空调装 置中特别有用。
( 符号说明 )
1 空调装置
6 电磁感应加热单元
10 制冷剂回路
11 控制部
14 电磁感应热敏电阻 ( 检测部、 温度检测部 )
15 保险丝 ( 检测部、 温度检测部 )
16 板簧 ( 弹性构件 )
17 板簧 ( 弹性构件 )
21 压缩机 ( 压缩机构 )
23 室外热交换器 ( 吸入侧热交换器 )
24 室外电动膨胀阀 ( 膨胀机构 )
29a 压力传感器 ( 检测部 )
29b 室外气温传感器
29c 室外热交换温度传感器
41 室内热交换器 ( 排出侧热交换器 )
43 室内温度传感器
44 室内热交换温度传感器
68 线圈 ( 磁场产生部 )
90 控制器 ( 报知部 )
B 室内侧气体管 ( 规定部分 )
F 储罐管、 制冷剂配管 ( 规定部分、 制冷剂配管 )
F2 磁性体管 ( 发热构件 )
现有技术文献
专利文献
专利文献 1 ： 日本专利特开 2000-97510 号公报