操作使用含钒燃料的燃气轮机的系统和方法 【技术领域】
本发明的一个实施方案涉及燃气轮机(gas turbines)的操作。更具体地说，本发明的实施方案涉及使用含有钒和/或钒物种(vanadiumspecies)的重质燃料操作的燃气轮机。
背景技术
石油燃料中的钒杂质浓度范围从馏分燃料(distillate fuels)中的不到0.5ppm至残渣燃料(residual fuels)中的多达200ppm不等。与燃气轮机表面上的液态含钒沉积物有关的腐蚀问题限制了更廉价燃料的使用。目前的实践是用镁添加剂处理这种燃料，所述镁添加剂把钒杂质转化成固体钒酸镁，在叶片上导致固体非腐蚀性灰沉积物。
按重量计含钒超过2～3ppm的非馏分燃料在常规燃气轮机中的燃烧只有在当燃烧时向燃料中添加镁或钙化合物以形成钒酸盐的情况下才是可能的。虽然在适中及高于适中温度的情况下，在不添加上述材料时将会形成的液体氧化钒(V2O5)和钒酸钠(NaVO3)对燃气轮机的热阶段材料具有高腐蚀性，但碱土金属钒酸盐(钒酸镁/钙)为固体，从腐蚀的角度来看，只在燃气轮机内产生相对无害的沉积物。然而，含固体钒酸盐的沉积物可以通过其它方式损害燃气轮机操作。首先，所述沉积物使燃气轮机翼面(airfoils)的气动效率减小，导致必须实施定期清除程序(当燃气轮机热时“打开壳体(nutshelling)”，燃气轮机冷却后进行水洗)。对于其中沉积物坚硬且难以通过打开壳体并水洗清除的具有较高燃烧温度和高燃气轮机组件温度的机器来说，这个问题就变得尤为严重。
其次，燃烧温度接近2300°F的高效燃气轮机依靠的是通过穿过这些部件的表面注射空气的喷嘴和动叶(bucket)冷却(膜冷却)。固体钒酸盐沉积物可以堵塞空气冷却口，导致不当冷却部件的过热。因此能够使用清洁馏分燃料高效操作的燃气轮机在使用含钒燃料操作时通常是降额的。尽管有这些缺点，但是作为目前利用含钒燃料的唯一可行的办法，在燃料中加入镁添加剂是广泛使用的。尚未找到在燃烧之前从燃料中清除钒的令人满意的方法。这可以通过建立或设置精炼厂生产馏分燃料来实现，但这可能是复杂和昂贵的。
钒在燃料中以可溶性卟啉络合物分子的形式存在，但燃烧后它将以气态氧化物和氢氧化物的形式存在。在大多数出版物中，已假定气相中钒氧化物是主要含钒物种。参见W.D.Halstead，Deposition andCorrosion in Gas Turbines，J.Wiley，1972，p.22；W.D.Halstead，J.Inst.ofFuel，42，(1969)419；以及N.S.Bornstein和M.A.DeCrescente，“Properties of High Temperature Alloys，”The Electrochemical Society，Princeton，1976，p.626。然而，燃气轮机中的燃烧气体含有超过3％的H2O，并且在第一阶段入口压力大于10atm，水蒸气压力将会相当大(＞0.3atm)，导致可观的氢氧化物浓度。文献中报道的挥发性氢氧化物包括V2O7H4、VO(OH)3、VO(OH)2和VO2(OH)2。Glemser和Müller通过蒸腾实验(transpiration experiments)测定了V2O7H4的蒸气压。参见O.Glemser和A.Müller，Z.Anorg.Allgem.Chem.，325，(1963)220。然而，这些工作者没有证明他们的结果是处在与流速无关的区域中，这是平衡测量的必要实验条件。Yannoupoulos(912-1172°K)以及Taniguchi和Ooue(738-893°K)报道了VO(OH)3为占优势的钒氢氧化物，而Suito和Gaskell(1173-1373°K)则报道VO(OH)2和VO2(OH)2为主要物种。参见L.N.Yannoupoulos，J.Phys.Chem.，72，(1968)3293；M.Taniguchi和M.Ooue，23rd Annual Conf.of the Chem.Soc.of Japan，1970 Preprint 2，p.1112；以及H.Suito和D.R.Gaskell，“Metal-Slag-Gas Reactions andProcesses，”The Electrochemical Society，Princeton，1975，p.251。Yannoupoulos与Taniguchi和Ooue的蒸气压数据之间存在着良好的一致性；Yannoupoulos的结果已在此项工作中用于热力学计算。
【发明内容】
本文中公开的是本发明的使用含钒燃料的燃气轮机(gas turbine)操作方法的实施方案。在所述燃气轮机(turbine)的燃烧阶段产生了具有钒气态物种的燃烧产物，并且可能导致钒沉积物凝结在燃气轮机叶片上。本发明的一个实施方案包括通过提高燃烧产物的水蒸气压力，提高燃气轮机燃烧室中产生的燃烧产物气氛中地气态钒物种的蒸气压。可以在可能发生沉积并引起燃气轮机组件腐蚀的位置把蒸汽(steam)或水蒸气(water vapor)引入燃气轮机组件中；或者可以把蒸汽/水蒸气引入燃烧室中。可以在具有移动部件(如旋转叶片)和/或固定组件(如喷嘴)的位置引入蒸汽/水蒸气。以预定的温度和蒸气压力引入蒸汽/水蒸气提高了钒物种的挥发性(volatility)。更具体地说，氧化钒(V2O5)和钒酸钠(Na2V2O5)在所述蒸汽/水蒸气的存在下被氧化以形成VO(OH)3和氢氧化钠(NaOH)气体，其可以不那么容易地在燃气轮机叶片上凝结形成固态钒沉积物。
本发明的一个实施方案还可以描述为燃气轮机发电系统(powergeneration system)，其包括与燃气轮机元件流体连通的水蒸气源，用于把水蒸气引入到燃气轮机元件和/或燃烧室中，以提高燃烧产物中钒气态物种的蒸气压。如上所述，提高水蒸气压力导致钒气体物种蒸气压的提高，这可以减少钒气态物种在燃气轮机元件的热组件上的凝结。在一个实施方案中，所述系统可以包括封闭回路系统(closed loop system)，其接收燃气轮机元件排出的燃烧产物和蒸汽(水蒸气)、使气体/蒸气凝结成液体并清洁该液体，其然后被加热并被引入燃气轮机元件和/或燃烧室中以提高钒气态物种的挥发性。
【附图说明】
将通过参考附图中所示本发明的具体实施方案对以上简述的本发明进行更具体的描述。应该理解的是，这些附图描述的只是本发明的典型实施方案，因此并不能被认为是对其范围的限制，通过使用附图，采用附加特性及细节对本发明进行描述和解释：
图1是示出水蒸气浓度对冷凝物(Na2V2O6-Na2SO4-V2O5)组成的影响的图。
图2是示出水蒸气浓度对燃料钒容许量的影响的图。
图3是表示用于从纯V2O5的挥发研究的实验装置的示意图。
图4是表示用于从Na2V2O6-Na2SO4-V2O5熔体的挥发研究的实验装置的示意图。
图5是示出O2-H2O气体混合物的流速对V2O5表观蒸汽密度的影响的图。
图6是示出O2-H2O气体混合物中的对V2O5蒸气密度的影响的图。
图7是示出(O2-H2O-SO2-SO3气体混合物)对从Na2SO4-Na2V2O6-V2O5熔体的钒的挥发的影响的图。
图8是示出(O2-H2O-SO2-SO3气体混合物)对从Na2SO4-Na2V2O6-V2O5熔体的钒的挥发的影响的图。
图9是表示采用蒸汽膜冷却工艺的钒挥发示意图。
【具体实施方式】
将通过参考附图中所示本发明的具体实施方案对以上简述的本发明进行更具体的描述。应该理解的是，这些附图描述的只是本发明的典型实施方案，因此并不能被认为是对其范围的限制，将要对本发明进行描述和解释。
燃气轮机条件下的主要含钒气态氧化物是V2O5和V4O10。Yannoupoulos观察到，在大于约0.1atm的O2-H2O混合物中，钒氢氧化物的蒸气压比氧化物的蒸气压大很多。在冷凝物中所预期的降低的V2O5活度(activities)(由于与Na2O缔合)，在甚至更低的值，钒氢氧化物蒸气压也将占优势。这直接源于个别反应(individual reactions)，因为：PVO(OH)3i]]>与成正比，钒氢氧化物(VO(OH)3)的蒸气压与氧化钒活度的平方根成正比，其中对于V2O5，x等于1，对于V4O10，x等于2。因此，在燃气轮机的第一阶段区域中，其中大于0.1atm，预计钒氢氧化物是主要含钒气态物种。
可以通过如下反应描述VO(OH)3的形成：V2O5(l)+3H2O(g)＝2VO(OH)3(g) (1)V2O5下的线表示氧化钒可以在溶液中以小于单位活度(unit activity)存在。水蒸气压的提高将会提高钒化合物的蒸气压，并从而减少冷凝物中钒的量。因此，通过提高燃烧气体中的，应该可以安全地使用含有较高钒杂质的燃料。
发明人已经进行了热力学计算以支持这一假设。关于图1，该图显示在900℃水蒸气对冷凝物组成的影响。例如，对于含10ppm钒的燃料，通过把燃烧气体中的蒸汽含量从正常操作的约3％提高到约24％，可以把冷凝物的合并钒酸钠和V2O5含量从约36摩尔％减少到约0.2摩尔％。
此外，图2提供为在沉积物中保持相同的钒总浓度，水蒸气对允许的燃料钒含量(容许极限)的影响的图示说明。例如，如果把气流中H2O的浓度从约3％提高到24％，则在900℃从含约23ppm钒(V)的燃料得到的冷凝物中钒的浓度将会与从没有增加H2O的含1ppm V的燃料得到的冷凝物中钒的浓度大约相等。因此，在这些条件下，容许极限从1ppm提高到23ppm。
已经进行了实验室实验以研究在蒸汽存在下钒从纯V2O5和Na2V2O6-V2O5-Na2SO4混合物的挥发。通过蒸腾技术测量钒化合物的蒸气压。当在高温下使含有H2O蒸气的载气经过含钒熔体时，由于钒氢氧化物的形成造成钒的损失，从而使盐的重量发生变化。由于在较低温度挥发性降低，钒化合物在管的冷却器部分中凝结。可以通过测量熔体随时间的重量变化或者通过分析凝结的材料的钒含量确定气流中钒的蒸气密度。
使用氧气为载气研究了钒从纯V2O5的挥发。然而，对于Na2V2O6-Na2SO4熔体的挥发实验，使用提供燃气轮机操作条件下典型的SO3含量的O2-SO2混合物。SO2-O2混合物固定熔体中V2O5的平衡活度(equilibrium activity)。
使用图3和4中所示的两种实验装置。在图3所示的装置中，通过使O2首先穿过保持在比所需温度高数度的水预饱和器10，然后穿过在所需温度填充有玻璃珠的饱和器12，控制O2-H2O混合物中的。所述玻璃珠提供用于气体平衡的大表面面积。为避免H2O的凝结，把预饱和器与炉管14之间的整个玻璃管路部分加热到高于100℃。使所述O2-H2O混合物经过悬在坩埚16中的盐混合物，所述坩埚16在Cahn热重天平18的臂上。提供热电偶20以监控或估计坩埚16的温度。从V2O5样品的稳态失重速率的测量提供了气流的钒饱和极限。然而由于炉管中的陡温度梯度以及相对差的温度控制(±4℃)，该实验具有一些不确定性。
图4中所示的实验装置用于Na2V2O6-Na2SO4-V2O5熔体的挥发研究。在一定的水蒸气压力范围(0-0.83atm)在O2-SO2-SO3-H2O气体混合物中进行挥发实验。使用注射泵22以注射受控流速的液态水通过约0.5mm内径的受热细毛细管24，获得所需的水蒸气量。通过使O2-SO2-H2O气体混合物经过铂催化剂26获得的平衡值。把试样和催化剂控制在相同的温度±2℃。在经过置于石英管36(设置在炉30内)的较宽段(12mm内径)中的铂坩埚28中的熔体之后，气体混合物经过窄段(6mm内径)，在此在冷却器部分上氧化钒和硫酸氧钒凝结(以数字32表示)。经冷却的气体混合物最终被导引通过鼓泡器34至排气装置。实验结束后，把在管的冷却器部分中的冷凝物溶解在稀HF中并分析钒含量。结果和讨论
纯V2O5：
在900℃作为气体流速和的函数研究了从纯V2O5的钒挥发。图5显示蒸气密度对气体流速的依赖性。蒸气密度(v)是由稳态失重速率按下述关系式得到：PH2O=0.045]]>的曲线示出了改变流速的典型影响。在低流速时，得到了错误的高蒸气密度，因为从样品向管的冷却器部分的蒸气扩散对挥发速率有相当大的贡献。在高流速下，蒸发太慢而无法使气体饱和，得到明显低的蒸气压或蒸气密度。中间(平台)区给出真实的平衡蒸气密度。图5中示出了作为的函数的结果的图。Yannoupoulos在900℃对于PH2O=0.6]]>观察到65ug V/升(STP)的蒸气密度，这与本发明的值(来自图5)140ug V/升(STP)具有合理地良好一致性。可以看出，所述蒸气密度(或含钒物种的蒸气压)几乎随线性增大。然而由于窄的蒸气密度与流速无关的范围(图5)、差的试样温度控制以及小的实验次数，所示的压力依赖关系可能具有相当的不确定性。图6中。用Na2SO4-Na2V2O6-V2O5混合物进行了进一步的挥发实验，因为它们与燃气轮机操作具有更大的相关性。
Na2SO4-Na2V2O6-V2O5混合物
平衡实验：当使Na2V2O6-Na2SO4熔体暴露于O2-SO2环境时，因为一些钒酸钠被转化成V2O5，盐的重量增加。热力学计算表明，高阶(higher order)钒酸盐(Na4V2O7、Na6V2O8)的量将是很小的。气体混合物与熔体之间的平衡可以表示为：Na2V2O6(l)+SO3(g)＝Na2SO4(l)+V2O5(l) (2)在挥发实验中，用包含所需水平的的气体混合物对Na2V2O6-Na2SO4盐进行预平衡。由平衡期间盐混合物的增重确定冷凝物的平衡组成。表I给出在750℃和900℃的实验结果。然而，燃烧产物温度可以为约600℃～约1100℃。假设Na2SO4和Na2V2O6的活度系数值是1并且对于Na2V2O6、V2O5和Na2SO4使用现有的热力学数据，由熔体的最终组成计算V2O5的活度。
挥发研究：在从多组分熔体例如包含Na2V2O6、V2O5和Na2SO4的那些的挥发研究中，一些因素是重要的：
(1)多于一种蒸气物种可能具有显著的蒸气压；(2)组分以不同的速率损失，例如从Na2SO4-Na2V2O6-V2O5混合物V2O5的损失占优势，意味着熔体的总组成随时间变化。这一困难可以以实验方式规避，通过使用大量的熔体并且在其中熔体的总组成保持基本上不变的短时间间隔期间进行测量；(2)在与熔体反应的气体的存在下，例如SO3与Na2V2O6-Na2SO4-V2O5熔体(如反应2中)，即使实验持续期间熔体的本体组成(bulk composition)保持基本不变也会产生额外的重量变化；和(3)除了把实验限制于气体饱和最大流速的气相质量传输限制外，熔体内部的传质也可以影响蒸发动力学。如果熔体中的传质相对于蒸发是缓慢的，则组分的损失和补偿气态物种的进入两者都会产生组成梯度。因此，在表面蒸发物种的活度可能不同于对应于本体组成的活度。这一问题可以通过在低流速下进行实验从而挥发速率小而得以减小，但可能产生其它的限制；例如，钒物种离开样品的扩散可能快于本体气体(bulk gas)的流动，从而得到明显高的蒸气密度。
已尝试通过重量的变化(图3中所示的装置)测定在O2-SO2环境中从Na2SO4-Na2V2O6-V2O5熔体的挥发速率。以Na2SO4-50摩尔％Na2V2O6(Na2SO4-66.6％摩尔NaVO3)开始进行实验。在与气体平衡的初期阶段(见反应2)之后，熔体发生净失重，其是分开但相关的三个主要过程的结果：净失重＝V2O5的挥发+Na2SO4的挥发-由于SO3导致的增重由于Na2SO4蒸发导致的失重的校正可得自现有的蒸气压数据并且是本领域技术人员已知的。如果熔体内部的扩散速率远快于挥发速率，则熔体中将不会有浓度梯度，并且从上述方程(2)可知：并且熔体应以稳定的速率失重。
实验数据的分析表明，熔体并没有稳定地失重，并且熔体内部的扩散影响所述过程。结果，重量变化速率随时间变化，且不可能正确地修正由于熔体对SO3的吸收造成的重量变化。得出的结论是，重量变化测量不能用于获得有意义的从Na2SO4-Na2V2O6-V2O5熔体的钒挥发速率。
采纳图4中所示的实验装置作为替代选择。通过对管冷却器部分中的冷凝物进行化学分析得到的挥发速率不需要对Na2SO4损失速率或由于SO3反应导致的增重进行校正。然而，由于挥发速率受流速以及表面处V2O5和Na2SO4活度的影响，而其又受气体/熔体反应和熔体中相互扩散的影响，因此可能无法得到与流速无关的区域。
下表I给出在750℃和900℃的实验结果。表I Ns2SO4-V2O5-Na2V2O6的挥发研究大部分实验是在50cc/min的总气体流速进行的。从900℃的结果可以看出，在这些实验条件下，气体流速对挥发速率的影响非常小。
关于图7，图示示出了作为的函数的蒸气密度的推断值。很显然，钒的蒸气密度随而增加。由于钒的蒸气密度应当随V2O5活度的提高而增加(反应1)，因此预计在750℃钒的蒸气密度比900℃高(燃烧产物的温度可以在约600℃-约1100℃)，这是因为熔体中较高的V2O5活度，如下表II中所示。表II在O2-0.15％SO2中Na2SO4-50％Na2V2O6混合物的平衡实验蒸气密度数据与使用Yannoupoulos的数据的计算蒸气密度之间一致性非常好。在750℃和PH2O＝0.5atm的实验蒸气密度为4ug V/升(STP)，相比之下通过使用Yannoupoulos的数据和表I中的V2O5活度得到的值是3ug V/升(STP)。此外，对于图1和2中的计算，假定VO(OH)3是在蒸汽存在下的主要含钒气态物种；作为的函数实验钒蒸气密度的log-log图(图8)显示蒸气密度随线性增加，这与VO(OH)3为主要含钒气态物种是一致的。
上述理论计算和实验室实验表明，通过向燃烧产物气氛中注入蒸汽应可以提高钒的挥发性，从而容许使用含有较高钒含量的燃料。然而，把燃烧气体的总提高到有效的水平将需要难以接受的大量蒸汽。一个更实际的方案可以是在遇到凝结(和腐蚀)问题之处局部地引入蒸汽。目前许多燃气轮机的热阶段组件(如罩(shrouds)、叶片和轮叶)采用空气膜冷却。如果把空气冷却换成蒸汽冷却(或含蒸汽的空气)，则将会在叶片表面局部地得到高，并预计冷凝物将具有降低的钒含量。
在图9中示意性地显示了本发明的一个实施方案。到达叶片38表面的V2O5和Na2V2O6将易于通过反应(1)和(3)以钒氢氧化物和NaOH的形式挥发：Na2V2O6(l)+4H2O(g)＝2VO(OH)3(g)+2NaOH(g) (3)除了钒挥发之外，与空气相比，蒸汽应该给出更好的叶片冷却，因为它的比热和热导率更高。这种方法似乎可直接应用于带有添加的用于产生蒸汽的系统的、其中叶片或轮叶采用空气膜冷却的目前的燃气轮机。最高达0.83大气压的实验室实验证实了上述方法的可行性。
虽然本文中显示和描述了本发明的优选实施方案，但显然这些实施方案只是以举例的方式提供的，并不构成限制。本领域技术人员在不偏离本发明教导的情况下可以设想众多的变化、改动和替换。例如，如果燃料的燃烧是通过氧气或富氧空气进行的，则水蒸气的浓度和蒸气压将会更高，和钒容许极限将更高。因此应该在所附权利要求的全部精神和范围以内对本发明进行解释。
本发明包括以下实施方案：
1.燃气轮机的操作方法，所述燃气轮机在该燃气轮机的燃烧阶段使用含钒燃料，因此产生具有钒气态物种的燃烧产物，该方法包括：通过提高燃烧产物中的水蒸气浓度，提高在该燃气轮机的燃烧室中产生的燃烧产物气氛中的所述钒气态物种的挥发性。
2.燃气轮机的操作方法，所述燃气轮机在该燃气轮机的燃烧阶段使用含钒燃料，因此产生具有钒气态物种的燃烧产物，该方法包括：通过提高燃烧产物的水蒸气压力，提高在该燃气轮机的燃烧室中产生的燃烧产物气氛中的所述钒气态物种的蒸气压。
3.根据2所述的方法，其中提高所述水蒸气包括在预定的温度和蒸气压力向所述燃烧产物中引入水蒸气。
4.根据3所述的方法，其中由于所述水蒸气的引入，所述燃烧产物中水的浓度为约10体积％～约50体积％。
5.根据3所述的方法，其中由于所述水蒸气的引入，所述燃烧产物中水的浓度可以是约20体积％～约40体积％。
6.根据3所述的方法，其中在约600℃～约1100℃的温度把水蒸气引入到所述燃烧产物中。
7.根据6所述的方法，其中由于所述水蒸气的引入，所述燃烧产物中水的浓度可以是约20体积％～约40体积％。
8.根据3所述的方法，其中在约750℃～1000℃的温度把水蒸气引入到所述燃烧产物中。
9.根据8所述的方法，其中由于所述水蒸气的引入，所述燃烧产物中水的浓度可以是约20体积％～约40体积％。
10.根据2所述的方法，其中通过将水蒸气注入燃气轮机元件中而直接在例如罩、轮叶和叶片的热阶段组件处提高燃烧产物的水蒸气压力。
11.根据2所述的方法，其中所述燃气轮机包括用于产生被注入燃气轮机元件中的所述燃烧产物的燃烧室，和所述引入水蒸气的步骤包括在燃烧产物到达燃气轮机元件之前在所述燃烧室引入水蒸气。
12.根据2所述的方法，进一步包括从所述燃气轮机回收蒸汽和燃烧产物，将所述蒸汽和燃烧产物凝结成液体形式，从所述液体形式除去杂质，和加热所述液体以形成被引入到还没有与水蒸气结合的燃气轮机燃烧产物中的蒸汽。
13.根据2所述的方法，进一步包括使用液氧源，其被注入到燃气轮机的燃烧室中以产生所述燃烧产物。
14.根据13所述的方法，进一步包括从所述燃气轮机回收蒸汽和燃烧产物，将所述蒸汽和燃烧产物凝结成液体形式，从所述液体形式除去杂质，和加热所述液体以形成被引入到还没有与水蒸气结合的燃气轮机燃烧产物中的蒸汽。
15.根据14所述的方法，其中在所述燃烧产物被注入到燃气轮机热阶段组件例如旋转叶片、罩或轮叶中的阶段，增加燃烧产物的水蒸气压力。
16.根据14所述的方法，其中所述燃气轮机包括用于产生被注入燃气轮机元件中的所述燃烧产物的燃烧室，和所述引入水蒸气的步骤包括在燃烧产物到达燃气轮机元件之前在所述燃烧室引入水蒸气。
17.根据2所述的方法，其中通过将水蒸气浓度增加到10倍，燃气轮机燃料的钒极限增加到约101.5倍。
18.燃气轮机发电系统，其具有燃烧室，该燃烧室产生被注入到具有多个旋转叶片的燃气轮机元件中的燃烧产物，其中在所述燃烧室使用含钒燃料以产生所述燃烧产物，该系统包括：与所述燃气轮机发电系统流体连通的水蒸气源，用于把水蒸气引入到所述燃烧产物中，以提高燃烧产物中水蒸气的浓度和减少钒气态物种凝结在燃气轮机元件中的叶片上。
19.根据18所述的燃气轮机系统，其中所述水蒸气源与燃烧室流体连通，以将水蒸气引入到燃烧产物中。
20.根据18所述的燃气轮机系统，其中所述水蒸气源与燃气轮机元件例如热阶段组件如旋转叶片、罩或轮叶流体连通，以将水蒸气引入到燃烧产物中。
21.根据18所述的燃气轮机系统，其中在燃烧产物到达燃气轮机元件之前，在系统的某些点将水蒸气引入燃烧中。
22.根据18所述的燃气轮机系统，其中所述水蒸气源包括与燃气轮机元件流体连通的封闭回路系统，包括一个或多个管道，用于将水蒸气和燃烧产物从燃气轮机元件引导到冷凝器以将水蒸气和燃烧产物冷凝为液体，然后引导到加热器以加热所述液体并形成被引入到燃气轮机元件中的水蒸气。
部件列表
部件编号 名称
38 叶片