涡轮制冷机的性能评价装置 【技术领域】
本发明涉及具备恒速的涡轮压缩机的涡轮制冷机的性能评价装置。背景技术 近年来， 作为地球温室化对策， 对于能量消耗量削減和 CO2 排出量削減的关注社会 性地提高， 这其中， 在涡轮制冷机中性能评价的需求日益增加。通常， 涡轮制冷机的性能评 价使用 COP( 性能系数 ) 这样的指标来进行 ( 例如， 参照专利文献 1)。该 COP 由下式求解， COP 越高， 能量效率被评价得越高。
COP ＝制冷能力 [kW]/ 消耗动力 [kW]
【专利文献 1】 ： 日本特开平 11-23113 号公报
作为使用者准确地掌握涡轮制冷机的性能的一种方法， 考虑如下 ： 提示当前的 COP( 以下称为 “实测 COP” ) 相对于涡轮制冷机在性能上能够得到的最大 COP( 以下称为 “计 划 COP” ) 达到何种程度。这种情况下， 涡轮制冷机的计划 COP 随着冷水温度、 冷却水温度、 负载系数、 制冷剂循环量等时刻变化， 因此为了对比计划 COP 与实测 COP 而提示使用者， 计 划 COP 的逐次计算是不可或缺的。
然而， 目前， 计划 COP 的算出不得不根据涡轮制冷机的大量的运转数据分别求解 作为涡轮制冷机的结构的换热机的性能、 压缩机的性能、 制冷剂的热物性等， 将这些性能值 导入专用的程序而进行大量的收敛计算。因此， 逐次计算时刻变化的计划 COP 实际上无法 实现， 此外， 在处理能力存在限制的制冷机的控制盘中执行这样的计划 COP 的计算几乎是 不可能的。
发明内容
本发明鉴于上述情况而提出， 其目的在于提供一种能够逐次计算计划 COP 的涡轮 制冷机的性能评价装置。
为了解决上述课题， 本发明采用以下的结构。
本发明提供一种涡轮制冷机的性能评价装置， 其是具备恒速的涡轮压缩机的涡轮 制冷机的性能评价装置， 具备 ： 数据取得机构， 其将涡轮制冷机的运转数据作为输入数据而 取得 ； 存储机构， 其存储对使用逆卡诺循环的 COP 特性表示的实机理想 COP 的计算式赋予了 与实际环境下产生的损失相当的修正值而得到的计划 COP 推算式 ； 运算机构， 其使用由所 述数据取得机构取得的运转数据、 存储在所述存储机构中的计划 COP 推算式， 推算当前的 运转点下的计划 COP， 所述修正值包括由以涡轮制冷机的负载系数为变量的第一运算式算 出的第一修正值、 由以冷却水出口温度与冷水出口温度的差分为变量的第二运算式算出的 第二修正值， 在该第二修正值中含有与冷却水入口温度对应的所述第一修正值的偏移量。
根据本发明， 使用表示逆卡诺循环的 COP 特性的 COP 计算式来表现理想环境下的 实机理想 COP 的特性， 进而， 将根据负载系数及冷却水入口温度变化的损失量通过由负载 系数确定的第一修正值、 由以冷却水出口温度与冷水出口温度的差分为变量的第二运算式算出的第二修正值来表现。这样， 将目前由非常复杂的运算式表示的计划 COP 的运算式通 过简单的运算式充分地表现， 从而能够实现计划 COP 的逐次运算。进而， 即使在涡轮制冷机 所具备的控制盘这种处理能力存在限制的装置中， 也会得到能够实现计划 COP 的逐次运算 这样的显著效果。
以上述涡轮制冷机的性能评价装置为基础， 也可以构成为， 当所述计划 COP 推算 式在与作为前提的额定规格条件的设计点不同的额定规格条件的设计点下运用涡轮制冷 机时， 使用补偿了因设计点的不同而引起的制冷剂比容的变化量的负载系数来算出所述第 一修正值。
由此， 能够消除因额定规格条件的设计点而引起的误差， 能够使计划 COP 推算式 更带有通用性。
以上述涡轮制冷机的性能评价装置为基础， 也可以构成为， 在所述第二修正值中 含有补偿热交换时产生的热损失的温度补偿。
由于对涡轮制冷机中热交换时产生的热损失进行补偿， 因此能够进一步提高计划 COP 的算出精度。
上述涡轮制冷机的性能评价装置也可以具备将由所述运算机构算出的所述计划 COP 与当前的实测 COP 一起显示的显示机构。
由于具备显示机构， 因此能够向使用者一起提供由运算机构算出的计划 COP 和实测 COP。 上述涡轮制冷机的性能评价装置也可以搭载于涡轮制冷机的控制盘。
例如， 当在与涡轮制冷机分开而设置在其他场所的装置中算出计划 COP 时， 不得 不将在涡轮制冷机中得到的运转数据经由通信介质等实时传送到该装置。相对于此， 由于 始终向涡轮制冷机的控制盘输入用于进行涡轮制冷机的控制的运转数据， 因此通过在控制 盘搭载算出计划 COP 的功能， 从而利用控制所使用的运转数据也能够进行计划 COP 的算出， 不需要进行上述那样的繁杂的数据通信。
发明效果
根据本发明， 起到能够逐次运算计划 COP 的效果。
附图说明 图 1 是表示具备本发明的一实施方式所涉及的涡轮制冷机的热源系统的简要结 构的图。
图 2 是表示本发明的一实施方式所涉及的涡轮制冷机的详细结构的图。
图 3 是展开表示图 2 所示的控制盘具备的功能的功能框图。
图 4 是表示各冷却水入口温度下的负载系数与修正值的关系的图。
图 5 是表示各冷却水入口温度、 IGV 的开度、 及效率下的流量变量与压力变量的关 系的图。
图 6 是比较使用计划 COP 推算式算出的计划 COP 与实机中实际测定出的计划 COP 而表示的图。
图 7 是表示控制盘中进行的计划 COP 的推算处理步骤的流程图。
图 8 是表示计划 COP 与实测 COP 的显示例的图。
符号说明 74 控制盘 101 数据取得部 102 存储部 103 运算部具体实施方式
以下， 参照附图说明本发明的一实施方式所涉及的涡轮制冷机的性能评价装置。
首先， 使用图 1 及图 2 简单说明适用了涡轮制冷机的性能评价装置的涡轮制冷机 的结构。图 1 是表示具备本实施方式所涉及的涡轮制冷机的热源系统的简要结构的图。热 源系统 1 设置在例如建筑物或工厂设备中， 具备对向空调机或风扇盘管等外部负载 3 供给 的冷水 ( 热介质 ) 赋予冷热的三台涡轮制冷机 11、 12、 13。这些涡轮制冷机 11、 12、 13 相对 于外部负载 3 并排设置。
在从冷水流动的方向观察下的各涡轮制冷机 11、 12、 13 的上游侧分别设置有对冷 水进行压力输送的冷水泵 21、 22、 23。 通过这些冷水泵 21、 22、 23 将来自回流集管 32 的冷水 向各涡轮制冷机 11、 12、 13 输送。各冷水泵 21、 22、 23 由变频调速电动机驱动， 由此， 通过改 变转速而进行可变流量控制。
在供给集管 31 汇集经由了各涡轮制冷机 11、 12、 13 的冷水。 汇集在供给集管 31 中 的冷水被向外部负载 3 供给。供给到空调等外部负载 3 而升温的冷水被向回流集管 32 输 送。冷水在回流集管 32 中分流， 如上所述地被向各涡轮制冷机 11、 12、 13 输送。
图 2 表示涡轮制冷机 11 的详细结构。由于涡轮制冷机 11、 12、 13 的结构相同， 因 此在此以涡轮制冷机 11 为代表例进行说明。
涡轮制冷机 11 构成为实现二级压缩二级膨胀过冷循环的结构。具体而言， 涡轮制 冷机 11 具备 ： 涡轮压缩机 60， 其压缩制冷剂 ； 冷凝器 62， 其对由涡轮压缩机 60 压缩而成的 高温高压的气体制冷剂进行冷凝 ； 过冷却器 63， 其对由冷凝器 62 冷凝而成的液体制冷剂赋 予过冷却 ； 高压膨胀阀 64， 其使来自过冷却器 63 的液体制冷剂膨胀 ； 中间冷却器 67， 其与 高压膨胀阀 64 连接并且与涡轮压缩机 60 的中间级及低压膨胀阀 65 连接 ； 蒸发器 66， 其使 由低压膨胀阀 65 膨胀而成的液体制冷剂蒸发。
涡轮压缩机 60 是离心式的二级压缩机， 是以固定转速驱动的恒速设备。在涡轮压 缩机 60 的制冷剂吸入口设有控制吸入制冷剂流量的入口导流叶片 ( 以下称为 “IGV” )76， 从而能够进行涡轮制冷机 11 的容量控制。
在冷凝器 62 上设有用于计测冷凝制冷剂压力的冷凝制冷剂压力传感器 PC。
过冷却器 63 设置成在冷凝器 62 的制冷剂流动下游侧， 对冷凝后的制冷剂赋予过 冷却。在过冷却器 63 的制冷剂流动下游侧紧接着设有计测过冷却后的制冷剂温度的温度 传感器 Ts。
在冷凝器 62 及过冷却器 63 中设有用于该冷却冷凝器 62 及过冷却器 63 的冷却传 热面 80。冷却水流量通过流量计 F2 计测， 冷却水出口温度通过温度传感器 Tcout 计测， 冷 却水入口温度通过温度传感器 Tcin 计测。冷却水在未图示的冷却塔中向外部排热后， 再次 导向过冷却器 63 及冷凝器 62。在中间冷却器 67 上设有用于计测中间压力的压力传感器 PM。
在蒸发器 66 上设有用于计测蒸发压力的压力传感器 PE。在蒸发器 66 中通过吸 热而得到额定温度 ( 例如 7℃ ) 的冷水。在蒸发器中设置有用于冷却向外部负载供给的冷 水的冷水传热面 82。冷水流量通过流量计 F1 计测， 冷水出口温度通过温度传感器 Tout 计 测， 冷水入口温度通过 Tin 计测。
在冷凝器 62 的气相部与蒸发器 66 的气相部之间设有热气体旁通管 79。并且， 设 有用于控制在热气体旁通管 79 内流动的制冷剂的流量的热气体旁通阀 78。通过由热气体 旁通阀 78 调整热气体旁通流量， 从而在 IGV76 中控制不充分的非常小区域的容量控制成为 可能。
在图 2 中， 通过压力传感器 PC 等各种传感器计测出的计测值被向控制盘 74 发送。 另外， 控制盘 74 进行 IGV76 及热气体旁通阀 78 的阀开度的控制。
在图 2 所示的涡轮制冷机 11 中， 对如下结构进行了说明 ： 设有冷凝器 62 及过冷却 器 63， 进行在冷却塔中向外部排热的冷却水与制冷剂之间的热交换， 由此加热冷却水， 但也 可以构成为下述结构 ： 例如取代冷凝器 62 及过冷却器 63 配置空气换热器， 在空气换热器中 进行外部气体与制冷剂之间的热交换。另外， 涡轮制冷机 11、 12、 13 并不局限于仅具有上述 的制冷功能， 例如也可以仅具有供暖功能或具有制冷功能及供暖功能这两者。 另外， 与制冷 剂进行热交换的介质可以是水也可以是空气。 接下来， 参照附图， 对上述涡轮制冷机 11 所具备的控制盘 74 中进行的涡轮制冷机 的性能评价中特别是计划 COP 的算出方法进行说明。
控制盘 74 包括例如未图示的 CPU( 中央运算装置 )、 RAM(Random Access Memory)、 及计算机可读取的记录介质等。 用于实现后述的各种功能的一系列处理的过程例如以程序 的形式被记录在记录介质等中， 通过 CPU 向 RAM 等读出该程序， 执行信息的加工· 运算处理， 从而实现后述的各种功能。
图 3 是展开表示控制盘 74 所具备的功能的功能框图。如图 3 所示， 控制盘 74 具 备数据取得部 101、 存储部 102、 运算部 103。
数据取得部 101 将涡轮制冷机 11 的运转数据作为输入数据而取得。作为运转数 据， 可以举出例如由温度传感器 Tcin 计测出的冷却水入口温度、 由温度传感器 Tout 计测出 的冷水出口温度、 由温度传感器 Tin 计测出的冷水入口温度、 当前的负载系数等。
在存储部 102 存储有用于算出计划 COP 的各种运算式。这里， 计划 COP 是指在各 运转点下涡轮制冷机在性能上能够得到的最大 COP 的值。
以下， 对该计划 COP 的推算中使用的各种运算式进行说明。
首先， 计划 COP 可以通过如下方法求出 ： 在与实机相同的制冷循环中， 对于在视作 没有机械损失等的理想环境下计算出的 COP( 以下称为 “实机理想 COP” ) 考虑实际环境下 产生的损失。
在本实施方式中， 着眼于实机理想 COP 的特性具有与逆卡诺循环中的 COP 特性大 致相同的特性这一点， 采用逆卡诺循环中的 COP 特性的计算式作为实机理想 COP 的计算式， 进而对该计算式赋予与各种损失相当的修正， 由此推算计划 COP。
这样， 通过采用逆卡诺循环中的 COP 特性的计算式作为实机理想 COP 的计算式， 从 而能够用非常简易的算式表现实机理想 COP。
计划 COP 由以下的 (1) 式定义。
COPct ＝ COPcarnot/Cf (1)
COPcarnot ＝ (TLO+273.15)/(THO-TLO+Td) (2)
在上述 (1) 式中， COPct 是计划 COP， COPcarnot 是实机理想 COP， Cf 是与各种损失相 当的修正值。
另外， 实机理想 COP 由 (2) 式表示， 在 (2) 式中， TLO 表示冷水出口温度， THO 表示冷 却水出口温度， Td 表示修正值。通常， 在上述 (2) 式中， 使用能够比较容易计测到的冷水出 口温度 TLO、 冷却水出口温度 THO 取代逆卡诺循环下的计算中使用蒸发温度、 冷凝温度的部 分。从而， 为了消除与换热器中的热损失相当的误差， 附加修正值 Td。此处的修正值 Td 是 规定的常数。
另外， 在本实施方式中， 通过在以下的 (3) 式中使用冷却水入口温度 THI 和负载系 数 K， 从而利用运算求出上述冷却水出口温度 THO。
THO ＝ (THOSP-THISP)×K/Frct+THI (3)
在 (3) 式中， THOSP 表示额定规格条件的冷却水出口温度的设定值， THISP 表示额定规 格条件的冷却水入口温度的设定值， K 表示制冷机的负载系数， Frct 表示当前的冷却水流量 相对于额定规格条件的冷却水流量的设定值的比， THI 表示冷却水入口温度。 接下来， 对上述修正值 Cf 进行说明。可以通过如下方法求出修正值 ： 实际上求出 实机中的 COP 特性的数据、 即受到各种损失下的实机的 COP 特性 ( 以下称为 “实机 COP 特 性” )， 比较该实机 COP 特性与使用上述 (2) 式算出的实机理想 COP 特性。
从而， 实际上取得实机中各冷却水入口温度、 负载系数下的运转数据， 从该运转数 据算出实机 COP， 并使用该实机 COP 制成图 4 所示那样的图表。在图 4 中， 横轴表示涡轮制 冷机的负载系数 [％ ]， 纵轴表示用实机 COP 除实机理想 COP 而得到的值， 换言之， 表示修正 值 Cf。此处使用的实机理想 COP 以与实机相同的制冷循环、 制冷剂物性为前提。
从图 4 可知， 根据冷却水入口温度不同， 修正值相对于负载系数的特性不同。从 而， 作为算出计划 COP 的一种方法， 考虑有预先存储各冷却水入口温度下的负载系数与修 正值的关系， 从这些关系中取得与当前的运转点的冷却水入口温度、 负载系数对应的修正 值， 将取得的修正值代入上述 (1) 式。然而， 在该方法中， 不得不对各冷却水入口温度分别 预先存储负载系数与修正值的关系， 数据量增加且处理繁杂。
这里， 若着眼于图 4 所示的各冷却水入口温度下的负载系数与修正值的关系， 则 任意的曲线均描绘得大致相同。即， 使一个曲线沿 y 轴方向移动的话， 能够表现出各冷却水 入口温度下的负载系数与修正值的关系。
在本实施方式中， 着眼于上述特征， 从图 4 所示的各冷却水入口温度下的多个特 性曲线导出一条修正曲线， 使用表示该修正曲线的多项式 ( 以下称为 “第一运算式” ) 求出 与当前的负载系数对应的修正值， 另外， 为了实现进一步简化的运算式， 将因冷却水入口温 度不同而引起的 y 轴方向的移动量组入由上述 (2) 式表示的实机理想 COP 的计算式中包含 的修正值 Td。
(4) 式表示用于计算修正值 Cf1 的第一运算式 ( 以下， 将由 (4) 式表示的修正值 Cf 称为 “第一修正值” )。(5) 式表示用于算出将因冷却水入口温度不同而引起的第一修正值 Cf1 的偏移量组入上述的修正值 Td 而得到的修正值 Td′ ( 以下， 将该修正值称为 “第二修正
值” ) 的第二运算式。
Cf1 ＝ f1(K) (4)
Td′＝ f2(THO-TLO) ＝ a×(THO-TLO)+b (5)
在 (4) 式中， 第一运算式 f1(K) 由表示图 4 所示的修正曲线的多项式定义。换言 之， 第一修正值 Cf1 通过以负载系数 K 为变量的多项式求出。
在 (5) 式中， a、 b 常数。如 (5) 式所示， 第二修正值 Td′由以冷却水出口温度 THO 与冷水出口温度 TLO 的差分为变量的一次函数定义。
以下， 说明该第二修正值 Td′。
在恒速设备的情况下， 由于无法像可变速设备那样在压缩机转速控制中追随运转 状态的变化， 因此容量控制通过 IGV 的叶片控制等进行， 机器损失基本上取决于 IGV 的叶片 开度。
图 5 表示各冷却水入口温度、 IGV 的开度、 及效率下的流量变量与压力变量的关 系。在图 5 中， 横轴表示流量变量， 纵轴表示压力变量， 用实线表示各冷却水入口温度下的 特性， 用虚线表示 IGV 的各开度下的特性， 用单点划线表示各效率下的关系。制冷能力与流 量变量成比例。压力变量意味着蒸发器 66 与冷凝器 62 的压力差， 相当于冷却水出口温度 THO 与冷水出口温度 TLO 的差分。 在图 5 中， 各冷却水入口温度下的流量变量与压力变量的关系均表现出大致相同 的趋势， 另外， 相同 IGV 开度下的冷却水入口温度变化而引起的压力变量的变化量固定。从 而， 使用压力变量、 换言之使用与冷却水出口温度 THO 与冷水出口温度 TLO 的差分成比例的第 二修正值， 就能够调整图 4 所示的修正曲线的 y 轴方向上的移动量， 能够良好地表现出因冷 却水入口温度不同而引起的损失的变化量。
基于此， 最终计划 COP 推算式由以下的 (6) 式定义。
COPct ＝ {(TLO+273.15)/(THO-TLO+Td′ )}/Cf1 (6)
进而， 在本实施方式中， 为了简易地算出计划 COP， 在计划 COP 推算式中， 采用由逆 卡诺循环计算出的 COP 代替原本不得不采用实机理想 COP 的部分。因此， 虽然微小， 但产生 了误差。为了消除这样的误差， 如以下的 (7) 式所示那样， 使用上述 (6) 式的计划 COP 推算 式修正逐次算出的计划 COP。
COPct′＝ COPct×COPrp/COPdp (7)
在上述 (7) 式中， COPct′表示修正后的计划 COP， COPct 表示使用 (6) 式逐次推算 的计划 COP， COPrp 表示由规定的程序预先求出的额定规格条件的设计点下的更加准确的计 划 COP 的值， COPdp 表示使用上述 (6) 式算出的额定规格条件的设计点下的计划 COP。这样， 对使用 (6) 式的计划 COP 推算式逐次算出的计划 COP 乘以作为修正值的值， 从而能够以更 高的精度推算计划 COP， 其中， 作为修正值的值是将由预先规定的程序求出的额定规格条件 的设计点下的计划 COP 用使用 (6) 式算出的额定规格条件的设计点下的计划 COP 除而得到 的值 (COPrp/COPdp)。
图 6 是表示比较将使用上述 (6) 式算出的计划 COP 使用 (7) 式修正而得到的计划 COP( 以下称为 “运算计划 COP” ) 与实机中实际测定而得到的计划 COP( 以下称为 “实测计 划 COP” ) 而表示的图。在图 6 中， 实线表示运算计划 COP， 虚线表示实测计划 COP。如图 6 所示， 各冷却水入口温度下的运算计划 COP 与实测计划 COP 的特性大致相同， 再现性得以确
认。 基于以上的理由可知， 通过使用计划 COP 推算式， 能够以足够的精度求出各运转 点下的计划 COP， 其中所述计划 COP 推算式通过对使用逆卡诺循环的 COP 特性表示的实机理 想 COP 的计算式赋予与实际环境下产生的损失相当的第一修正值 Cf1 及第二修正值 Td′而 得到。
接下来， 参照图 7 说明涡轮制冷机 11 的运转中的控制盘 74 的处理。
首先， 在存储部 102 中预先存储用于算出计划 COP 所需要的信息， 例如上述 (3) 式 到 (6) 式、 用于运算这些运算式中使用的各种参数的附带的运算式、 额定规格条件的各设 定值等。
在涡轮制冷机 11 的运转中， 数据取得部 101 在规定的时刻将当前的冷却水入口 温度、 负载系数、 冷却水流量等作为输入数据而取得， 并将这些输入数据向运算部 103 输出 ( 图 7 的步骤 S1)。
运算部 103 通过数据取得部 101 取得输入数据时， 从存储部 102 读出各种运算式， 并使用这些运算式推算当前的运转点下的计划 COP。
具体而言， 使用上述 (4) 式算出第一修正值 Cf1( 步骤 S2)， 使用 (3) 式算出冷却水 出口温度 THO( 步骤 S3)， 在 (5) 式中使用由步骤 S3 得到的冷却水出口温度 THO 算出第二修 正值 Td′ ( 步骤 S4)， 在 (6) 式中使用由步骤 S2 得到的第一修正值 Cf1 及由步骤 S4 得到的 第二修正值 Td′算出计划 COP( 步骤 S5)， 使用 (7) 式对由步骤 S5 算出的计划 COP 进行修 正 ( 步骤 S6)。
另外， 省略详细的说明， 在控制盘 74 中， 与上述计划 COP 的运算并行运算输出热 量、 当前的运转点下的实测 COP( 将输出热量 [kW] 用消耗功率 [kW] 除而得到的值 ) 等。
在控制盘 74 中运算出的计划 COP( 修正值 )、 实测 COP、 输出热量等和计测出的消 耗功率等经由通信介质向未图示的监视装置发送， 由监视装置所具备的监视器显示 ( 步骤 S7)。由此， 使用者通过确认由监视装置的监视器显示出的这些性能值， 由此能够掌握相对 于计划 COP 的实测 COP， 能够实施更有效的运转。
以上， 如所说明的那样， 根据本实施方式所涉及的涡轮制冷机的性能评价装置， 将 实机理想 COP 用逆卡诺循环下的 COP 计算式表现， 因此能够用简易的运算式表现实机理想 COP 的特性。 进而， 对该逆卡诺循环下的 COP 计算式赋予作为与实际环境下产生的损失相当 的修正值的第一修正值 Cf1 和第二修正值 Td′， 因此能够将取决于负载系数、 冷却水入口温 度的实机 COP 的特性充分地取入上述逆卡诺循环下的 COP 计算式， 能够以充分的精度求出 各运转点下的计划 COP， 其中， 所述第一修正值 Cf1 由以负载系数为变量的第一运算式求出， 所述第二修正值 Td′包括与对应于冷却水入口温度的第一修正值 Cf1 的偏移量相当的修正 量。
并且， 通过用简易的运算式表现用于运算计划 COP 的运算式， 由此即使在像控制 盘 74 那样处理能力存在限制的装置中， 也能够实现计划 COP 的逐次运算。
这样， 根据本实施方式所涉及的涡轮制冷机的性能评价装置， 得到能够实时且以 充分的精度算出计划 COP 这样的显著效果。
需要说明的是， 在与确定了涡轮制冷机的机器结构条件的额定规格条件 ( 以下称 为 “额定规格条件 ( 主 )” ) 不同的额定规格条件 ( 以下称为 “额定规格条件 ( 从 )” )下
运转涡轮制冷机这样的情况下， 例如在不同的冷水温度的设计点下使涡轮制冷机运转的情 况下， 由于 IGV 的叶片开度因制冷剂比容的变化而变化， 因此需要进行制冷剂比容的修正。 (8) 式是考虑了制冷剂比容的修正时的第一运算式。
Cf2 ＝ f1(K′ ) (8)
其中， 0 ＜ K′≤ 1
K′＝ K×(vT/vsp) (9)
在 (9) 式中， vT 表示额定规格条件 ( 从 ) 的压缩机吸入制冷剂比容， vsp 表示额定 规格条件 ( 主 ) 的压缩机吸入制冷剂比容。
另外， 在上述 (8) 式中， 以 K′＞ 1 的情况下 K′＝ 1、 K′＜ 0 的情况下 K′＝ 0 的 方式进行计算。
这样， 通过进行制冷剂比容的修正， 能够消除因设计点而引起的误差， 能够使搭载 于控制盘 74 中的计划 COP 的运算式带有更高的通用性。
另外， 在上述实施方式中， 监视装置的监视器的显示方式并没有特别限定。例如， 可以直接显示计划 COP 和实测 COP， 也可以显示将实测 COP 用计划 COP 除而得到的值。另 外， 也可以在图 8 所示的描绘出各冷却水入口温度下的负载系数与计划 COP 的特性的图表 上， 绘制当前的运转点下的实测 COP 与计划 COP 而显示出来。