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1、10申请公布号CN102127701A43申请公布日20110720CN102127701ACN102127701A21申请号201110043874122申请日20110221C22C38/04200601C22C33/04200601C21D8/0220060171申请人宁波钢铁有限公司地址315800浙江省宁波市北仑区霞浦临港二路168号72发明人杨云清邹阳丘祥光杨明清唐其芳张庆雨任艳张云虎74专利代理机构上海泰能知识产权代理事务所31233代理人宋缨孙健54发明名称一种造船用热轧钢卷的生产方法57摘要本发明涉及一种造船用热轧钢卷的生产方法，包括1成分设计，对铁水进行预处理，然后转炉冶炼。
2、，氮氩切换，出钢得钢水；2将上述钢水进行连铸得板坯，连铸中包停浇时中包钢水量控制在815T，液位200350MM；全程保护浇注，长水口插入深度300400MM；3将上述的板坯加热；4最后将上述加热后的板坯轧制，卷曲即得。本发明采用TMCPRPC轧制工艺，利用微铌处理来大幅度降低C、MN的含量，降低生产成本；本发明所得A36级造船用热轧钢卷有优良的塑性及韧性，其延伸率提高8以上，同时改善了材料焊接性能，保证连铸坯表面质量良好。51INTCL19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书6页附图1页CN102127706A1/1页21一种造船用热轧钢卷的生产方法，包括1成分设。
3、计好后，对铁水进行预处理，然后转炉冶炼，氮氩切换，出钢得钢水；出钢前补吹1次，出钢时间4580MIN；出钢4/5前加完合金；出钢双挡渣，到站渣厚80MM；氩站处理吹氩全程时间1730MIN；其中所得钢水各成分的重量百分比依次为C006008，SI020030，MN090110，P0018，S0015，NBTIV0060，ALS00200030，其余为铁和不可避免的杂质；2将上述出钢后的钢水进行连铸得板坯，其中连浇第一炉中包开浇时中包钢水量2530T，液位550580MM；中包快换时中包钢水量1520T，液位350400MM；正常浇次浇注保持中包钢水量4250T，液位9501000MM；更换大包。
4、时中包钢水量3540T，液位800850MM；连铸中包停浇时中包钢水量控制在815T，液位200350MM；全程保护浇注，长水口插入深度300400MM；3将上述的板坯加热，3MM板坯厚度16MM，出炉温度控制在123030，在炉时间160200MIN，均热时间2230MIN；4将上述加热后的板坯轧制，卷曲即得热轧钢卷；3MM板坯厚度16MM，精轧入口温度控制在105030，终轧温度控制在85030，卷曲温度控制为58030，冷却策略为后段。2根据权利要求1所述的一种造船用热轧钢卷的生产方法，其特征在于所述步骤1转炉冶炼中钢水处理结束前钢包弱吹AR时间58MIN，其亮圈200MM；转炉冶炼中加。
5、料调整成分和温度，钢包吹AR时间58MIN，其亮圈200MM；吹氩处理结束至连铸钢包开浇时间1013MIN。3根据权利要求1所述的一种造船用热轧钢卷的生产方法，其特征在于所述步骤1中出钢的钢水各成分的重量百分比依次为C007，SI025，MN10，P0013，S0010，NBTIV0060，ALS0025，其余为铁和不可避免的杂质。4根据权利要求1所述的一种造船用热轧钢卷的生产方法，其特征在于所述步骤2中，连铸时液相线温度控制为1526，中包温度控制为15517，结晶器保护渣采用低碳钢保护渣。权利要求书CN102127701ACN102127706A1/6页3一种造船用热轧钢卷的生产方法技术领。
6、域0001本发明属于热轧钢卷制备领域，特别涉及一种造船用热轧钢卷的生产方法。背景技术0002现生产屈服强度345MPA级系列钢卷各钢厂成分中C高，铸坯表面裂纹多，强度富余量大，塑性及韧性低。强度富余量大，影响冷加工性能；铸坯表面有裂纹几率大不能直装，不利于节能减排；含C量高，焊接性能差；钢中MN含量高，生产成本居高不下，产品市场竞争能力差；轧钢采用任意轧制工艺，产品的性能波动范围大，不利于用户的使用。Q345系列钢卷生产性能实绩调查0003表1Q345系列钢厚度、性能范围统计表00040005从表1可看出0006Q345生产主要厚度在16MM以下，屈服强度在290540MPA，抗拉强度在450。
7、665MPA，延伸率9550；在生产中性能波动范围大，同时有的性能不合格。0007表2Q345系列钢厚度及性能指标频次表00080009从表2可看出0010Q345的屈服强度主要是在370490MPA、抗拉强度主要在490630MPA范围、延伸率主要在1434、生产主要厚度是317MM；0011Q345系列钢卷生产成分实绩调查说明书CN102127701ACN102127706A2/6页40012对625炉Q345进行C、SI、MN三元素统计。0013表3Q345系列钢C、SI、MN含量范围统计表00140015从表3可看出0016Q345钢C平均含量为016、MN平均含量为139；0017表。
8、4C、SI、MN成分频次00180019从表4可看出0020Q345系列钢熔炼分析C含量主要015018、MN含量主要在132152。0021国家标准GB712对Q345成分、性能要求及生产实绩对比0022表5成分、性能要求及生产实绩00230024从表5可看出热轧钢卷Q345强度富裕量大，延伸率低，材料综合性能差，成分中MN高。发明内容0025本发明所要解决的技术问题是提供一种造船用热轧钢卷的生产方法，该方法降低了A36钢成分中C、MN含量，采用合适的轧制工艺及控冷工艺，提高A36钢的综合性能，生产说明书CN102127701ACN102127706A3/6页5出低成本、高性能的A36热轧钢。
9、卷，本着绿色钢铁的理念实现节能减排。0026本发明的一种造船用热轧钢卷的生产方法，包括00271成分设计好后，对铁水进行预处理，然后转炉冶炼，氮氩切换，出钢得钢水；出钢前补吹1次，出钢时间4580MIN；出钢4/5前加完合金；出钢双挡渣，到站渣厚80MM；氩站处理吹氩全程时间1730MIN；00282将上述出钢后的钢水进行连铸得板坯，其中连浇第一炉中包开浇时中包钢水量2530T，液位550580MM；中包快换时中包钢水量1520T，液位350400MM；正常浇次浇注保持中包钢水量4250T，液位9501000MM；更换大包时中包钢水量3540T，液位800850MM；连铸中包停浇时中包钢水量控。
10、制在815T，液位200350MM；全程保护浇注，长水口插入深度300400MM；00293将上述的板坯加热，3MM板坯厚度16MM，出炉温度控制在123030，在炉时间160200MIN，均热时间2230MIN；00304将上述加热后的板坯轧制，卷曲即得热轧钢卷；3MM板坯厚度16MM，精轧入口温度控制在105030，终轧温度控制在85030，卷曲温度控制为58030，冷却策略为后段。0031上述步骤1中，转炉冶炼中钢水处理结束前钢包弱吹AR时间58MIN，其亮圈200MM；转炉冶炼中加料调整成分和温度，钢包吹AR时间58MIN，其亮圈200MM；吹氩处理结束至连铸钢包开浇时间1013MIN。
11、。0032上述步骤1中出钢的钢水各成分的重量百分比如表6所示0033表6成分标准00340035上述步骤2中，连铸时液相线温度控制为1526，目标中包温度控制为15517，结晶器保护渣采用低碳钢保护渣。0036上述步骤4中，所得热轧钢卷为A36级造船用热轧钢卷。0037本发明的A36级热轧钢卷，利用微铌处理，大幅度降低C、MN的含量，辅以合适的轧制工艺保证钢卷有优良的塑性及韧性，其延伸率提高8以上，0冲击功提高一倍以上；低碳成分设计C008，改善了材料焊接性能，保证连铸坯表面质量良好传统的A36级造船用钢成分在亚包晶范围内，铸坯表面产生大量裂纹，同时实现直装，节能减排；低MN设计，减少合金用量。
12、，降低生产成本。0038轧制工艺采用TMCPRPC工艺，首次将轧后弛豫控制相变工艺RPC技术应用于PF钢的生产，低的终轧温度及卷曲温度，保证钢卷组织细小、均匀；钢卷保持了PF的显微组织特征，钢卷性能各向异性小；低C、低MN成分的A36级钢有优良的强韧性配合。该成分设计及轧制工艺将是我国低成本、高性能低合金热轧钢卷的一种新的生产方法。说明书CN102127701ACN102127706A4/6页60039有益效果00401、本发明方法简单，采用TMCPRPC轧制工艺，成分设计上利用微铌处理来降低C、MN的含量，减少合金的用量，降低生产成本。00412、本发明的A36级造船用热轧钢卷有优良的塑性及。
13、韧性，提高了冷加工性能，避免A36级钢卷使用中大变形的折弯开裂问题，减少质量异议；改善了材料焊接性能，同时保证连铸坯表面质量良好，实现直装，节能减排。附图说明0042图1为样品编号1的A36级钢轧制后金相组织500倍放大，晶粒度为11级。0043图2为样品编号2的A36级钢轧制后金相组织500倍放大，晶粒度为10级。0044图3为样品编号3的A36级钢轧制后金相组织500倍放大，晶粒度为10级。具体实施方式0045下面结合具体实施例，进一步阐述本发明。应理解，这些实施例仅用于说明本发明而不用于限制本发明的范围。此外应理解，在阅读了本发明讲授的内容之后，本领域技术人员可以对本发明作各种改动或修改。
14、，这些等价形式同样落于本申请所附权利要求书所限定的范围。0046实施例100471成分设计好后，对铁水进行预处理，然后转炉冶炼，氮氩切换，出钢得钢水；出钢前补吹1次，出钢时间45MIN；出钢4/5前加完合金；出钢双挡渣，到站渣厚80MM；氩站处理吹氩全程时间17MIN；00482上述出钢后的钢水各成分的重量百分比依次为C006，SI020，MN090，P0010，S0005，NBTIV0040，ALS0020，其余为铁和不可避免的杂质；将所述钢水进行连铸得板坯，其中连浇第一炉中包开浇时中包钢水量25T，液位550MM；中包快换时中包钢水量15T，液位350MM；正常浇次浇注保持中包钢水量42T。
15、，液位950MM，更换大包时中包钢水量35T，液位800MM，连铸中包停浇时中包钢水量控制在8T，液位200MM；全程保护浇注，长水口插入深度300MM；00493将上述的板坯加热，在炉时间160MIN，均热时间22MIN，板坯厚度355MM，出炉温度控制在1260；00504将上述加热后的板坯轧制，精轧入口温度控制在1080，终轧温度控制在880；卷曲温度控制为610，冷却策略为后段，最后卷曲即得样品编号为1的A36级造船用热轧钢卷。其金相组织见附图1，拉伸性能检验结果见表7，冲击检验结果见表8。0051实施例200521成分设计好后，对铁水进行预处理，然后转炉冶炼，氮氩切换，出钢得钢水；出。
16、钢前补吹0次，出钢时间60MIN；出钢4/5前加完合金；出钢双挡渣，到站渣厚60MM；氩站处理吹氩全程时间25MIN；00532上述出钢后的钢水各成分的重量百分比依次为C007，SI025，MN10，P0013，S0010，NBTIV0050，ALS0025，其余为铁和不可避免的杂质；将所述钢水进行连铸得板坯，其中连浇第一炉中包开浇时中包钢水量30T，液位560MM；说明书CN102127701ACN102127706A5/6页7中包快换时中包钢水量18T，液位380MM；正常浇次浇注保持中包钢水量45T，液位980MM，更换大包时中包钢水量38T，液位830MM，连铸中包停浇时中包钢水量控制。
17、在10T，液位270MM；全程保护浇注，长水口插入深度350MM；00543将上述的板坯加热，在炉时间180MIN，均热时间25MIN，板坯厚度705MM，出炉温度控制在1230；00554将上述加热后的板坯轧制，精轧入口温度控制在1050，终轧温度控制在850；卷曲温度控制为580，冷却策略为后段，最后卷曲即得样品编号为2的A36级造船用热轧钢卷。其金相组织见附图2，拉伸性能检验结果见表7，冲击检验结果见表8。0056实施例300571成分设计好后，对铁水进行预处理，然后转炉冶炼，氮氩切换，出钢得钢水；出钢前补吹1次，出钢时间80MIN；出钢4/5前加完合金；出钢双挡渣，到站渣厚30MM；氩。
18、站处理吹氩全程时间30MIN；00582上述出钢后的钢水各成分的重量百分比依次为C008，SI030，MN110，P0018，S0015，NBTIV0060，ALS0030，其余为铁和不可避免的杂质；将所述钢水进行连铸得板坯，其中连浇第一炉中包开浇时中包钢水量28T，液位580MM；中包快换时中包钢水量20T，液位400MM；正常浇次浇注保持中包钢水量50T，液位1000MM，更换大包时中包钢水量40T，液位850MM，连铸中包停浇时中包钢水量控制在15T，液位350MM；全程保护浇注，长水口插入深度400MM；00593将上述的板坯加热，在炉时间200MIN，均热时间30MIN，板坯厚度1055MM时，出炉温度控制在1200；00604将上述加热后的板坯轧制，精轧入口温度控制在1020，终轧温度控制在820；卷曲温度控制为550，冷却策略为后段，最后卷曲即得样品编号为3的A36级造船用热轧钢卷。其金相组织见附图3，拉伸性能检验结果见表7，冲击检验结果见表8。0061本发明的拉伸性能检验结果和冲击检验结果分别见表7、表8。0062表7拉伸性能检验结果00630064表8冲击检验结果0065说明书CN102127701ACN102127706A6/6页80066说明书CN102127701ACN102127706A1/1页9图1图2图3说明书附图CN102127701A。