透平叶片.pdf

本发明涉及透平叶片(10、11)，它有叶高、转子侧端部(9)和定子侧端部(7)、进口棱边(13)和出口棱边(14)、以及负压面(22)和压力面(23)，以及设计用于针对一个总的流动方向(4)，其中，透平叶片(10、11)沿流动方向(4)在其转子侧端部(9)和在其定子侧端部(7)有负的后掠，以及，透平叶片(10、11)沿一个相对于流动方向(4)的径向方向(34)在其转子侧端部(9)和在其定子侧端部(7)朝压力面(21)方向倾斜。

1.  一种透平叶片(10、11)，它有叶高、转子侧端部(9)和定子侧端部(7)、进口棱边(13)和出口棱边(14)、以及负压面(22)和压力面(23)，以及设计用于针对一个总的流动方向(4)，其特征为：透平叶片(10、11)沿流动方向(4)在其转子侧端部(9)和在其定子侧端部(7)有负的后掠。

2.  按照权利要求1所述的透平叶片(10、11)，其特征为：转子侧端部(9)负的后掠在透平叶片(10、11)中央区(8)转变为正的后掠，以及在中央区(8)内正的后掠在定子侧端部(7)转变为负的后掠。

3.  一种透平叶片(10、11)，它有叶高、转子侧端部(9)和定子侧端部(7)、进口棱边(13)和出口棱边(16)、以及负压面(22)和压力面(21)，以及设计用于针对一个总的流动方向(4)，其特征为：透平叶片(10、11)沿一个相对于流动方向(4)的径向方向(34)，在其转子侧端部(9)和在其定子侧端部(7)朝压力面(21)方向倾斜。

4.  按照权利要求1或2所述的透平叶片(10、11)，其特征为：透平叶片(10、11)沿一个相对于流动方向(4)的径向方向(34)，在其转子侧端部(9)和在其定子侧端部(7)朝压力面(21)方向倾斜。

5.  按照权利要求3或4所述的透平叶片(10、11)，其特征为：透平叶片(10、11)在透平叶片(10、11)的中央区(8)朝负压面(22)倾斜。

6.  按照权利要求1至5之一所述的透平叶片(10、11)，其特征为：在定子侧端部(7)处的进口棱边(13)和出口棱边(14)基本上沿流动方向(4)处于前后位置。

7.  按照权利要求1至6之一所述的透平叶片(10、11)，其特征为：在转子侧端部(9)处的进口棱边(13)和出口棱边(14)基本上沿流动方向(4)处于前后位置。

8.  按照权利要求1至7之一所述的透平叶片(10、11)，其特征为：在叶高中央区(8)内的出口棱边(14)相对于进口棱边(13)沿流动方向朝压力面(21)的方向偏移。

9.  按照权利要求1至8之一所述的透平叶片(10、11)，其特征为：在定子侧的端部(7)相对于在转子侧的端部(9)沿径向方向(34)朝压力面(21)的方向偏移。

10.  按照权利要求1至9之一所述的透平叶片(10、11)，其特征为：所述转子侧端部(9)和定子侧端部(7)沿流动方向(4)基本上处于重叠位置。

11.  按照权利要求1至10之一所述的透平叶片(10、11)，它设计为导向叶片(10)。

12.  按照权利要求1至10之一所述的透平叶片(10、11)，它设计为工作叶片(11)。

13.  按照权利要求1至12之一所述的透平叶片(10、11)，其特征为：所述转子侧端部(9)相对于流动方向后掠一角度α，以及该角度α的值基本上在50°与80°之间。

14.  按照权利要求1至13之一所述的透平叶片(10、11)，其特征为：定子侧端部(7)相对于一内机壳(6)的方向后掠一角度β，以及该角度β的值基本上在0°与90°之间。

15.  按照权利要求1至14之一所述的透平叶片(10、11)，其特征为：所述定子侧端部(7)相对于径向方向(34)倾斜一角度γ，以及该角度γ的值基本上在0°与90°之间。

16.  按照权利要求15所述的透平叶片(10、11)，其特征为：所述角度γ基本上是70°。

17.  按照权利要求1至16之一所述的透平叶片(10、11)，其特征为：所述转子侧端部(9)相对于径向方向(34)倾斜一角度δ，以及该角度δ的值基本上在0°与90°之间。

18.  按照权利要求17所述的透平叶片(10、11)，其特征为：所述角度δ基本上是75°。

19.  一种具有按照权利要求1至18之一所述的透平叶片(10、11)的涡轮机。

20.  按照权利要求19所述的涡轮机，其特征为：导向叶片(10)在转子侧端部(9)和在中央区(8)内的出口棱边(14)，离相邻工作叶片(11)的进口棱边(15)有恒定不变的距离。

透平叶片
本发明涉及一种透平叶片，它有叶高、转子侧端部和定子侧端部、进口棱边和出口棱边、以及负压面和压力面，以及设计用于针对一个总的流动方向。本发明还涉及一种配备有这种透平叶片的涡轮机。
例如在汽轮机结构中，尤其在产生强烈的三维流动时使用弯曲的导向叶片作为透平叶片的设计形式，这种三维流动表现为在转子侧与定子侧之间静压变化曲线沿径向有明显的差别，这是通过在导向叶片中转向引起的。汽轮机，尤其有大流出截面的低压汽轮机，叶片长度与轮毂之比较大。流动介质在有大的流入截面的低压汽轮机最后级内的流动，在大的叶片长度与轮毂之比的情况下导致对汽轮机效率有不良影响的径向反动度的分布。在这里，这种反动度的分布沿径向是不同的，在轮毂处较低以及在汽缸(即机壳)处高，这被认为是有害的。
在热涡轮机内，等熵反动度r表示在工作叶片内的等熵焓降与一个由导向叶片环和工作叶片环组成的级整个等熵焓降的百分比分布。作为纯冲动级指的是这样一个级，即其中反动度r＝0以及产生最大焓降。对于传统的反动级其反动度r＝0.5，所以在导向叶片内的焓降与在工作叶片内的焓降正好一样大。反动度r＝0.75属于强反动度。在汽轮机结构的实践中主要采用传统的反动级以及冲动级。但后者通常有一个与零略有所不同的反动度。
在轮毂处低的或甚至负的反动度导致运行期间严重损害汽轮机和降低透平机效率。在机壳处高的反动度引起工作叶片端部区内高的流入速度。这种高的进口速度对效率有负面的影响，因为流动损失与速度成二次方的比例关系。在这里采取补救措施降低反动度。此外，在机壳处较小的反动度导致降低间隙损失，并由此附加地提高效率。
在轮毂区内高的反动度减少导向叶片环内的间隙损失并因而导致提高效率。
在这里尤其使用弯曲的导向叶片，以优化沿径向的反动度分布。
例如由DE 3743738已知具有仅沿周向弯曲的导向叶片的透平。在那里显示并说明了一些叶片，它们的弯曲沿叶高朝沿周向相邻的导向叶片的压力面方向进行。由此文件还已知一些叶片，它们的弯曲沿叶高朝沿周向相邻的导向叶片的负压面进行。由此以有效的方式不仅减小沿径向而且减小沿周向延伸的边界层压力梯度，并因而减少叶片的气动损失。
例如由DE 4228879已知具有沿流动方向和沿周向弯曲的导向叶片的透平。
也由US-PS 6099248已知弯曲的导向叶片。
本发明的目的是提供一种效率得以改善的透平叶片和涡轮机。
按本发明此目的通过具有权利要求1特征部分所述特征的前言所述类型的透平叶片达到。
本发明的优点主要在于，由于改善了流动介质的流入因而改善了沿径向的反动度分布。
在从属权利要求中说明了其他有利的设计。
下面借助附图所示实施方式对本发明予以详细说明。在各附图中功能类似的部分用相同的附图标记表示。附图中：
图1表示涡轮机配备有透平叶片的末级的侧视图；
图2表示导向叶片沿流动介质流动方向的视图；
图3表示按先有技术和按本发明的图1所示透平叶片的反动度分布；
图4示意和透视表示图1所示透平叶片的转子侧端部；
图5示意和透视表示图1所示透平叶片的定子侧端部；
图6表示一个透平叶片的透视图。
图1用侧视图示意表示的汽轮机末级中构成通流通道1边界的壁一方面是转子侧地通道壁3以及另一方面是定子侧的通道壁5。定子侧的通道壁5属于内机壳6。末级由一排导向叶片和一排工作叶片组成，为了视图清晰起见，在图1中只表示了其中一个导向叶片10和一个工作叶片11。导向叶片以图中未表示的方式固定在内机壳6上。
工作叶片以图中未表示的方式固定在转子2上。
导向叶片10有定子侧端部7、中央区8和转子侧端部9。流动介质可以沿流动方向4通过通道1流动。流动方向4基本上平行于转子2的旋转轴线。导向叶片10有沿整个叶高设计的进口棱边13和出口棱边14。工作叶片11同样有进口棱边15和出口棱边16。
如图6中所示，透平叶片10的体型通过透平叶片形状曲线39描述。透平叶片10分割在一些圆柱面40内。为了视图清晰起见，图6中只画了六个圆柱面40。此透平叶片的形状曲线39描述了体型，圆柱面40越多，构成的体型越准确。对每个圆柱面40确定其质量重心41。透平叶片形状曲线39通过连接从透平叶片叶根42到透平叶片顶部43的质量重心41形成。
由图1可见，透平叶片形状曲线39分别终止在透平叶片10的转子侧端部9和定子侧端部7。下面涉及构成导向叶片10的透平叶片设计。
在其转子侧端部9观察透平叶片形状曲线39，以及透平叶片形状曲线39的三维形状通过一条切线描述，切线可理解为透平叶片形状曲线39沿曲线方向数学上的导数。此切线或数学的导数在透平叶片形状曲线38在转子侧的端部9表示为辅助切线17。换句话说：透平叶片10的三维形状或体型在转子侧端部9通过辅助切线17表示。
导向叶片10在其转子侧端部9成形为，它沿流动方向4有负的后掠。当然，辅助切线17相对于流动方向4同样有负的后掠。
导向叶片10定子侧端部7的体型通过第二辅助切线18表示。在这里，在其定子侧端部7观察透平叶片形状曲线39，以及透平叶片形状曲线39的三维形状通过一条切线描述，此切线可理解为透平叶片形状曲线39沿曲线方向数学上的导数。
导向叶片10在其定子侧端部7成形为，它沿流动方向4有负的后掠。当然，辅助切线18相对于流动方向4同样有负的后掠。
导向叶片10的体型在中央区8的中心基本上通过一辅助切线65描述。其中，在其中央区8观察透平叶片形状曲线39，以及透平叶片形状曲线39的三维形状通过辅助切线65描述，此辅助切线65可理解为透平叶片形状曲线39沿曲线方向数学上的导数。在这里，从导向叶片形状曲线39处于中央区8内的一个点出发，并在此点形成一条设计为辅助切线65的切线或导数。
导向叶片10在其中央区8成形为，它沿流动方向4有正的后掠。当然，辅助切线65相对于流动方向4同样有正的后掠。
按另一种实施形式，中央区8也可以有负的后掠或甚至垂直于流动方向4。
负后掠和正后掠在这里定义如下：
负后掠：流动方向4必须按数学上负的方向(顺时针方向)朝辅助切线17或朝辅助切线18方向旋转一个锐角，以达到流动方向4与辅助切线17或18重合。
正后掠：流动方向4必须按数学上正的方向(反时针方向)朝辅助切线65方向旋转一个锐角，以达到流动方向4与辅助切线65重合。
导向叶片10在转子侧端部9和在中央区8内的出口棱边14离相邻工作叶片11进口棱边15的距离保持恒定不变。
按另一种实施形式，导向叶片10的出口棱边14离相邻工作叶片11出口棱边15的距离可以是不同的。
转子侧端部9和定子侧端部7沿流动方向4基本上处于重叠位置。
图2表示沿流动方向4的视图。导向叶片10处于压力侧21与负压侧22之间。在图2中表示的压力侧21与负压侧22之间的中线意味着进口棱边13。流动方向4基本上垂直于图纸平面延伸。在这里，流动介质沿流动方向4流动，以及首先与导向叶片10的进口棱边13相遇。
导向叶片10转子侧端部9朝压力面21的方向倾斜。同样，定子侧端部7也朝压力面21方向倾斜。
在导向叶片10的中央区8，导向叶片10朝负压面22方向倾斜。
按另一种实施形式，中央区8也可以朝压力面21方向倾斜。按再一种不同的实施形式，中央区可以既不朝压力面21也不朝负压面22的方向倾斜。
但在透平叶片另一种可供选择的实施例中，中央区沿径向方向34定向。
进口棱边13在导向叶片10转子侧端部9处基本上定位在出口棱边14之前。
在导向叶片10定子侧端部7处，进口棱边13沿流动方向基本上定位在出口棱边14前面。
在中央区，出口棱边14相对于进口棱边13朝压力面21方向偏移。
导向叶片10定子侧端部7相对于转子侧端部9沿径向方向34朝压力面21方向偏移。
在图4中可看到示意和透视表示的透平叶片10、11转子侧端部9，用于详细说明辅助切线17的位置以及与之相关的角度α和γ。
为了视图清晰起见，没有表示透平叶片10的三维形状。透平叶片10在转子侧端部9通过辅助切线17表示。
辅助切线17当它朝转子2的方向延长时与转子2在一个点44接触。第一条辅助轴线20与旋转轴线12垂直相交并通过点44延伸。
第二条辅助轴线23与第一条辅助轴线20在点44相交并基本上平行于流动方向4延伸，在本实施例中流动方向4平行于旋转轴线12。
第三条辅助轴线24在点44与第一条辅助轴线20相交并垂直于第一条辅助轴线20和垂直于第二条辅助轴线23延伸。
通过第一辅助轴线20和第二辅助轴线23构成第一投影面45。通过第一辅助轴线20和第三辅助轴线24构成第二投影面46。
辅助切线17投影在第一投影面45上，为此将辅助切线17的每个点沿第三辅助轴线24的方向投影在第一投影面45上。
作为范例说明在辅助切线17上的一个点47的投影。点47按一个平行于第三辅助轴线24延伸的方向沿第一投影线48投影在处于第一投影面45内的第一投影点49上。由此在第一投影面45上投影出第一投影线17′。
第一投影线17′相对于第二辅助轴线23倾斜一个角度α。
在这里，该角度α的值可以在0°与90°之间，尤其是角度α的值处于50°与80°之间。
辅助切线17还投影在第二投影面46上，为此将辅助切线17的每个点沿第二辅助轴线23的方向运动到第二投影面46上，直至与它接触。
作为范例说明在辅助切线17上的一个点47的投影。点47按一个平行于第二辅助轴线23延伸的方向沿第二投影线51投影在处于第二投影面46内的第二投影点52上。由此在第二投影面46上形成第二投影线17″。
第二投影线17″相对于第一辅助轴线20倾斜一个角度γ。
该角度γ的值可处于0°与90°之间，尤其是角度γ约为70°。
用虚线画的曲线54示意地表示透平叶片10转子侧端面。
在图5中可看到示意和透视表示的透平叶片10定子侧端部7，用于详细说明辅助切线18的位置以及与之相关的角度β、δ和ξ。
为了视图清晰起见，没有表示透平叶片10的三维形状。透平叶片10在定子侧端部7通过辅助切线18表示。
辅助切线18当它朝内机壳6的方向延长时与内机壳6在一个点55接触。
第四条辅助轴线26与旋转轴线12垂直相交并通过点55延伸。第五条辅助切线27在点55与第四条辅助轴线26相交并在点55平行于内机壳表面延伸。第六条辅助轴线28在点55与第四条辅助轴线26垂直相交并垂直于第五条辅助轴线27延伸。
通过第四辅助轴线26和第五辅助轴线27构成第三投影面56。通过第四辅助轴线26和第六辅助轴线28构成第四投影面57。
辅助切线18投影在第三投影面56上，为此将辅助切线18的每个点沿第六辅助轴线28的方向运动到第三投影面56上，直至与它接触。
作为范例这通过辅助切线18上的一个点58来说明。该点58按一个平行于第六辅助轴线28延伸的方向沿第三投影线59投影在处于第三投影面56内的第三投影点60上。由此在第三投影面56上投影出第三投影切线18′。
投影切线18′相对于第五辅助轴线27倾斜一个角度ξ。该角度ξ处于0°和180°之间。
投影切线18′还相对于旋转轴线12倾斜一个角度β。该角度β的值可以基本上处于0°与90°之间。
辅助切线18还投影在第四投影面57上，为此将辅助切线18的每个点沿第五辅助轴线27的方向运动到第四投影面57上，直至与它接触。
作为范例这通过辅助切线18上的点58来说明。该点58按一个平行于第五辅助轴线27延伸的方向沿第四投影线62投影在处于第四投影面57内第四投影点63上。由此在第四投影面57上投影出第四投影切线18″。
第四投影切线18″相对于第六辅助轴线28倾斜一个角度δ。该角度δ处于0°与90°之间。
在图3中用曲线表示反动度分布与叶高的关系。在这里，X轴35表示按任意单位的反动度分布。Y轴36表示离轮毂的距离。虚线37表示按迄今的先有技术的反动度分布曲线。实线38表示当导向叶片按这里所说明的发明设计时其反动度的分布曲线。
如已提及的那样，若反动度分布沿径向的方向34不同时是不利的。表示按迄今的先有技术的反动度分布的虚线37显示出上述认为不利的特性。据此，从轮毂到机壳的反动度分布不同。与虚线37相比，实线38显示出一种更好的反动度分布。