汽车用高抗弯性能热成形钢及其制造方法.pdf

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1、10申请公布号CN104195443A43申请公布日20141210CN104195443A21申请号201410209907922申请日20140519C22C38/38200601C22C38/32200601C22C33/04200601C21D8/0020060171申请人首钢总公司地址100041北京市石景山区石景山路68号72发明人李学涛朱国森滕华湘冯莉莉王彦超王海全李翔宇陈斌刘光明乔建军74专利代理机构北京华沛德权律师事务所11302代理人刘杰54发明名称汽车用高抗弯性能热成形钢及其制造方法57摘要本发明属于轧钢技术领域，特别涉及一种汽车用高抗弯性能热成形钢及其制造方法，其微量元。

2、素质量百分比C01803，SI03，MN116，P0015，S0002，CR0103，TI002006，AL002006，B000050004，N0004，O0003。其制造方法为低温加热铸坯、两阶段控制轧制，快速冷却，低温卷取，经冷轧及低温临界退火制备钢卷，剪切制备零件料片、热压成型。本发明通过上述制造方法细化钢晶粒，提高钢的塑性与韧性，使其在变形中吸收更多能量，提高汽车安全性能。51INTCL权利要求书1页说明书8页附图2页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书8页附图2页10申请公布号CN104195443ACN104195443A1/1页21一种汽车用高抗。

3、弯性能热成形钢，其特征在于，包括如下质量百分比的化学成分C018030，SI030，MN100160，P0015，S00020，CR010030，TI002006，AL00200060，B0000500040，N0004，O0003，余量为FE及不可避免夹杂物。2如权利要求1所述的汽车用高抗弯性能热成形钢，其特征在于，还包括如下质量百分比的化学成分NB002010，MO015040，V010，W040，REM005。3如权利要求1所述的汽车用高抗弯性能热成形钢，其特征在于，所述热成形钢热成形前的奥氏体晶粒的平均尺寸10UM，热成形后马氏体比例98。4一种汽车用高抗弯性能热成形钢的制造方法，其特。

4、征在于所述制造方法包括将铁水进行预处理后转炉冶炼，经合金化处理及精炼后连铸成铸坯；将所述铸坯加热至11001250之间，并进行保温；对所述铸坯进行热轧处理，所述热轧处理包括两阶段，第一阶段为粗轧，第二阶段为精轧，所述粗轧的粗轧压下率小于所述精轧的精轧压下率；所述精轧结束后对所述铸坯进行冷却处理；所述冷却处理后进行卷取，卷取过程的温度控制在540650之间；将温度在540650之间的轧卷冷却至常温，酸洗后进行冷轧得到冷硬卷，控制冷轧的总压下率在5070之间；对所述冷轧卷进行低温临界退火，得到退火卷；将所述退火卷加工成零件料片，并将所述零件料片加热至稍高于AR3相变温度；对加热后的零件料片进行热压。

5、成形处理，使得所述零件料片以大于40/S的冷却速度模压淬火至小于等于200。5如权利要求4所述的汽车用高抗弯性能热成形钢的制造方法，其特征在于，所述并进行保温包括对加热至11001250之间的所述铸坯保温28小时4小时之间。6如权利要求4所述的汽车用高抗弯性能热成形钢的制造方法，其特征在于，所述粗轧的粗轧压下率小于所述精轧的精轧压下率包括控制粗轧压下率大于75，精轧压下率大于85。7如权利要求4所述的汽车用高抗弯性能热成形钢的制造方法，其特征在于，所述精轧的温度控制在820890之间。8如权利要求1至6任一项所述的汽车用高抗弯性能热成形钢的制造方法，其特征在于，所述精轧结束后对所述铸坯进行冷却。

6、处理包括控制所述精轧结束至冷却开始之间的时间在1S内，所述冷却处理为层流冷却，冷却速度大于15/S。权利要求书CN104195443A1/8页3汽车用高抗弯性能热成形钢及其制造方法技术领域0001本发明属于轧钢技术领域，特别涉及一种汽车用高抗弯性能热成形钢及其制造方法。背景技术0002随着汽车产业的不断发展、科技的不断进步以及人们对于汽车轻量化和安全性的要求越来越高，对构成汽车的钢板性能的要求也随之提高。0003目前，在汽车车身及汽车零件上大量应用高强度及超高强度钢板可以实现汽车轻量化的要求，但随着钢板强度的增加，尤其对于1000MPA以上的超高强度钢板来说，其冲压成形性能迅速下降，模具磨损严。

7、重。在冷冲压成形时易发生开裂及回弹严重的不良现象，尤其是成形复杂形状的零件时。而采用钢板的热冲压成形技术可有效缓解上述问题，其过程为将钢板加热至奥氏体对应的温度区间，利用钢板在高温下塑性增加和变形抗力减小等特点，在装有冷却系统的模具中快速成形，即在保压状态下通过设置在模具内的冷却系统淬火冷却，以获得超高强度零件，并保证了零件的形状及尺寸精度。通过上述过程描述的热冲压成形技术解决了传统冷成形工艺中高强度钢成形困难、回弹严重及形状不良等难题，广泛应用在汽车保险杠、防撞杆、ABC柱及中通道等结构安全件的制造中。0004专利号2008101120202一种热成型马氏体钢，该钢的主要化学成分组成重量为C。

8、010033，SI050230，MN050200，P0020，S0015，AL00150060，O0002，N00020015，余为FE及不可避免的不纯物。其抗拉强度为1317GPA，延伸率高于15的热成型马氏体钢，主要通过添加050230的SI，在热成形工序中马氏体转变前采用缓冷工艺，获得一定量残余奥氏体的方法，提高延伸率。然而此方法热成形时工艺控制难度大，生产效率低。0005专利号2011102693881一种汽车用高强韧性热成形钢板的热处理方法，将成分质量百分含量为C0204、SI0105、MN1020、CR0105、B00010005、TI001005、AL00101、P002、S00。

9、1、N001，余量为铁及不可避免杂质的热成形用钢板在冲压成形后放入退火炉内；在100500范围内，进行110MIN的回火处理；将回火处理后钢板取出退火炉，在空气中自然冷却到室温。此发明在传统热成形钢的基础上，通过回火的方法消除钢板快速冷却产生的内应力和软化马氏体组织，进而改善高强韧性钢的韧性，但是其强度也有较为明显的降低。0006专利号2011102593421一种双相热成形钢的制备方法，该钢的主要化学成分质量百分比为C0105、SI0325、MN1030、AL1030、P002、S001、N001，余量为铁及不可避免杂质；制造方法为首先根据化学成分进行冶炼铸造，原料坯入加热炉加热，加热温度为。

10、12001250，保温0515小时，终轧温度为800900，卷取温度为600700；热成形工艺为加热温度为750850，保温38MIN，以大于40/S的速度冷至室温，主要通过设置热成行工艺的加热温度为780850，进而使得成形钢处于奥氏体和铁素体对应的两个相区，快速冷却即可获得说明书CN104195443A2/8页4由铁素体和马氏体构成的双相组织。通过此方法虽使得成形后的钢板塑性增加，但强度大幅降低。0007另外，目前广泛应用在汽车的热成形钢，经热成形淬火冷却后，并全部转变为马氏体组织后，其强度可达1500MPA左右，而延伸率A50在57，三点弯曲角度一般在65度以下，且随着马氏体钢强度的提高。

11、，氢致延迟断裂的敏感性提高，氢致延迟断裂的敏感性提高。随着对汽车安全性能要求继续提高，要求热成形钢在保证强度的同时具有更好的韧性及抗延迟断裂性能。0008因此，亟需一种汽车用高抗弯性能热成形钢及其制造方法。发明内容0009本发明所要解决的技术问题是提供一种汽车用高抗弯性能热成形钢及其制造方法，以实现细化热成形钢的奥氏体晶粒，提高延伸率、抗拉强度及三点弯曲角度，进而实现汽车车架及汽车零部件的轻量化。0010为解决上述技术问题，本发明提供了一种汽车用高抗弯性能热成形钢，包括如下质量百分比的化学成分C018030，SI030，MN100160，P0015，S00020，CR010030，TI0020。

12、06，AL00200060，B0000500040，N0004，O0003，余量为FE及不可避免夹杂物。0011进一步，还包括如下质量百分比的化学成分NB002010，MO015040，V010，W040，REM005。0012进一步，所述热成形钢热成形前的奥氏体的平均晶粒尺寸10UM，热成形后马氏体比例98。0013本发明提供的一种汽车用高抗弯性能热成形钢，通过优化热成形钢的化学成分比例，细化钢的奥氏体晶粒，提高钢的塑性和韧性；同时进一步添加规定质量百分比的NB、MO、V、W及REM微量元素，进一步的细化钢的奥氏体晶粒，提高钢的塑性和韧性。0014本发明还提供一种汽车用高抗弯性能热成形钢的制。

13、造方法，所述制造方法包括0015将铁水进行预处理后转炉冶炼，经合金化处理及精炼后连铸成铸坯；0016将所述铸坯加热至11001250之间，并进行保温；0017对所述铸坯进行热轧处理，所述热轧处理包括两阶段，第一阶段为粗轧，第二阶段为精轧，所述粗轧的粗轧压下率小于所述精轧的精轧压下率；0018所述精轧结束后对所述铸坯进行冷却处理；0019所述冷却处理后进行卷取，卷取过程的温度控制在540650之间；0020将温度在540650之间的轧卷冷却至常温，酸洗后进行冷轧得到冷硬卷，控制冷轧的总压下率在5070之间；0021对所述冷轧卷进行低温临界退火，得到退火卷；0022将所述退火卷加工成零件料片，并将。

14、所述零件料片加热至稍高于AR3相变温度；0023对加热后的零件料片进行热压成形处理，使得所述零件料片以大于40/S的冷却速度模压淬火至小于等于200。0024进一步的，所述并进行保温包括对加热至11001250之间的所述铸坯保温28小时4小时之间。说明书CN104195443A3/8页50025进一步的，所述粗轧的粗轧压下率小于所述精轧的精轧压下率包括控制粗轧压下率大于75，精轧压下率大于85。0026进一步的，所述精轧的温度控制在820890之间。0027进一步的，所述精轧结束后对所述铸坯进行冷却处理包括控制所述精轧结束至冷却开始之间的时间在1S内，所述冷却处理为层流冷却，冷却速度大于15/。

15、S。0028相对于现有技术，本发明提供的一种汽车用高抗弯性能热成形钢的制造方法，通过铸坯加热温度控制在11001250之间的较低温度，并保温28H4H，使得铸坯的组织均匀，防止组织中奥氏体晶粒的过度长大；在热轧工序中，采用先粗轧，后精轧的两道工序，其中粗轧的压下率大于75，精轧的压下率大于85，并控制精轧的温度在820890之间，使得粗轧过程中动态和道次间充分的静态，奥氏体晶粒未在结晶区累积大变形，并且在精轧过程中奥氏体晶粒内形成高储能的变形带，抑制道次间部分再结晶，促进多道次精轧阶段的亚动态再结晶和应变累积，获得细小而均匀的奥氏体晶粒；而且通过控制精轧结束至冷却开始的时间为1S内，冷却速度控。

16、制在15/S以上，卷曲温度控制在540650，避免了精轧后的奥氏体晶粒进一步长大；另外，采用低温临界退火，控制了退火后晶粒大小，将零件料片加热至稍高于其相变温度，控制了热成形钢的奥氏体晶粒尺寸。通过以上方法和工艺，进一步的提升了热成形钢的延伸率和弯曲角度，在变形中吸收更多的能量，提高了车辆的安全性能，并实现了汽车车架和零部件的轻量化。附图说明0029为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。003。

17、0图1为本发明实施方式一至实施方式六提供的一种汽车用高抗弯性能热成形钢的典型组织图；0031图2为本发明实施方式二提供的一种汽车用高抗弯性能热成形钢的制造方法的流程示意图。具体实施方式0032下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。0033实施方式一0034本发明提供的一种汽车用高抗弯性能热成形钢，包括如下质量百分比的化学成分C018030，SI030，MN100160，P0015，S00020，CR0。

18、10030，TI002006，AL00200060，B0000500040，N0004，O0003，余量为FE及不可避免夹杂物。另外，还添加有如下质量百分比的化学成分NB002010，MO015040，V010，W040，说明书CN104195443A4/8页6REM005。0035其中，碳C固溶强化元素，对钢板的强度起决定作用。为使热成形钢的抗拉强度达到1300MPA以上，C含量需达到018以上，并且随着碳含量的提高，冷加工困难，焊接性能恶化。故将C含量控制在018030，在保证热成形钢的抗拉强度的同时降低加工难度。0036硅SI固溶强化元素，能抑制碳化物的析出，但随着SI含量的提高，会使得。

19、加热温度提高，在本实施例中，SI的上限含量设定为03。因为过度降低SI含量会增加制造成本，所以本发明将SI含量控制在030以下。0037锰MN奥氏体稳定化元素，推迟珠光体及贝氏体的转变，扩大相区，显著提高钢的淬透性。但随着MN含量提高使热成形钢的韧性和塑性均降低。因此，本发明将MN含量控制在100160，在保证热成形钢淬透性的同时保持一定的韧性和塑性。0038磷P固溶强化元素，但P易在晶界偏析，使钢的脆性尤其是低温脆性显著增大，同时提高了氢致延迟断裂的敏感性，因此尽量降低P的含量，考虑到人工除去P的成本，P含量应控制在0015以下，使得热成形钢脆性偏小且氢致延迟断裂的敏感性较低。0039硫S显。

20、著影响钢板的热脆性能，恶化热冲压成形性能，降低钢的韧塑性，并使氢致延迟断裂敏感性升高，考虑到人工除去S的成本，S含量应控制在0002以下。0040铝AL用作炼钢时的脱氧剂，减少钢中氧化物夹杂、纯净钢质，细化晶粒，提高韧性，特别是降低了钢的脆性转变温度。含量低于0015时作用不明显，高于006易形成粗大的氧化铝夹杂，恶化钢的韧性。因此本发明将ALT含量控制在00200060之间，保证热成形钢处在韧性高对应的铝含量区间内。0041铬CR有效提高钢的淬透性，提高钢的强度和韧性，并防止高温表面氧化。但过高的CR含量会增加贝氏体形成。因此，本发明将CR含量控制在010030，保证了热成形钢处在强度及韧性。

21、高对应的铬含量区间内。0042钛TI添加TI以便固定杂质元素O和N等，从而使B处于固溶态，并偏聚于晶界以发挥其作用，且形成的碳氮化合物可有效地抑制加热时奥氏体晶粒的长大，细化晶粒，提高钢板的强度和韧性，降低氢致延迟断裂的敏感性。但钛高于010时易形成块状氮化物，使韧塑性降低。因此，本发明TI含量控制在002006，基本避免了块状氯化物的形成，保证了热成形钢的韧性与塑性。0043硼B有效提高钢的淬透性，易偏集于晶界上，使晶界区域的晶格缺位和空穴减少，晶界自由能降低，从而达到晶界强化作用，延迟晶界上的裂纹形成。且其含量低于00005时作用不明显，高于00050时作用增加不明显。本发明将B含量控制在。

22、00005000040，提高了热成形钢的淬透性。0044氮N易与AL、TI、NB、B等结合形成化合物，但过量的N会与B形成氮化硼，无法发挥氮的作用，且增加变形时的裂纹源。因此N含量应控制在00040以下，避免扩大裂纹源的数量。0045另外，为了进一步改进热成形钢的特性，除上述合金元素外，还可添加以下合金元素的至少一种0046铌NB对晶粒细化、相变行为、奥氏体中的碳富集和马氏体的形核发挥着显著作用，提高钢的抗氢致延迟断裂能力。其含量低于002时以上作用不明显，高于010时形成过多的碳氮化物使加工性能变差，并需提高加热温度。因此，NB的含量应控制在说明书CN104195443A5/8页700201。

23、0，细化了晶粒，提高了钢的抗氢致延迟断裂能力。0047钼MO能够提高淬透性，细化奥氏体晶粒，抑制贝氏体转变，降低钢的氢致延迟断裂敏感性。其含量低于015时难以起到上述作用，含量超过040时以上作用不明显，且成本较高，因此，在本实施例中，控制MO含量在015040之间，起到上述效果。0048V以细小的碳氮化物形式存在时能细化奥氏体晶粒，提高韧性，降低钢的氢致延迟断裂敏感性；以固溶形式存在时，能提高淬透性，从而提高强度，适量加入可以改善性能，高于01时易形成大颗粒碳氮化物，使韧塑性降低。因此，在本实施例中，V含量控制在01以下，起到上述办法。0049REM形成的细小碳氮化物可有效细化奥氏体晶粒，为。

24、保证其的有效作用，其含量控制在005以下。0050本发明提供的一种汽车用高抗弯性能热成形钢，包括如下质量百分比的化学成分C018030，SI030，MN100160，P0015，S00020，CR010030，TI002006，AL00200060，B0000500040，N0004，O0003，使得热成形钢的晶粒细致均匀，延伸率好，弯曲角度高，在车辆碰撞时可以承受更大的变形，进而吸收更多的能量，有效的实现了汽车车架或零部件的轻量化，提高了车辆的安全系数。进一步的在热成形钢中添加如下质量百分比的化学成分NB002010，MO015040，V010，W040，REM005，进一步的通过工艺和温度。

25、等参数的控制，使得热成形钢的初始奥氏体平均晶粒尺寸控制在小于10UM，马氏体比例大于等于98，使得其抗拉强度在13001800MPA，延伸率8，三点弯曲角度75。得到的热成形钢组织结构见图1，图1为本发明实施方式一至实施方式六提供的一种汽车用高抗弯性能热成形钢的典型组织图。0051实施方式二0052如图2所示，图2为本发明实施例二提供的一种汽车用高抗弯性能热成形钢的制造方法的流程示意图。0053步骤S10将铁水进行预处理后转炉冶炼，经合金化处理及精炼后连铸成铸坯。在本实施例中，将铁水通过KR脱硫预处理和全三脱转炉冶炼工艺，控制钢水中硫和磷等有害元素的含量，并采用LF炉精炼处理，以便准的控制钢水。

26、中的各化学成分的含量，然后利用连铸机获取所需要的铸坯。0054通过上述方式获得的铸坯由如下质量百分比的化学成分C018030，SI030，MN100160，P0015，S00020，CR010030，TI002006，AL00200060，B0000500040，N0004，O0003NB002010，MO015040，V010，W040，REM005，余量为FE及不可避免夹杂物构成。0055步骤S20将所述铸坯加热至11001250之间，并进行保温。在本实施例中，铸坯中存在添加的微量钛，为了使微量钛在加热的过程中析出适量的TIN，将铸坯加热至11001250之间的某个温度并进行保温28H4H。

27、，使得铸坯中稳定的析出细小的TIN。0056步骤S30对所述铸坯进行热轧处理，所述热轧处理包括两阶段，第一阶段为粗轧，第二阶段为精轧，所述粗轧的粗轧压下率小于所述精轧的精轧压下率。在本实施例中，热轧采用粗轧与精轧两阶段控制进行轧制。其中第一阶段为粗轧，控制其粗轧压下率大于说明书CN104195443A6/8页875，主要通过动态和道次间充分的静态再结晶细化奥氏体晶粒，进而未在结晶区累积大变形，第二阶段为精轧，控制精轧压下率大于85，且控制精轧过程中的温度在820890之间，使得精轧的温度在未再结晶温度附近。0057步骤S40所述精轧结束后对所述铸坯进行冷却处理。在本实施例中，为避免精轧后晶粒的。

28、进一步长大，精轧结束至开始冷却的时间控制在1S内，且冷却速度控制在15/S以上，其中冷却处理为层流冷却。0058步骤S50所述冷却处理后进行卷取，卷取过程的温度控制在540650之间。0059步骤S60将温度在540650之间的轧卷酸洗后进行冷轧得到冷硬卷，控制冷轧的总压下率在5070之间。在本实施例中，根据最终钢厚度的要求，将温度在540650之间的热轧冷却至室温，卷酸洗后进行冷轧处理，并控制冷轧总压下率在5070之间，使得晶粒内部形成高储能的变形带，为后续再结晶退火提供驱动力。0060步骤S70对所述冷轧卷进行低温临界退火，得到退火卷。在本实施例中，为进一步控制退火后的晶粒大小，采用低温临。

29、界退火细化晶粒技术，根据带钢成分、规格、卷重等指标，通过控制加热速率、加热温度及保温时间，最终控制退火卷的平均晶粒尺寸小于8UM。0061步骤S80将所述退火卷加工成零件料片，并将所述零件料片加热至稍高于相变温度。在本实施例中，相变温度不大于900，相变温度为AR3。0062步骤S90对加热后的零件料片进行热压成形处理，使得所述零件料片以大于40/S的冷却速度模压淬火至小于等于200。在本实施例中，使得零件料片以60/S的冷却速度模压淬火降至180。0063本发明的一种汽车用高抗弯性能热成形钢的制造方法，通过铸坯加热温度控制在11001250之间的较低温度，并保温28H4H，使得铸坯的组织均匀。

30、，防止组织中奥氏体晶粒的过度长大；在热轧工序中，采用先粗轧，后精轧的两道工序，其中粗轧的压下率大于75，精轧的压下率大于85，并控制精轧的温度在820890之间，使得粗轧过程中动态和道次间充分的静态，奥氏体晶粒未在结晶区累积大变形，并且在精轧过程中奥氏体晶粒内形成高储能的变形带，抑制道次间部分再结晶，促进多道次精轧阶段的亚动态再结晶和应变累积，获得细小而均匀的奥氏体晶粒；而且通过控制精轧结束至冷却开始的时间为1S内，冷却速度控制在15/S以上，卷曲温度控制在540650，避免了精轧后的奥氏体晶粒进一步长大；另外，采用低温临界退火，控制了退火后晶粒大小，将零件料片加热至相变温度，控制了热成形钢的。

31、奥氏体晶粒尺寸。通过以上方法和工艺，进一步的提升了热成形钢的延伸率和弯曲角度，在行变中吸收更多的能量，提高了车辆的安全性能，并实现了汽车车架和零部件的轻量化。得到的热成形钢组织结构见图1，图1为本发明实施方式一至实施方式六提供的一种汽车用高抗弯性能热成形钢的典型组织图。0064实施方式三0065将具有如实施方式一所述化学成分的板坯按照实施方式二的制造方法进行热轧详细成分见表1，其中加热温度为1220，粗轧总压下率为84，精轧总压下率为91，精轧温度为860，在精轧结束时至开始冷却的时间段为05S，冷却速度20/S。并在600时卷曲获得热轧卷，得到热轧卷晶粒的平均尺寸为6UM左右。将热轧卷酸洗后。

32、冷轧至11MM，退火后平整获得冷硬卷，冷硬卷的平均晶粒尺寸为70UM左右。将冷硬卷剪切落料后，加热至880，并保温4分钟后转移至压机，进行热压成型。最后以大于40/S的冷却说明书CN104195443A7/8页9速度模压淬火至180，获得热成形零件。从热成形零件取样进行组织、力学性能、三点弯曲性能、抗延迟断裂等检测，其中三点弯曲检测采用德国VDA238100标准进行测试，力学性能采用A5012550MM试样按DINENISO68921检测，抗延迟断裂测试按某高端车企标准规定的方法进行检测选取零件变形最大的区域，保持环境温度在222的区间内，在5H2SO4浸泡10MIN后漂洗干净，1小时后观察基。

33、体有无裂纹。并将数据记录在表2中。得到的热成形钢组织结构见图1，图1为本发明实施方式一至实施方式六提供的一种汽车用高抗弯性能热成形钢的典型组织图。0066实施方式四0067将具有如实施方式一所述化学成分的板坯按照实施方式二的制造方法进行热轧详细成分见表1，其中加热温度为1220，粗轧总压下率为82，精轧总压下率为89，精轧温度为850，在精轧结束时至开始冷却的时间段为05S，冷却速度25/S，并在580时卷曲获得热轧卷，热轧卷晶粒的平均尺寸为51UM左右，将热轧卷酸洗后冷轧至15MM，退火后平整获得冷硬卷，冷硬卷的平均晶粒尺寸60UM左右，将冷硬卷剪切落料后，加热至890，保温4分钟后转移至压。

34、机，进行热压成型，最后以大于40/S的冷却速度模压淬火至180，获得热成形零件。再按实施方式三所述方法进行零件的相关检测。并将观察到的数据记录在表2中。得到的热成形钢组织结构见图1，图1为本发明实施方式一至实施方式六提供的一种汽车用高抗弯性能热成形钢的典型组织图。0068实施方式五0069将具有如实施方式一所述化学成分的板坯按照实施方式二的制造方法进行热轧详细成分见表1，其中加热温度为1250，粗轧总压下率为80，精轧总压下率为88，精轧温度为880，在精轧结束时至开始冷却的时间段为05S，冷却速度18/S，并在620时卷曲获得热轧卷，热轧卷晶粒的平均尺寸为63UM左右，将热轧卷酸洗后冷轧至1。

35、6MM，退火后平整获得冷硬卷，冷硬卷的平均晶粒尺寸为78UM左右，将冷硬卷剪切落料后，加热至900，保温5分钟后转移至压机，进行热压成型，最后以大于40/S的冷却速度模压淬火至180，获得热成形零件。再按实施方式三所述方法进行零件的相关检测。并将观察到的数据记录在表2中。得到的热成形钢组织结构见图1，图1为本发明实施方式一至实施方式六提供的一种汽车用高抗弯性能热成形钢的典型组织图。0070实施方式六0071将具有如实施方式一所述化学成分的板坯按照实施方式二的制造方法进行热轧详细成分见表1，其中加热温度为1180，粗轧总压下率为80，精轧总压下率为92，精轧温度为850，精轧结束至开始冷却的时间。

36、为05S，冷却速度30/S，560卷曲获得热轧卷，热轧卷晶粒的平均尺寸5UM，将热轧卷酸洗后冷轧至14MM，退火后平整获得冷硬卷，冷硬卷的平均晶粒尺寸64UM，将冷硬卷剪切落料后，加热至880，保温4分钟后转移至压机，进行热压成型，以大于40/S的冷却速度模压淬火至180，获得热成形零件。再按实施方式三所述方法进行零件的相关检测。并将观察到的数据记录在表2中。得到的热成形钢组织结构见图1，图1为本发明实施方式一至实施方式六提供的一种汽车用高抗弯性能热成形钢的典型组织图。0072表1实施例的化学成分重量，0073说明书CN104195443A8/8页100074表2实施例对应组织及机械性能007。

37、500760077从表2对应实施方式三至实施方式六对应的检测结果可知，本发明热成形钢的强度、延伸率、三点弯曲角度及抗延迟断裂性能均符合某高端车企要求，且三点弯曲角度远大于其标准要求，在车辆碰撞时可承受更大的变形、吸收更多的能量，提高车辆的安全性能。0078最后所应说明的是，以上具体实施方式仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照实例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。说明书CN104195443A101/2页11图1说明书附图CN104195443A112/2页12图2说明书附图CN104195443A12。