用于汽轮机铸造部件的镍基合金、汽轮机壳体、阀壳体、喷嘴箱和管.pdf

具有优良高温强度、可铸性和可焊性的用于汽轮机铸造部件的镍基合金，以重量％计，其包括：C：0.01到0.15；Cr：18到28；Co：10到15；Mo：8到12；Al：1.5到2；Ti：0.1到3；B：0.001到0.006；Ta：0.1到0.7，及余量的Ni和不可避免的杂质。

1.  具有优良高温强度、可铸性和可焊性的用于汽轮机铸造部件的镍基合金，以重量％计，其包括：
C：0.01到0.15；Cr：18到28；Co：10到15；Mo：8到12；Al：1.5到2；Ti：0.1到3；B：0.001到0.006；Ta：0.1到0.7，及余量的Ni和不可避免的杂质。

2.  权利要求1的镍基合金，
其中选自不可避免杂质的至少Si和Mn的含量分别设置为0.1或更少。

3.  具有优良高温强度、可铸性和可焊性的用于汽轮机铸造部件的镍基合金，以重量％计，其包括：
C：0.01到0.15；Cr：18到28；Co：10到15；Mo：8到12；Al：1.5到2；Ti：0.1到3；B：0.001到0.006；Nb：0.1到0.4，及余量的Ni和不可避免的杂质。

4.  权利要求3的镍基合金，
其中选自不可避免杂质的至少Si和Mn的含量分别设置为0.1或更少。

5.  具有优良高温强度、可铸性和可焊性的用于汽轮机铸造部件的镍基合金，以重量％计，其包括：
C：0.01到0.15；Cr：18到28；Co：10到15；Mo：8到12；Al：1.5到2；Ti：0.1到3；B：0.001到0.006；Ta+2Nb：0.1到0.7(Ta∶Nb的摩尔比为1∶2)，及余量的Ni和不可避免的杂质。

6.  权利要求5的镍基合金，
其中选自不可避免杂质的至少Si和Mn的含量分别设置为0.1或更少。

7.  汽轮机的汽轮机壳体，其包括：
由权利要求1的镍基合金通过铸造制备的至少一部分。

8.  汽轮机的汽轮机壳体，其包括：
由权利要求3的镍基合金通过铸造制备的至少一部分。

9.  汽轮机的汽轮机壳体，其包括：
由权利要求5的镍基合金通过铸造制备的至少一部分。

10.  汽轮机的阀壳体，其包括：
由权利要求1的镍基合金通过铸造制备的至少一部分。

11.  汽轮机的阀壳体，其包括：
由权利要求3的镍基合金通过阀壳体制备的至少一部分。

12.  汽轮机的阀壳体，其包括：
由权利要求5的镍基合金通过铸造制备的至少一部分。

13.  汽轮机的喷嘴箱，其包括：
由权利要求1的镍基合金通过铸造制备的至少一部分。

14.  汽轮机的喷嘴箱，其包括：
由权利要求3的镍基合金通过铸造制备的至少一部分。

15.  汽轮机的喷嘴箱，其包括：
由权利要求5的镍基合金通过铸造制备的至少一部分。

16.  汽轮机的管，其包括：
由权利要求1的镍基合金通过铸造制备的至少一部分。

17.  汽轮机的管，其包括：
由权利要求3的镍基合金通过铸造制备的至少一部分。

18.  汽轮机的管，其包括：
由权利要求5的镍基合金通过铸造制备的至少一部分。

用于汽轮机铸造部件的镍基合金、汽轮机壳体、阀壳体、喷嘴箱和管
相关申请的交叉引用
本申请基于并要求于2008年12月24日提交的在先日本专利申请No.2008-328459的优先权的权益；在此以引用的方式将其全部内容并入。
背景技术
1.技术领域
本发明涉及制备汽轮机的铸造部件的材料，其中高温蒸汽在所述汽轮机中作为工作流体流动。具体地，本发明涉及具有优良高温强度、可铸性和可焊性的用于汽轮机铸造部件的镍基合金、汽轮机的汽轮机壳体、汽轮机的阀壳体、汽轮机的喷嘴箱和汽轮机的管，它们是由用于汽轮机铸造部件的镍基合金制造的。
2.相关技术描述
在包括汽轮机的热电设备中，从全球环境保护的观点出发，注意力集中在抑制二氧化碳排放的技术，并且对提高发电效率的需求增大。
为了开发汽轮机的发电效率，提高汽轮机中所用蒸汽温度是有效的。在近期使用汽轮机的热电设备中，蒸汽温度增加到600℃或更高。在将来的使用汽轮机的热电设备中，蒸汽温度看起来将增加到650℃或700℃。
随着围绕汽轮机的汽轮机壳体、阀壳体、喷嘴箱、管等流动的蒸汽的温度增加，暴露于高温蒸汽的汽轮机的汽轮机壳体、阀壳体、喷嘴箱、管等可导致其中大的应力。考虑到这点，汽轮机的这些部件必须耐受这样的高温条件和这样的高应力条件，因此，需要由在室温到高温的温度范围内具有优良强度、延展性及韧性的各种材料。
特别地，当蒸汽温度超过700℃时，考虑使用镍基合金，因为传统的铁基材料还不具有足够的高温强度(参见文献1)。
因为镍基合金具有其高温强度和高耐腐蚀性，镍基合金将被主要用于喷气发动机和气轮机。作为镍基合金的典型实例为Inconel Alloy 617(由Special Metals Corporation制造)和Inconel Alloy 706(由Special MetalsCorporation制造)。
对于加强镍基合金的高温强度的机制，是通过加入Al或Ti至镍基合金中，在镍基合金母相材料形成诸如γ′相(Ni₃(Al，Ti))或γ″相的沉淀相。在Inconel Alloy 706中沉淀γ′相和γ″相而发展高温强度。
另一方面，在Inconel Alloy 617或类似物中，Co和Mo在镍基合金的母相中固溶(即使用溶解强化)，从而发展其高温强度。
[文献1]JP-A 07-150277(KOKAI)
如上所述，虽然镍基合金被考虑在超过700℃的温度范围内作为汽轮机的涡轮转子的材料而应用，但对于镍基合金来讲，高温强度不足以在这样的高温条件下应用。另外，要求通过组成等的改进来提高镍基合金的高温强度，同时保持镍基合金的可铸性和可焊性等。
发明内容
因此，本发明的目的是提供具有优良高温强度、可铸性和可焊性的用于汽轮机铸造部件的镍基合金、汽轮机的汽轮机壳体、汽轮机的阀壳体、汽轮机的喷嘴箱和汽轮机的管，它们是由用于汽轮机铸造部件的镍基合金制造的。
为了达成本发明的目的，本发明的一方面涉及具有优良高温强度、可铸性和可焊性的用于汽轮机铸造部件的镍基合金，以重量％计，其含有C：0.01到0.15；Cr：18到28；Co：10到15；Mo：8到12；Al：1.5到2；Ti：0.1到3；B：0.001到0.006；Ta：0.1到0.7，及余量的Ni和不可避免的杂质。
本发明的另一方面涉及具有优良高温强度、可铸性和可焊性的用于汽轮机铸造部件的镍基合金，以重量％计，其包括C：0.01到0.15；Cr：18到28；Co：10到15；Mo：8到12；Al：1.5到2；Ti：0.1到3；B：0.001到0.006；Nb：0.1到0.4，及余量的Ni和不可避免的杂质。
本发明的另一方面涉及具有优良高温强度、可铸性和可焊性的用于汽轮机铸造部件的镍基合金，以重量％计，其包括C：0.01到0.15；Cr：18到28；Co：10到15；Mo：8到12；Al：1.5到2；Ti：0.1到3；B：0.001到0.006；Ta+2Nb：0.1到0.7(Ta∶Nb的摩尔比为1∶2)，及余量的Ni和不可避免的杂质。
本发明的再另一方面涉及汽轮机的汽轮机壳体，其至少包括由上述任何镍基合金通过铸造制备的部分。
本发明的再另一方面涉及汽轮机的阀壳体，其至少包括由上述任何镍基合金通过铸造制备的部分。
本发明的再另一方面涉及汽轮机的喷嘴箱，其至少包括由上述任何镍基合金通过铸造制备的部分。
本发明的再另一方面涉及汽轮机的管，其至少包括由上述任何镍基合金通过铸造制备的部分。
根据本发明所提出的具有优良高温强度、可铸性和可焊性的用于汽轮机铸造部件的镍基合金、汽轮机的汽轮机壳体、汽轮机的阀壳体、汽轮机的喷嘴箱和汽轮机的管(它们是由用于汽轮机铸造部件的镍基合金制造的)，相对于常规的那些，本发明的镍基合金和这些部件中的高温强度、可铸性和可焊性可被增强。
具体实施方式
下面将详细描述本发明。
根据本发明实施方案的具有优良高温强度、可铸性和可焊性的汽轮机铸造部件的镍基合金具有以下组成。这里符号″％″指“重量％”，除非特别指出。
(M1)C：0.01％到0.15％、Cr：18％到28％、Co：10％到15％、Mo：8％到12％、Al：1.5％到2％、Ti：0.1％到3％、B：0.001％到0.006％、Ta：0.1％到0.7％，且其剩余部分为Ni和不可避免的杂质。
(M2)C：0.01％到0.15％、Cr：18％到28％、Co：10％到15％、Mo：8％到12％、Al：1.5％到2％、Ti：0.1％到3％、B：0.001％到0.006％、Nb：0.1％到0.4％，且其剩余部分为Ni和不可避免的杂质。
(M3)C：0.01％到0.15％、Cr：18％到28％、Co：10％到15％、Mo：8％到12％、Al：1.5％到2％、Ti：0.1％到3％、B：0.001％到0.006％、Ta+2Nb：0.1％到0.7％，且其剩余部分为Ni和不可避免的杂质。这里，术语“Ta：2Nb”意味着Ta∶Nb的摩尔比为1∶2。
关于编号为(M1)至(M3)的镍基合金的不可避免的杂质，期望Si的含量设置为0.1％或更少，Mn的含量设置为0.1％或更少。作为不可避免的杂质，除了Si和Mn之外，可以举例为Cu、Fe和S。具有上述组成的镍基合金优选用于制造在680℃到750℃温度范围操作的汽轮机的铸造部件的材料。作为汽轮机的铸造部件，可以举例为汽轮机的汽轮机壳体、汽轮机的阀壳体、汽轮机的喷嘴箱和汽轮机的管。
汽轮机壳体应理解为，其使得其中植入有汽轮机转子叶片的汽轮机转子经由汽轮机壳体渗透，用于将蒸汽引入汽轮机壳体的喷嘴布置在汽轮机壳体的内表面，从而构成汽轮机汽缸。阀壳体是阀的壳体，所述阀起控制高温高压蒸汽流速以供应给汽轮机和/或关闭蒸汽流动的蒸汽阀的作用。作为壳体阀，可举例为在680-750℃的蒸汽流动的条件下采用的阀的壳体。喷嘴箱是环形的蒸馏流动通道，其位于汽轮机转子的周围，用于将在汽轮机中供应的高温高压蒸汽使用第一喷嘴和第一汽轮机转子叶片引入汽轮机的第一段中。所述管为用于将蒸汽由锅炉引入高压汽轮机的主蒸汽管或高温再热蒸汽管。汽轮机壳体、阀壳体、喷嘴箱和管配置在这些部件暴露于高温高压蒸汽的环境下。
镍基合金可以应用于汽轮机铸造部件的每个部分或者铸造部件的一部分，布置在高压汽轮机上的汽轮机的铸造部件可能被配置在高温高压气氛下。可选地，布置在从高压汽轮机桥连至中压汽轮机部分的汽轮机铸造部件也可能配置在高温高压气氛下。配置在高温高压气氛下的汽轮机铸造部件不限于上述举例的哪些。在本申请说明书中，表述“配置在高温高压气氛下汽轮机的铸造部件”意味着汽轮机的铸造部件配置并暴露于680-750℃温度范围内的温度气氛下。
上述镍基合金具有优于常规镍基合金的高温强度、可铸性和可焊性。因此，如果汽轮机铸造部件如汽轮机壳体、阀壳体、喷嘴箱和管可由根据本发明实施方案的镍基合金制造，那么铸造部件在高温气氛下具有较高的可靠性。即，可以制造在高温气氛下各自具有高可靠性的汽轮机壳体、阀壳体、喷嘴箱和管。
下面，将描述限定根据本发明的上述镍基合金中的各个组成组分范围的原因。
(1)C(碳)
C作为加固相M₂₃C₆型碳化物的组成元素是有用的。特别是，在汽轮机的操作期间，M₂₃C₆型碳化物的沉淀是在650℃或更高的高温气氛下保持合金(即镍基合金)的蠕变强度的主要因素之一。可选地，碳具有确保熔融金属在浇铸时的流动性的作用。当C的含量设置为小于0.01％时，镍基合金的机械强度(下文通常意味着高温强度)可被降低，因为碳化物不能足够的沉淀，且铸造期间镍基合金熔融物的流动性显著降低。另一方面，当C的含量设置为超过0.15％时，制造较大的镍基合金锭块时镍基合金热熔物的组分分离趋势增大，且脆变相M₆C型碳化物的产生加速。因此，C的含量设置为0.01％到0.15％。
(2)Cr(铬)
铬(Cr)是增强镍基合金的抗氧化性、耐腐蚀性和机械强度的重要元素，并且作为M₂₃C₆型碳化物的基本组成元素它是必要的。特别地，在650℃或更高的高温环境下，在汽轮机的操作期间M₂₃C₆型碳化物的沉淀是保持合金(即镍基合金)蠕变强度的主要元素之一。或者，Cr具有在高温蒸汽环境下增强镍基合金抗氧化性的作用。当Cr含量设置为小于18％时，镍基合金的抗氧化性可降低。另一方面，当Cr含量设置为超过28％时，M₂₃C₆型碳化物的沉淀显著加速，从而增大了沉淀的M₂₃C₆型碳化物的粗大化趋势。因此，Cr的含量设置在18％到28％。
(3)Co(钴)
钴(Co)被固溶(solid-solving)进镍基合金的母相中来增强其母相的机械强度。然而，当钴含量设置为超过15％时，产生降低镍基合金机械强度的金属间化合物相(intermetallic compound phase)，从而，镍基合金的机械强度降低。另一方面，当钴含量小于10％时，镍基合金的可加工性(可铸性)降低，并且镍基合金的机械强度也降低。因此，碳含量设置在10％到15％。
(4)Mo(钼)
钼(Mo)被固溶进镍基合金的母相中来增强其母相的机械强度。此外，M₂₃C₆型碳化物的组成元素中的一部分用Mo元素取代，从而，碳化物的稳定性增大。当Mo含量设置为小于8％时，不能显示上述作用/功能。当Mo含量设置为超过12％时，制造较大锭块的镍基合金时镍基合金热熔融物的组分分离趋势增大，且脆化相M₆C型碳化物的产生加速。因此，Mo的含量设置在8％到12％。
(5)Al(铝)
铝(Al)和镍产生γ′相(γ′：Ni₃Al)，从而通过该γ′相的沉淀提高镍基合金的机械强度。当Al的含量设置为小于1.5％时，镍基合金的机械强度和可加工性(可铸性)相比于普通钢均未改善，而当Al的含量设置为超过2％时，镍基合金的机械强度提高，但镍基合金的可铸性(可加工性)降低。因此，Al的含量设置在1.5％到2％。
(6)Ti(钛)
以与Al相同的方式，钛(Ti)和镍产生γ′相(γ′：Ni₃Ti)，从而提高镍基合金的机械强度。当Ti的含量设置小于0.1％时，镍基合金的热加工性劣化。而当Ti含量设置为超过3％时，镍基合金的缺口敏感性增加。因此，Ti含量设置在0.1％到3％。
(7)B(硼)
硼(B)被固溶进镍基合金的母相中来增强其母相的机械强度。当B的含量设置为小于0.001％时，其母相的机械强度不增强，而当B的含量设置为超过0.006％时，在镍基合金导致晶界脆化。因此，B含量设置在0.001％到0.006％。
(8)Ta(钽)
钽(Ta)稳定γ′相(γ′x相Ni₃(Al，Ti))的沉淀强化。当钽(Ta)含量设置为小于0.1％时，相比于普通钢，不会增强沉淀强化的稳定，而当Ta含量设置为超过0.7％时，镍基合金的生产成本增大，使得经济效益劣化。因此，Ta含量设置在0.1％到0.7％。
(9)Nb(铌)
铌(Nb)固溶在γ′相(γ′相(Ni₃(Al，Ti))中，以便稳定沉淀强化。当Nb的含量小于0.1％时，和普通钢相比，不能增强沉淀强化的稳定，而当Nb的含量设置为超过0.4％时，镍基合金的机械强度得以提高，但可加工性(可铸性)降低。因此，Nb的含量设置在0.1％到0.4％。
使用Ta和Nb，通过设置(Ta+2Nb)表示的总含量在0.1％到0.7％的范围内，可改善γ′相(γ′相(Ni₃Al，Ti))的沉淀强化。当(Ta+2Nb)的总含量小于0.1％时，和普通钢相比不能充分地改善沉淀强化，而当(Ta+2Nb)的总含量超过0.7％时，镍基合金的机械强度改善，但镍基合金的可加工性(可铸性)可降低。Ta含量和Nb含量分别设置为至少0.01％或更大。
因为Nb的比重大致是Ta比重的一半(Ta的比重：16.6，Nb的比重：8.57)，因此，相比于加入Ta，通过共同加入Ta和Nb到镍基合金的母相中来增加其母相的总固溶体量。此外，因为Ta是战略材料，因此，难以稳定得到它。另一方面，因为Nb的储备大致是Ta的100倍，Nb可以稳定供应。Ta的熔点高于Nb的熔点(Ta的熔点：约3000℃，Nb的熔点：约2470℃)，因此，在较高温度下γ′相得到强化。另外，Ta的抗氧化性优于Nb的抗氧化性。
(10)Si(硅)、Mn(锰)、Cu(铜)、Fe(铁)和S(硫)
根据本发明的镍基合金，Si(硅)、Mn(锰)、Cu(铜)、Fe(铁)和S(硫)被划分为不可避免的杂质。因此，最好尽可能使这些杂质剩余含量尽可能为0％。希望这些杂质中的Si(硅)和Mn(锰)的剩余含量分别设置为0.1％或更少。
在普通碳钢中，加入Si(硅)以补偿其较差的耐腐蚀性。然而，因为所述镍基合金中的Cr含量大，可以充分保证镍基合金的耐腐蚀性。因此，镍基合金中Si剩余含量设置为0.1％或更少，并且最好尽可能降低为0％。
在普通碳钢中，Mn与S构成MnS，从而抑制镍基合金的脆性，因为S可导致普通碳钢的脆性。然而，所述镍基合金中的S的含量极小，因此，不必须向镍基合金中加入Mn。因此，Mn剩余含量设置为0.1％或更少，且最好尽可能降低为0％。
用于汽轮机壳体、阀壳体和喷嘴箱的根据本发明的汽轮机的铸造部件的镍基合金，可如下制造：首先，通过真空感应熔化(VIM)使镍基合金的组成成分熔融，并将所得热熔融物注入浇铸箱以形成锭块。然后，通过溶解处理(solution treatment)进行处理。
在根据本发明的汽轮机的铸造部件的镍基合金制备的管制造中，镍基合金的组成是通过真空感应熔化(VIM)而熔融，并且所得热熔融物在汽缸浇铸箱高速旋转的条件下注入到汽缸浇铸箱中。在此情况下，因为热熔融物被源自汽缸浇铸箱旋转的离心力加压，所得锭块以预定管形状成形，然后通过溶解处理来处理。以此方式，可制造汽轮机的管，这称作离心铸造法。
溶解处理优选在1100℃到1200℃的温度范围内进行4-15小时。进行溶解处理以均匀地固溶γ′沉淀相。当溶解处理的温度设置为低于1100℃时，固体溶解不能充分地进行。当溶解处理的温度设置为高于1200℃时，镍基合金的强度降低，这是因为其晶粒的粗化。
作为根据本发明的汽轮机的铸造部件，壳体、阀壳体和汽喷嘴箱可以如下制造。首先，根据本发明的汽轮机的铸造部件的镍基合金的组成是通过真空感应熔化(VIM)而熔融。这样得到的热熔融物注入到相应的浇铸箱中，然后在气氛下铸造。所得到的锭块通过溶解处理来处理。
作为本发明的铸造部件，汽轮机壳体、阀壳体和喷嘴箱可以如下制造：首先，根据本发明的汽轮机的铸造部件的镍基合金的组成是通过电炉(EF)而熔融，并且通过氩-氧脱碳法(AOD)而脱碳。这样得到的热熔融物注入到相应的浇铸箱中，然后在气氛下铸造。这样得到的锭块通过溶解处理而被处理。
作为本发明的铸造部件，管可如下制造：首先，首先，根据本发明的汽轮机的铸造部件的镍基合金的组成是通过真空感应熔化(VIM)或电炉(EF)而熔融，并且通过氩-氧脱碳法(AOD)而脱碳。这样得到的热熔融物在汽缸浇铸箱以高旋转速度旋转的条件下注入到汽缸浇铸箱中。在此情况下，因为热熔融物被源自汽缸浇铸箱旋转的离心力加压，所得锭块以预定管形状成形，然后通过溶解处理来处理。以此方式，可制造汽轮机的管(离心铸造法)。
汽轮机壳体、阀壳体、喷嘴箱和管的制造方法不限于上述这些。
用于汽轮机铸造部件的镍基合金的优良高温强度、可铸性和可焊性将在下文进行描述。
(高温强度、可铸性和可焊性评价)
这里，将描述具有上述本发明限定组成范围的组成的汽轮机铸造部件的镍基合金的优良高温强度、可焊性和可铸性。表1显示了进行高温强度、可铸性和可焊性评价的样品1到样品28的化学组成。样品1到样品6的化学组成属于本发明限定的化学组成范围。样品7到样品28不属于本发明化学组成范围。因此，样品7到样品28分别对应比较实施例。样品7的化学组成相当于常规Inconel 617。在此情况下，除了Si(硅)和Mn(锰)，每个样品的镍基合金还含有Fe(铁)、Cu(铜)和S(硫)作为不可避免的杂质。

通过拉伸强度试验，高温强度得到了评价。在拉伸强度试验中，将20kg的镍基合金在真空感应熔炉中熔化，形成每个样品的锭块(即样品1到样品28)。如上所述，样品1到样品28具有表1所列的相应化学组成。随后对于锭块在1180℃进行溶解处理4小时，从而形成铸钢。然后，每个样品以预定尺寸由铸钢制备。
然后，在23℃、700℃和800℃的温度在JIS G 0567上对每个样品进行拉伸强度实验(对钢和耐热合金的高温拉伸试验方法)。在此情况下，测量0.2％的试验应力。700℃和800℃的试验温度是通过考虑汽轮机正常操作时的温度条件和其安全因素而设定的。0.2％试验应力的测量结果逐个样品列于表2中。
此外，对每个样品进行可铸性评价。在该评价中，涉及样品的锭块被垂直分割为两个锭片。然后，在JIS Z 2343-1上对锭片切割表面进行焊接热影响区的液体渗透试验(PT)(Non-destructive testing--Penetrant testing--Part 1：General principles--Method for liquid penetrant testing andclassification of the penetrant indication)。然后，目测评价铸造裂纹的出现。可铸性评价结果逐个样品列于表2中。这里，无铸造裂纹的情况由术语“未出现”来表示。在此情况下，因为可铸性是优良的，可铸性评价通过符号“○”表示。铸造裂纹的情况由术语“出现”表示。在此情况下，因为可铸性差，铸造评价由符号“×”表示。
此外，可焊性被逐个样品评价。在此情况下，当每个样品由相应锭块形成时，样品尺寸设置为60mm宽，150mm长，40mm厚。在每个样品处形成宽度为10mm和厚度为5mm的沟槽，从而在几乎其宽度方向的中心沿着长度方向被延长。然后，对该沟槽进行在TIG焊接中采用的电弧加热，使得每个样品在沟槽的厚度方向被切掉，从而平行于宽度方向。然后，在JIS Z 2343-1上对每个样品的切割表面进行焊接热影响区的液体渗透试验(PT)(Non-destructive testing--Penetrant testing--Part 1：General principles--Method for liquid penetrant testing and classification of the penetrantindication)。然后，对每个样品进行目测评价焊接裂纹的出现。焊接评价结果逐个列于表2中。这里，无焊接裂纹的情况由术语“未出现”来表示。在此情况下，因为可焊性是优良的，焊接评价通过符号“○”表示。焊接裂纹的情况由术语“出现”表示。在此情况下，因为可焊性差，焊接评价由符号“×”表示。
表2

已经证实，样品1到样品6在各个温度下具有较高的0.2％试验应力、良好的可铸性和可焊性。样品1到样品6分别具有较高的0.2％试验应力的原因被认为是由于沉淀强化和溶解强化。
例如，相反，样品18和样品20分别具有较高的0.2％试验应力，但是具有较差的可铸性和可焊性。涉及对比实施例的所有常规钢不能展现优良的高温强度、可铸性和可焊性。
虽然参照以上实施例详细地描述了本发明，但本发明并不限于以上公开内容，不脱离本发明范围可进行各种变化和修改。