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1、10申请公布号CN104141352A43申请公布日20141112CN104141352A21申请号201410347429822申请日20140721E04B1/9820060171申请人天津大学地址300072天津市南开区卫津路92号72发明人谭蔚徐乐田雅婧74专利代理机构天津市北洋有限责任专利代理事务所12201代理人王丽54发明名称塔器防振用摆动式阻尼器57摘要本发明涉及一种塔器防振用摆动阻尼器，是由连杆、球铰、摆杆、质量块和弹簧组成；连杆一端与塔体焊接，另一端与球铰采用螺纹连接；摆杆与连杆垂直，一端与球铰焊接，另一端焊接质量块；弹簧与连杆平行，一端与质量块焊接，另一端与塔体焊接；阻。
2、尼器呈对称排列。本发明解决了塔器发生共振时的防振措施，通过增加塔体的阻尼，使塔体振幅迅速衰减，减少塔顶共振时的振幅，从而降低共振对塔器造成的破坏。51INTCL权利要求书1页说明书4页附图2页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书4页附图2页10申请公布号CN104141352ACN104141352A1/1页21一种塔器防振用摆动式阻尼器，其特征是由连杆、球铰、摆杆、质量块和弹簧组成；连杆一端与塔体焊接，另一端与球铰采用螺纹连接；摆杆与连杆垂直，一端与球铰焊接，另一端焊接质量块；弹簧与连杆平行，一端与质量块焊接，另一端与塔体焊接；阻尼器呈对称排列。2如权利要求1。
3、所述的阻尼器，其特征是四个阻尼器个数为4个。3如权利要求2所述的阻尼器，其特征是四个阻尼器呈90排列，安装在塔顶外侧。4如权利要求1所述的阻尼器，其特征是连杆长度与塔体半径相等。5如权利要求1所述的阻尼器，其特征是弹簧长度与连杆长度相等。6如权利要求1所述的阻尼器，其特征是阻尼器质量块总质量与塔体自身质量之比范围在0654。7如权利要求1所述的阻尼器，其特征是摆杆长度与塔高之比范围在59。8如权利要求1所述的阻尼器，其特征是阻尼器安装高度大于2/3塔高。权利要求书CN104141352A1/4页3塔器防振用摆动式阻尼器技术领域0001本发明涉及一种塔器防振用阻尼器，尤其是风诱导振动下的塔器防振。
4、用摆动阻尼器的开发设计。背景技术0002塔器是化工生产中最重要的设备之一，作为特种设备一旦发生事故危害极大。因此，保证塔器安全运行是非常必要的。0003塔器的长径比比较大。因此，在运行期间，塔体不仅承受重力和操作压力等载荷，还会受到风载荷的很大影响。安装在室外的塔器，在风载荷作用下将产生两个方向的振动。一种是顺风向的振动，即塔的振动方向与风向平行；另一种是横风向振动，即振动方向垂直于风向，又称横风向振动或诱导振动。随着塔高的不断增加，塔器受风载荷的影响也会越来越大。较大的风载荷将诱导塔器振动。当振动频率与塔器的自振频率相当时会发生共振，导致设备破坏，造成严重后果。故塔器的防振技术有很大研究价值。
5、。0004塔器防振的措施主要有三种，增大自振周期、采用扰流装置和增大阻尼比。对塔器来说，增大自振周期可能会破坏原有工艺条件，增加制造成本；由于平台、梯子等附件的存在，安装轴向翅片或螺旋型翅片等扰流装置并不适用于所有塔设备；通过增设减振器来增大阻尼比则是一个较为简便实用的方法，在烟囱或高耸建筑物中已得到广泛的应用。0005目前，国内外常用的塔器防振方法主要为增设翅片和挡板等扰流构件，对于防风振减振器的研究仍很少。发明内容0006本发明所解决的问题的是塔器发生共振时的防振措施，通过增加塔体的阻尼，使塔体振幅迅速衰减，减少塔顶共振时的振幅，从而降低共振对塔器造成的破坏。0007本发明的技术方案如下0。
6、008一种塔器防振用摆动式阻尼器，由连杆5、球铰2、摆杆6、质量块7和弹簧3组成；连杆5一端与塔体1焊接，另一端与球铰2采用螺纹连接；摆杆6与连杆5垂直，一端与球铰2焊接，另一端焊接质量块7；弹簧3与连杆5平行，一端与质量块7焊接，另一端与塔体1焊接；阻尼器呈对称排列。0009优选4个阻尼器呈90排列，安装在塔顶外侧。0010优选连杆长度与塔体半径相等。0011优选弹簧长度与连杆长度相等。0012优选阻尼器质量块总质量与塔体自身质量不含阻尼器之比范围在0654。0013优选摆杆长度与塔高之比范围在59。0014优选阻尼器安装高度大于2/3塔高。0015本发明是一种摆动式阻尼器。其工作原理是调节。
7、质量块的自振频率，使其与塔的说明书CN104141352A2/4页4一阶固有频率相等；在振动时，质量块与塔形成/2的相位差，质量块的作用反力与塔运动方向相反，从而增加了塔体阻尼比。在JB47102005中有塔顶一阶振幅YT1计算公式如下其中YT1为塔顶振幅，CL为升力系数，D为塔器外径，为一阶临界风速，H为塔高，为空气密度，1为计算系数，为塔体阻尼比，E为弹性模量，I为截面惯性矩。由上式可以看出，塔体阻尼比与塔顶振幅YT1呈反比例关系。也就是说，塔体阻尼比越大，塔顶振幅YT1就越小。0016由于弹簧劲度系数较小，需保证质量块有足够的运动空间，所以设置连杆长度与塔体半径相等。为保证弹簧初始位移为。
8、零，并确保质量块在平面内运动，设置弹簧长度与连杆长度相等。通过调节质量块的质量和摆杆长度两个参数可以改变阻尼器的阻尼比。其减振效果通过有限元软件ANSYS模拟以及小试实验得到了验证。0017本装置设置了4个阻尼器,由于质量块平动距离相对摆杆长度很小，故可以看作是沿水平面的运动。平面内的弹簧和质量块,会产生4个水平控制力,其大小为00180019J1，2，3，40020塔体在阻尼器控制下的动力方程为00210022式中FTMDJ第J个阻尼器提供的水平回复力；0023KTMDJ第J个阻尼器弹簧的劲度系数；0024CTMDJ第J个阻尼器的固有阻尼；0025XTMDJ第J个阻尼器质量块相对于地面的位移。
9、；0026XJ第J个阻尼器所在塔体段相对于地面的位移；0027第J个阻尼器质量块相对于地面的速度；0028第J个阻尼器所在塔体段相对于地面的速度；0029M塔体的质量矩阵；0030C塔体的阻尼矩阵；0031K塔体的刚度矩阵；0032塔体的加速度向量；0033塔体的速度向量；0034X塔体的位移向量；0035F风载荷向量；0036FTMD阻尼器作用力向量；0037利用ANSYS有限元软件建立塔器和阻尼器模型，将风载荷加载在塔模型上，模拟塔器在风中的振动，并根据上述公式计算获得塔顶振幅YT1。通过比较塔体安装阻尼器后塔顶振幅YT1与原始塔顶振幅YT1得到减振效果。其中，塔体采用SOLID185单元。
10、，摆杆与连杆采用BEAM188单元，弹簧采用COMBIN14单元，质量块采用MASS21单元，耦合摆杆与连杆重说明书CN104141352A3/4页5合端的X、Y、Z三个方向自由度来模拟球铰。采用瞬态动力学分析，将风载荷以面压力的形式加载在塔器表面，使塔体发生振动，计算软件根据上述公式计算得到阻尼器作用力向量FTMD，并将此作用力通过弹簧传递给塔体，在风载荷和阻尼器作用力共同作用下，计算得到塔顶振幅YT1。模拟完成后，制作塔器和阻尼器的模型进行实验。施加力使塔发生振动，通过压电式加速度传感器得到塔顶振幅YT1，利用动态测试分析仪收集实验数据。得到如下结果0038将质量块总质量与塔体自身质量不含。
11、阻尼器之比记为质量比。摆杆长度与塔高之比记为长度比。0039在工程实际中，阻尼器的质量不能过大，通常设定阻尼器质量与安装结构质量之比在4以内，且阻尼器质量与安装结构质量之比不能低于05，否则减振效果不明显。优选设定质量比范围在0654。随着质量比的增加，塔体阻尼比逐渐增大，阻尼器减振效果越来越明显。在长度比为9的条件下，质量比为065时，塔体阻尼比变为原来的29倍，此时塔顶振幅YT1可减少约60；质量比为4时，塔体阻尼比变为原来的65倍，此时塔顶振幅YT1可减少约84。当质量比小于065时，减振效果不佳；当质量比大于4时，阻尼器将给塔体带来过大的附加载荷。0040通过实验与计算模拟发现，摆杆长。
12、度不能过长，否则阻尼器摆杆所受扭矩过大，且所需安装空间过大。摆杆长度过短会使阻尼器质量块的运动形式由平动变为摆动，减振效果变差，优选长度比范围在59。在质量比为2的情况下，长度比为5时，塔体阻尼比变为原来的33倍，此时塔顶振幅YT1可减少约70；长度比为9时，塔体阻尼比变为原来的5倍，此时塔顶振幅YT1可减少约80。0041阻尼器减振效果随质量比及摆杆长度的提高而提高。在实际运用时，可根据具体的安装空间选择摆杆长度。如果安装空间较小，可以选择长度比为5的短摆杆；当安装空间较富裕时，可选择长度比为9的长摆杆以达到更优减振效果。在质量比为2的条件下，长度比为5时，塔顶振幅YT1可减少70；长度比为。
13、9时，塔顶振幅YT1可减少80。若在长度比9条件下继续增加质量块的质量，当质量比增加到4时，塔顶振幅YT1可减少84。附图说明0042图1摆动式阻尼器安装位置简图；0043图2摆动式阻尼器装置简图；0044图3连杆、球铰、摆杆局部图；0045图4质量块、弹簧局部图；0046其中1塔体，2球铰，3弹簧，4垫板，5连杆，6摆杆，7质量块。具体实施方式0047根据附图对本发明做进一步的详细说明0048本发明的塔器防振用摆动式阻尼器，由连杆5、球铰2、摆杆6、质量块7和弹簧3组成，四个阻尼器为一组，呈90排列，安装在塔顶外侧。如图1、2所示。连杆5一端与塔体1焊接，另一端与球铰2采用螺纹连接，如图3所。
14、示。摆杆6与连杆5垂直，一端与球铰2焊说明书CN104141352A4/4页6接，另一端焊接质量块7。弹簧3与连杆5平行，一端与质量块7焊接，另一端与塔体1焊接，如图4所示。0049设置连杆长度与塔体半径相等。根据实际工况设定长度比与质量比，要求设定的长度比范围在59，质量比范围在0654。0050质量块为钢制圆球，在已知塔体自身质量M,球体个数N,质量比后，圆球半径被唯一确定00510052质量块通过弹簧将作用力传递给塔体，为保证质量块与塔体位移呈现/2的相位差，需要根据塔体一阶固有频率F来设定弹簧劲度系数K，使质量块运动频率与塔体一阶固有频率F一致。弹簧劲度系数K由塔体一阶固有频率F与圆球。
15、质量M确定0053K42F2M0054实例10055将图2所示阻尼器，安装在塔器顶部。连杆5一端与塔体1焊接，另一端与球铰2采用螺纹连接；摆杆6与连杆5垂直，摆杆6一端与球铰2焊接，另一端焊接质量块7；弹簧3与连杆5平行，一端与质量块7焊接，另一端与塔体1焊接；阻尼器共四个，呈对称排列。设置连杆长度与塔体半径相等，设置质量比为2。在上述条件下，分别设置摆杆的长度比分别为5、66、73、8和9。通过设置弹簧的劲度系K使质量块的振动频率与塔体一阶固有频率F一致。由实验证明，塔顶振幅YT1随摆杆长度的增加而减小，在对应长度比条件下，塔顶振幅YT1分别可减少70、76、77、79和80。根据实验模型尺。
16、寸，利用ANSYS建立有限元模型。塔体选用SOLID185单元，杆件选用BEAM188单元，弹簧选用COMBIN14单元。设定单元材料属性中的弹簧劲度系数K使质量块振动频率与塔体一阶固有频率F一致，质量块选用MASS21单元，设定单元材料属性中质量M来满足所选用的质量比。模拟计算的结果与实验一致。0056实例20057将图2所示阻尼器，安装在塔器顶部。连杆5一端与塔体1焊接，另一端与球铰2采用螺纹连接；摆杆6与连杆5垂直，摆杆6一端与球铰2焊接，另一端焊接质量块7；弹簧3与连杆5平行，一端与质量块7焊接，另一端与塔体1焊接；阻尼器共四个，呈对称排列。设置连杆长度与塔体半径相等，设置摆杆长度比为。
17、9。在上述条件下，分别设置质量比为065、13、2、33和4。通过设置弹簧的劲度系K使质量块的振动频率与塔体一阶固有频率F一致。由实验证明，塔顶振幅YT1随质量比的增加而减小，在对应质量比条件下，塔顶振幅YT1分别可减少66、74、77、82和84。根据实验模型尺寸，利用ANSYS建立有限元模型。塔体选用SOLID185单元，杆件选用BEAM188单元，弹簧选用COMBIN14单元。设定单元材料属性中的弹簧劲度系数K使质量块振动频率与塔体一阶固有频率F一致，质量块选用MASS21单元，设定单元材料属性中质量M来满足所选用的质量比。模拟计算的结果与实验一致。说明书CN104141352A1/2页7图1图2说明书附图CN104141352A2/2页8图3图4说明书附图CN104141352A。