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1、10申请公布号CN101960062A43申请公布日20110126CN101960062ACN101960062A21申请号200880127612X22申请日2008102212/005,89020071228USD03D1/00200601D03D13/00200601D03D15/00200601B32B5/22200601B32B5/2620060171申请人纳幕尔杜邦公司地址美国特拉华州72发明人RG小埃格里斯74专利代理机构中国专利代理香港有限公司72001代理人庞立志韦欣华54发明名称用于改善弹道冲击性能的织物构造57摘要本发明涉及一种由用于制造耐弹道射弹或耐穿刺制品的纱线制成。
2、的织造织物10，其中织物具有织物的平面内的第一多个平行取向的纱线1，所述第一多个平行取向的纱线与织物的平面内的第二多个平行取向的纱线2交错编织，所述第二多个平行取向的纱线在织物的平面内具有不同于第一多个的方向/取向，并且其中源自第一多个的任何纤维纱线与源自第二多个2的纤维纱线1的交叉形成一对具有小于90度的角度测量的对顶锐角A、B。30优先权数据85PCT申请进入国家阶段日2010082786PCT申请的申请数据PCT/US2008/0806752008102287PCT申请的公布数据WO2009/088551EN2009071651INTCL19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权。
3、利要求书2页说明书13页附图2页CN101960063A1/2页21由用于制造耐弹道射弹制品的纱线织造的织物，所述织物包括所述织物的平面内的第一多个平行取向的纱线，所述第一多个平行取向的纱线与所述织物的平面内的第二多个平行取向的纱线交错编织，所述第二多个平行取向的纱线在所述织物的平面内具有不同于所述第一多个的方向/取向，其中源自所述第一多个的任何纤维纱线与源自所述第二多个的纤维纱线的交叉形成一对具有小于90度的角度测量的对顶锐角。2权利要求1的织物，其中所述织物由纤维纱线构成，所述纱线包含芳族聚酰胺，包括聚对苯二甲酰对苯二胺、聚间苯二甲酰间苯二胺、对亚苯基苯并二唑、聚苯并唑、聚苯并噻唑、芳族不。
4、饱和聚酯诸如聚对苯二甲酸乙二酯、芳族聚酰亚胺、芳族聚酰胺酰亚胺、芳族聚酯酰胺酰亚胺、芳族聚醚酰胺酰亚胺和芳族聚酯酰亚胺或上述类别的材料中的任何材料的共聚物。3权利要求1的织物，其中所述织物由包含超高分子量的聚乙烯的纤维纱线构成。4权利要求1的织物，其中所述对顶锐角的角度测量介于80和89度之间。5权利要求1的织物，其中所述对顶锐角的角度测量介于70和80度之间。6权利要求1的织物，其中所述对顶锐角的角度测量介于60和70度之间。7权利要求1的织物，其中所述对顶锐角的角度测量介于50和60度之间。8权利要求1的织物，其中所述对顶锐角的角度测量介于40和50度之间。9权利要求1的织物，其中所述对顶。
5、锐角的角度测量介于30和40度之间。10权利要求1的织物，其中所述对顶锐角的角度测量介于20和30度之间。11权利要求1的织物，其中所述对顶锐角的角度测量介于10和20度之间。12权利要求1的织物，其中所述对顶锐角的角度测量小于10度。13多层的耐弹道射弹或耐穿刺制品，所述制品由多个基本上未连结的非织造织物层、织造织物层或复合织物层片组装，其中所述组合件中的多个层中的至少一个层为由纤维纱线制成的双轴向织物，所述织物具有所述织物的平面内的第一多个平行取向的纱线，所述第一多个平行取向的纱线与所述织物的平面内的第二多个平行取向的纱线交错编织，所述第二多个平行取向的纱线在所述织物的平面内具有不同于所述。
6、第一多个的方向/取向，其中源自所述第一多个的任何纤维纱线与源自所述第二多个的纤维纱线的交叉形成一对具有小于90度的角度测量的对顶锐角。14权利要求13的制品，其中所述双轴向织物层中的至少一个层的对顶锐角的角度测量介于80和89度之间。15权利要求13的制品，其中所述双轴向织物层中的至少一个层的对顶锐角的角度测量介于70和80度之间。16权利要求13的制品，其中所述双轴向织物层中的至少一个层的对顶锐角的角度测量介于60和70度之间。17权利要求13的制品，其中所述双轴向织物层中的至少一个层的对顶锐角的角度测量介于50和60度之间。18权利要求13的制品，其中所述双轴向织物层中的至少一个层的对顶锐。
7、角的角度测量介于40和50度之间。19权利要求13的制品，其中所述双轴向织物层中的至少一个层的对顶锐角的角度测量介于30和40度之间。权利要求书CN101960062ACN101960063A2/2页320权利要求13的制品，其中所述双轴向织物层中的至少一个层的对顶锐角的角度测量介于20和30度之间。21权利要求13的制品，其中所述双轴向织物层中的至少一个层的对顶锐角的角度测量介于10和20度之间。22权利要求13的制品，其中所述双轴向织物层中的至少一个层的对顶锐角的角度测量小于10度。23权利要求13的制品，其中所述双轴向织物层中的至少两个层被取向成使得一个层中的纱线取向偏离第二层中的纱线取。
8、向。24权利要求13的制品，其中所述双轴向织物层中的至少两个层被取向成使得一个层中的纱线取向与第二层中的纱线取向相同。25包括至少一种织物的复合织物层片，所述至少一种织物由用于制造耐弹道射弹制品的纱线织造，所述织物包括所述织物的平面内的第一多个平行取向的纱线，所述第一多个平行取向的纱线与所述织物的平面内的第二多个平行取向的纱线交错编织，所述第二多个平行取向的纱线在所述织物的平面内具有不同于所述第一多个的方向/取向，其中源自所述第一多个的任何纤维纱线与源自所述第二多个的纤维纱线的交叉形成一对具有小于90度的角度测量的对顶锐角；所述复合织物层片还包括另外一个织物层。权利要求书CN101960062。
9、ACN101960063A1/13页4用于改善弹道冲击性能的织物构造0001发明背景1发明领域0002本发明涉及织物构造和由所述构造构成的柔性防弹衣。00032相关领域描述0004保护性防弹衣，诸如提供弹道和穿刺类威胁防护的那些，长期以来一直是受到显著关注的领域。防弹衣制造商的一个难题是，对穿着者在战场上所可能经受到的特定威胁要提供足够的防护，同时又要最小化防护服的重量或面密度以便不妨碍穿着者的灵巧性。0005任何防弹衣材料抵抗弹道射弹威胁诸如可变形的子弹和不可变形的弹片的保护能力均需要在某种程度上针对材料的面密度和尺寸确定弹道速度极限、以及射弹的特性质量、硬度、形状等。一种常用的弹道极限性能。
10、标准为弹道V50，或射弹中的50可被防弹衣挡住时的速度。国家司法研究所NIJ个体防弹衣弹道防护标准010104日期为2000年9月概述了用于确定防弹衣的V50的具体测试和计算方案。除了防弹衣的阻止射弹穿透的能力以外，由警察、保安和惩教人员穿着的可隐藏的防弹衣还需要最小化与弹道冲击相关联的钝伤，这成了NIJSTANDARD010104所述的附加安全要求。该标准概述了对容许水平的钝伤的测试方案和性能要求，所述测试通过测量放置在粘土背衬体模拟材料上的防弹衣的与弹道冲击相关联的背面凹痕来进行。在NIJ标准010104中，容许的背面变形量被限定为在粘土背衬体ROMAPLASTILINA粘土，55英寸14。
11、0MM的粘土背衬体深度中不大于44MM。0006NIJ标准010104提供了针对不同类型的射弹和冲击能级的具体弹道要求。柔性防弹衣的三种常用的NIJ威胁等级包括威胁等级II、IIA和IIIA。威胁等级II涉及较高速度的102G158GR的357马格南弹和9MM的80G124GR子弹冲击速度分别小于约1400FT/S427M/S和1175FT/S358M/S。等级IIA涉及具有117G180GR标称质量的较低速度的40SW口径全金属被甲弹、和9MM的80G124GR子弹冲击速度分别小于约1025FT/S312M/S和1090FT/S332M/S。威胁等级IIIA涉及156G240GR的44马格南。
12、弹和冲锋枪9MM124GR子弹，它们具有小于约1400FT/S的冲击速度。0007尽管上述的防弹性能要求可使用若干种可商购获得的防弹材料中的任何材料或所述材料的组合来实现，但柔性防弹衣制造中的难题在于选择和布置防弹层以满足按容许的安全裕度阻止穿透并最小化背面变形的要求，同时还要最小化防弹衣的重量、堆积体积和硬度以改善舒适性。0008可商购获得的防弹材料包括多种织造的防弹纤维纱线织物、用防弹织物增强的复合材料、防弹纤维单向层压体和非织造材料。在这些各种构造中，由高强纤维纱线制成的织造织物在柔性防弹衣的制造中具有最悠久的应用历史。长期以来编织一直是相对廉价的由高强纤维纱线均匀地生成织物耐冲击层片的。
13、方法，其依靠机械联锁或“交织”纱线以将纱线保持在适当位置，而不是依靠用粘合剂树脂进行的化学锁定，所述树脂会向衣服添加附加重量和硬度。由耐冲击织物制成的柔性防弹衣在使用期间通常会更适形并且更具挠性，说明书CN101960062ACN101960063A2/13页5从而比混合型防弹衣提供更大的舒适性，所述混合型防弹衣包含硬性背面控制层诸如单向纤维层压体或树脂浸渍的织物。此外，已表明完全由织造的高强纤维纱线生成的耐冲击衣服在数年的使用和磨损之后仍然保持耐冲击性能。全织造的耐冲击背心的替代用品已商业化。此类制品由高强纤维、基质树脂和薄膜的组合制成，这使得它们的生产成本较高。此外，由于组分材料具有相异于。
14、防弹纤维的依赖于温度和应变的物理特性例如热膨胀系数、模量等，因此这些复合材料层常常具有由所选择的材料中最弱的材料所决定的可用寿命周期。0009典型的双轴向织造耐冲击织物由交错编织的交织纱线组成的织物，所述纱线在织物的平面内具有两个纱线取向在自动织机上生成。这些编织操作生成织造织物，所述织物具有交错编织的纬纤维纱线，所述纤维纱线取向成与经向或纵向上的那些纱线成90度。织物特性主要由四个基本变量支配纱线旦尼尔、线支数、编织物图案和织物整理剂。存在若干种型式的织造织物，包括平纹、缎纹、斜纹、席纹和纱罗编织物。仅使用上述织造织物来满足最低防弹性能要求会为防弹衣制造商们带来难题。尽管很多低覆盖系数的松散。
15、地织造的耐冲击纤维纱线织物以期望的面密度提供令人满意的V50性能由它们所制成的背心可表现出重复地阻止射弹以安全地高于NIJ标准010104中所概述的阈值的速度穿透背心材料，但它们不提供足够的背面变形阻力。相反，使用相同背心面密度的较高覆盖系数的更紧密地织造的耐冲击纤维纱线织物常常在改善背面变形性能的同时导致V50性能显著降低，有时候降到背面凹痕测量所需的NIJ标准010104速度以下。目前并非所有用对位芳族聚酰胺纤维纱线诸如以商品名KEVLAR或TWARON销售的那种织造的织物背心均可以小于11B/FT2的面密度商购获得，所述面密度可满足NIJ标准010104等级IIIA针对44马格南弹道威胁。
16、的背面要求。0010一种用于减小柔性防弹衣中的背面凹痕的常用方法是通过并入高强纤维的刚性层片或织物增强树脂复合材料层片来在冲击期间阻止变形。这包括将聚合物膜粘结到织造防弹织物上或将聚合物涂层施加到织造防弹织物上，或使用低熔融温度的聚合物膜或压敏粘合剂来粘结两个织造防弹织物层以提供防弹层片，所述层片可添加到防弹衣构造上以改善背面凹痕，如WO00/08411、美国专利5,677,029和US2003/0109188中所述。用树脂或弹性体浸渍的防弹纤维织物为另一种类型的复合材料层片，所述层片添加到防弹背心构造上以改善弹道背面凹痕。尽管已表明添加这些层可改善防弹衣材料的背面凹痕性能，但它们常常会对V5。
17、0性能产生有害效应。此外，树脂还会增加防弹背心组合件的重量和硬度。0011由粘合地粘结到聚合物基质中的第二多个取向的平行高强纤维上的聚合物基质中的第一多个取向的平行高强纤维其中第二多个的纤维取向常常相对于第一多个的取向旋转90度所构成的单向纤维层压体已成为普及的防弹材料，所述材料可提供良好的背面创伤控制，同时可保持安全的V50性能。制造这些单向纤维层压体的方法一般描述于美国专利4,916,000、4,748,064、4,737,401、4,681,792、4,650,710、4,623,574、4,563,392、4,543,286、4,501,854、4,457,985和4,403,012中。
18、。这些单向层压体可以商品名SPECTRASHIELDPLUSFLEX和GOLDFLEXTM从HONEYWELLINTERNATIONAL，INC商购获得，并且可以商品名DYNEEMAUD从DSM商购获得。尽管这些单向纤维层压体可单独地用来提供弹道防护，但已表明，当将这些材料与织造的防弹纤维纱线织物结合使用时，可进一步减小面密度而不损失性能，如美国专利6,119,575中所示。说明书CN101960062ACN101960063A3/13页60012与在背心中使用单向纤维或织物和树脂复合材料层相关联的性能改善可在很大程度上取决于它们在多层的构造中的位置，如美国专利6,119,575中所述。在很多。
19、有文件证明的例子中，将这些较硬的复合材料层放置在传统防弹织物的后面可提供最佳的背面凹痕和V50性能。由于这种“侧面性”缘故，这些混合防弹背心构造会不经意地被内侧外穿，或以错误的方式插入到战术背心中，从而所提供的射弹威胁防护达不到最佳效果。因此，整体的由完全相同的防弹材料层片构成或前后对称的耐冲击防弹衣构造是有价值的。0013需要一种重量轻、全织造织物防弹衣，其可减少与弹道冲击相关联的钝伤。在本发明的双轴向由在织物的平面内具有两个不同取向的交织的纤维纱线构成织物构造和本文所述的柔性防弹衣构造出现之前，不存在有文件可证明的全织造的对位芳族聚酰胺织物防弹衣，它们具有小于约11B/FT2的面密度，从而。
20、达到了NIJ标准010104针对44口径可变形射弹的背面要求对于143030FT/S4369M/S的射弹速度，背面凹痕低于44MM。0014发明概述0015在一个实施方案中，本发明涉及一种双轴向织物，所述双轴向织物由用于制造耐弹道射弹或耐穿刺制品的纱线织造，所述双轴向织物包括在织物平面内平行取向的第一多个纱线，所述第一多个纱线与织物的平面内的第二多个平行取向的纱线交错编织，所述第二多个平行取向的纱线在织物的平面内具有不同于第一多个的方向/取向，其中源自第一多个的任何纤维纱线与源自第二多个的纤维纱线形成一对具有小于90度的角度测量的对顶锐角。0016在另一个实施方案中，本发明涉及一种多层的耐弹道。
21、射弹或耐穿刺制品，所述制品由多个基本上未连结的非织造或织造织物层组装，所述层包括单独地选自或组合地选自下列的纱线芳香族聚酰胺、聚烯烃、聚芳烃吡咯、聚酯、人造丝、液晶聚合物、玻璃纤维、碳纤维、陶瓷、聚丙烯腈和聚乙烯醇，其中该组合件中的各层中的至少一个为双轴向织物，所述双轴向织物包括在织物平面内平行取向的第一多个纱线，所述第一多个纱线与织物的平面内的第二多个平行取向的纱线交错编织，所述第二多个平行取向的纱线在织物的平面内具有不同于第一多个的方向/取向，其中源自第一多个的任何纤维纱线与源自第二多个的纤维纱线的交叉形成一对具有小于90度的角度测量的对顶锐角。0017附图简述0018图1为现有技术的织造。
22、织物的一个实例。0019图2为本发明的耐冲击织物构造的一个实施方案的放大图像。0020图3A为一个例证，其示出了从一卷常规织造织物制备偏斜取向的织物条。0021图3B示出了从图3A所示的夹持在格构设备中的织物卷上切出的织物。0022图3C示出了织物被夹持在格构设备中并且被延伸。0023发明详述0024本文所用术语的术语表0025锐角量值小于90度的角。0026织造织物由下列构成的织物取向在一个方向上的一组多个纤维纱线，所述纱线与取向在不同于第一多个的方向的方向上的第二多个纱线交错编织。对齐在纵向上的第一多个平行纱线称为经纱线。与经线取向成90度的那些交错编织的纱线称为纬线或纬纱线。说明书CN1。
23、01960062ACN101960063A4/13页70027偏斜织造的或偏斜取向的织物二维的织造或编织织物，当取向在XY平面中时其中X为织物的纵向长度，并且Y为横向宽度，其包含在织物平面内取向在不同于X和Y轴线的方向上的交织的纱线。0028偏斜取向在由在织物平面内取向在一个方向上的多个纱线所述纱线与具有不同于第一多个纱线的取向的第二多个纱线交错编织构成的双轴向织造织物中，平行于对分在源自第一多个的纤维纱线与源自第二多个的纱线之间形成的任何角的任何射线的方向。0029单向纤维层具有沿共同纤维方向基本上平行布置的纤维的层。0030复合织物层片一个织造织物层和至少一个第二层的组合，所述第二层可为另。
24、一个织物层、单向纤维层、聚合物膜、浸渍到织物结构中的聚合物树脂等。所述一个织造织物层可通过如下方式与第二层结合缝合、熔融粘合剂、压敏粘合剂、压塑、涂层等。0031互补角如果两个角的度数测量值的和等于180度，则称它们为互补角。互补角中的一个据称是另一个的补充。0032对顶角对于任何两个交叉的线射线诸如下图中的线，角A和角B称为对顶角。对顶角具有相同的度数测量值。角C和角D也是对顶角。00330034格构角在双轴向织物中，形成于在织物的平面内具有不同取向的任何两个纱线之间的锐角，所述锐角在双轴向编织结构中观察或通过双轴向织造结构在任一偏斜方向上的平面内延伸来获得。0035格构方向平行于对分对顶锐。
25、角的线的方向。0036覆盖系数被纱线假定圆纱线形状覆盖的织物表面积的分数。0037V50V50弹道极限测试是一种原先由美国军方开发出的用以评测硬性防弹衣的统计测试。V50测试用实验方式确认子弹在具有50的机会穿透测试物体时的速度。0038背面凹痕BFS由非穿透性射弹冲击造成的背衬材料中的凹陷的深度。背面凹痕从由背衬材料夹具的前边缘限定的平面开始测量。根据国家司法研究所NIJ个体防弹衣弹道防护标准010104，该值不允许超过44MM的极限值。0039本发明在各种实施方案中均涉及一种新类别的耐冲击织物构造、以及由所述织物构造制成的防弹层和多层的防弹衣构造，它们表现出比传统织造防弹织物改善的弹道背面。
26、变形。本发明的一个实施方案涉及生成防弹织物构造，所述构造可赋予防弹衣显著的背面凹痕改善，所述改善是使用传统防弹织物从未获得过的。本发明的第二实施方案为由用于防弹衣组合件防弹织物构造生成平衡的防弹层。本发明的第三实施方案为制造具体的多层的背心构造，所述构造并入了本发明的防弹织物构造。0040本发明的第一实施方案可通过首先参见图1来描述，所述图示出了现有技术的织造织物10的一个实例。该图示出了平织构造的一个放大实例，所述构造由复丝纱线构成，其中由线X所示的平行在织物平面内方向上的第一组纱线1的交会处与由线Y所示的平行在织物平面内且与第一组的取向成90度的第二组纱线2交错编织。源自第一组的纱线与说明。
27、书CN101960062ACN101960063A5/13页8第二组中的那些的形成角AD，每个角的测量均为90度。线L被示出成对分角A和B。0041本发明的第一实施方案为织造织物构造，所述构造包括织物的平面内的第一多个平行取向的纱线，所述第一多个平行取向的纱线与织物的平面内的第二多个平行取向的纱线交错编织，所述第二多个平行取向的纱线在织物的平面内具有不同于第一多个的方向/取向，其中源自第一多个的任何纤维纱线与源自第二多个的纤维纱线形成一对具有小于90度的角度测量的对顶锐角，并且必然地形成一对互补于前述锐角的具有大于90度的测量值的对顶钝角。本发明的防弹织物布置10示出于图2中。所述织物由线X所。
28、示的在织物平面内取向的第一多个平行纱线1构成，所述第一多个平行纱线与线Y所示的具有不同于第一多个的取向的织物的平面内的第二多个平行纱线2交错编织，其中源自第一多个1的任何纤维纱线与源自第二多个2的任何纤维纱线的交会处在织物平面内形成一对对顶角，其中对顶锐角A和B的角度测量是等值的且小于90，并且对顶钝角C和D的角度测量是等值的且大于90。本发明的织物可通过在格构方向上延伸原始织造织物来获得，如下文参照图3A3C所述。对于本公开来讲，我们将这些织物的取向或格构延伸方向称为平行于如图2所示的对分纱线的对顶交叉锐角A和B的线L的方向。0042本发明的范围不限于由以如图2所示的一上一下的每隔一个纱线的。
29、交替结构交织的纱线组成的构造，所述结构类似于图1所示的平纹织造织物的交织。相反，本发明的范围包括但不限于如下构造其中织物平面中的一个方向上的纱线可作为另外一种选择越过两个或更多个邻近纱线的顶部或位于它们的下方，所述邻近纱线以可设想的任何特定的重复图案取向在第二方向上，所述构造包括例如可通过在偏斜方向上延伸缎纹编织物、席纹编织物和斜纹编织结构来构建的织物构造所述缎纹编织物包括但不限于3经缎纹编织物、4经缎纹编织物鸟足纹、5经缎纹编织物和8经缎纹编织物等。0043用于构建本公开所述的耐冲击构造的纤维纱线可具有大于约8G/旦尼尔、或更优选大于约12G/旦尼尔的拉伸强度。在本发明的一个实施方案中，织物。
30、纱线中的纤维将由芳族聚合材料制成。芳族聚合物包括芳香族聚酰胺诸如得自EIDUPONTDENEMOURSANDCOMPANY，WILMINGTON，DEDUPONT的以商品名KEVLAR销售的聚对苯二甲酰对苯二胺和得自TEIJIN的TWARON、以及以商品名NOMEX销售的聚间苯二甲酰间苯二胺、对亚苯基苯并二唑PBO得自TOYOBO、聚苯并唑、聚苯并噻唑。其它芳族聚合物包括芳族不饱和聚酯诸如聚对苯二甲酸乙二酯、液晶热致聚酯诸如得自KURARAY的以商品名VECTRAN销售的那些、芳族聚酰亚胺、芳族聚酰胺酰亚胺、芳族聚酯酰胺酰亚胺、芳族聚醚酰胺酰亚胺和芳族聚酯酰亚胺。也可使用上述类别的材料中的任何。
31、材料的共聚物。0044其它具有大于12G/旦尼尔的韧度的可用来制造这些织造构造的防弹等级的纤维纱线包括聚烯烃、得自DSM的以商品名DYNEEMA销售的和得自HONEYWELLINTERNATIONAL的以商品名SPECTRA销售的大多数显著高分子量的聚乙烯、高分子量聚丙烯以及它们的共聚物。0045就本公开所提供的实施例的情况而言，偏斜取向的织物条通过从织物卷上切出防弹织物来获得，所述织物卷具有取向在机器纵向方向上的经纤维，和与经向取向成90度横向于纵向，平行于织物卷的轴线的纬纤维纱线。这些条通过沿偏斜方向切割来制备，如图3A所示。然后延伸织物从而在夹持到图3B和3C所示的格构设备中之后形成耐冲。
32、击偏斜织物构造。说明书CN101960062ACN101960063A6/13页90046尽管上述方法对于生成本文的实施例来讲是足够的，但经济地生成这些结构的方法将需要制造延伸以产生期望的格构角的偏斜取向的织物，所述织物具有连续延伸的长度和足够的宽度以提供旨在从其上切出的背心。生成偏斜取向的织物的方法已公开于专利文献中。实例包括US6,494,235、US6,494,238、US4,907,323和WO99/55519。偏斜取向的织造结构也可使用本行业已知的编织方法来生成以直接生成连续的织物片材或管状构造，所述管状构造可沿平行于管轴线的一侧开缝以生产出平坦连续的偏斜取向的织物片材。制造连续的偏。
33、斜取向的织物片材的第二种方法可为以螺旋方式切割从管状织机生成的管状织物，其中经纤维取向成平行于管轴线，并且纬纤维周向地取向，这也描述于美国专利4,299,878中。0047本发明的第二实施方案为生成一种可用于构造防弹衣的自立式格构的织物构造或格构的织物复合材料层片。可将这种格构的防弹构造的稳定化层提供为供防弹衣制造商使用的连续的卷绕货品。必须理解，具有本发明的构造其不具有稳定作用部件的各个织物层由于它们的各向异性性质的缘故固有地为不平衡的。也就是讲，这些织物层具有易于在极小扰动下复原回弹至更平衡结构的倾向如由锐角度测量的增大来表示。这使得这些织物构造在防弹衣装配期间难以操纵而会产生不希望有的复。
34、原。一种用来在单个织物层中保持格构状态的方法为一旦获得了期望的格构角就通过缝合操作进行缝合。虽然任何方向上的缝合均可为防弹织物提供某种稳定性，但大多数阻碍“回弹”倾向的有效缝合均为在垂直于格构方向的方向上进行的缝合。按该方式以规则的间隔在偏斜取向的织物长片上缝合所述织物延伸至期望的格构锐角可提供稳定化的单一织物片材。作为另外一种选择，可将聚合物层具有足够程度的抵抗格构织物“回弹”倾向的外形稳定性/复原阻力粘附到格构的织物层上以帮助保持结构。这种聚合物层可呈薄膜形式，所述薄膜熔融粘结到织物上通过加热板压缩或加热压延；或可呈聚合物涂层溶剂基或乳液/胶乳的形式，所述涂层在织物保持在延伸状态时施加到织。
35、物的一侧或双侧上并且干燥。此类聚合物层可为连续的，因为它们覆盖织物的整个表面；或可在织物构造的表面上为不连续的以最小化防弹层的重量和硬度成分。不连续的树脂涂层包括织物上的树脂开口图案或树脂线、或离散点。这可使用切割成开口图案的熔融粘合剂薄膜来获得，所述图案可焊接到织物表面上。作为另外一种选择，溶剂基聚合物涂层或聚合物乳液/胶乳可按前述不连续方式使用照相凹版印刷方法等来转印到格构的织物上。0048本发明的上述各个格构的织物层和/或复合材料层片可用来构建整个防弹衣，或可与防弹衣中的其它防弹材料结合使用。缝合的或粘附的聚合物膜或涂层稳定化结构可以各种布置堆叠在防弹衣内。0049平衡的复合织物层片也可。
36、通过联结格构的织物构造中的两个来生成，所述两个织物构造以如下方式装配一个织物的锐角或格构方向被限定为平行于对分由两个交错编织的纱线形成的对顶锐角的线取向成与第二格构的织物构造的锐角方向成90度角。所得两个织物层可通过用缝合操作进行缝合来粘结在一起、使用压敏粘合剂粘合地粘结、通过熔融粘附通过在这两层之间放置聚合物或热塑性弹性体薄膜粘附在一起、将这两层在压力机中或通过压延操作在加热至熔点以上时进行以促进粘附压缩在一起。也可使用热固性树脂或弹性体来将这两个材料层联结在一起。如同用聚合物涂层稳定化的单一织物层构造的情况一样，不连续涂层为最优选的减小这两个织物夹心结构层压体的硬度和重说明书CN10196。
37、0062ACN101960063A7/13页10量的部件。实施例0050比较实施例10051从25层得自JPSINDUSTRIESINCANDERSON，SC的726型式的本色织物制备了15英寸15英寸3838CM的正方形弹道测试样板。这为由840旦尼尔的KEVLAR129纤维纱线制成的平织织物，所述纱线具有26端/英寸经线和26端/英寸纬线的纱线支数，实测抽取的纱线韧度为27G/旦尼尔经线和26G/旦尼尔纬线，并且面密度为604盎司/平方码205G/M2。各个正方形织物层通过沿经向和纬向具有平行于所述正方形的各边的经纤维纱线和纬纤维纱线切割来生成。对于叠堆中的所有织物层，将各织物层布置成使得。
38、经纤维和纬纤维取向在相同的方向上。将各织物层围绕样板的周边缝合在一起，缝合位置距边缘1/2英寸127CM。也将2英寸2英寸5151CM的绗缝图案缝透样板的厚度以将这些层机械地粘结在一起。遵循由NIJ标准010104概述的方案，弹道背面凹痕冲击测试使用44马格南弹来执行，所述子弹以143030英尺/秒的速度射到紧贴粘土背衬体ROMAPLASTILINA粘土放置的靶标上。对于该测试样板，确定了44马格南弹的弹道V50。以143030英尺/秒的速度针对粘土背衬体进行的44马格南弹弹道测试的背面凹痕和V50结果示于表1中。0052比较实施例20053从36层平织织物制备了15英寸15英寸3838CM的。
39、正方形弹道测试样板，所述织物由JPSINDUSTRIESINC所生产的840旦尼尔的KEVLAR129纤维纱线制成，所述纱线具有18端/英寸经线和18端/英寸纬线的纱线支数，实测抽取的纱线韧度为27G/旦尼尔经线和26G/旦尼尔纬线，并且面密度为404盎司/平方码137G/M2。各个织物层从织物卷切出，所述织物层具有平行于所述正方形的各边的经纱线和纬纱线。对于叠堆中的所有织物层，将各织物层布置成使得经纤维纱线和纬纤维纱线取向在相同的方向上。将各织物层围绕样板的周边缝合在一起，缝合位置距边缘1/2英寸127CM。也将2英寸2英寸5151CM的绗缝图案缝透样板的厚度以将这些层机械地粘结在一起。以1。
40、43030英尺/秒的速度针对粘土背衬体进行的44马格南弹弹道测试的背面凹痕和V50结果示于表1中。0054比较实施例30055从37层726型式的本色织物制备了15英寸15英寸3838CM的正方形弹道测试样板，所述织物具有比较实施例1中所述的特性。将靶标制造成每隔一层即具有交替的织物取向，其中19个织物正方形的各边取向成平行于经纤维纱线和纬纤维纱线方向090，并且18个层取向成相对于前述织物旋转45度45，45。将各织物层围绕样板的周边缝合在一起，缝合位置距边缘1/2英寸127CM。也将2英寸2英寸5151CM的绗缝图案缝透样板的厚度以将这些层机械地粘结在一起。以143030英尺/秒的速度针对。
41、粘土背衬体进行的44马格南弹弹道测试的背面凹痕和V50结果示于表1中。0056比较实施例40057从53层平纹织造的600旦尼尔的KEVLARKM2纤维纱线制备了15英寸15英寸38CM38CM的正方形弹道测试样板，所述纱线具有17端/英寸经线和17端/英寸纬说明书CN101960062ACN101960063A8/13页11线的纱线支数，抽取的纱线韧度为25G/旦尼尔经线和22G/旦尼尔纬线，并且面密度为264盎司/平方码895G/M2。各个正方形织物层通过沿经向和纬向具有平行于所述正方形的各边的经纤维纱线和纬纤维纱线切割来生成。对于叠堆中的所有织物层，将各织物层布置成使得经纤维和纬纤维取向。
42、在相同的方向上。将各织物层围绕样板的周边缝合在一起，缝合位置距边缘1/2英寸127CM。也将2英寸2英寸5151CM的绗缝图案缝透样板的厚度以将这些层机械地粘结在一起。以143030英尺/秒的速度针对粘土背衬体进行的44马格南弹弹道测试的背面凹痕和V50结果示于表2中。0058比较实施例50059从26层平纹织造的600旦尼尔的KEVLARKM2纤维纱线制备了15英寸15英寸38CM38CM的正方形弹道测试样板，所述纱线具有34端/英寸经线和34端/英寸纬线的纱线支数，抽取的纱线韧度为21G/旦尼尔经线和23G/旦尼尔纬线，并且面密度为550盎司/平方码186G/M2。各个正方形织物层通过沿经。
43、向和纬向具有平行于所述正方形的各边的经纤维纱线和纬纤维纱线切割来生成。对于叠堆中的所有织物层，将各织物层布置成使得经纤维和纬纤维取向在相同的方向上。将各织物层围绕样板的周边缝合在一起，缝合位置距边缘1/2英寸127CM。也将2英寸2英寸5151CM的绗缝图案缝透样板的厚度以将这些层机械地粘结在一起。以143030英尺/秒的速度针对粘土背衬体进行的44马格南弹弹道测试的背面凹痕和V50结果示于表2中。0060比较实施例60061从33层4经缎纹鸟足纹编织织物制备了15英寸15英寸3838CM的正方形弹道测试样板，所述织物由JPSINDUSTRIESINC所生产的840旦尼尔的KEVLAR129纤。
44、维纱线制成，所述纱线具有20端/英寸经线和20端/英寸纬线的纱线支数，经纱线韧度为27G/旦尼尔，纬纱线韧度为25G/旦尼尔，并且面密度为443盎司/平方码150G/M2。各个织物层从织物卷切出，所述织物层具有平行于所述正方形的各边的经纱线和纬纱线。对于叠堆中的所有织物层，将各织物层布置成使得经纤维和纬纤维取向在相同的方向上。将各织物层围绕样板的周边缝合在一起，缝合位置距边缘1/2英寸127CM。也将2英寸2英寸5151CM的绗缝图案缝透样板的厚度以将这些层机械地粘结在一起。以143030英尺/秒的速度针对粘土背衬体进行的44马格南弹弹道测试的背面凹痕和V50结果示于表3中。0062比较实施例。
45、70063从12层复合材料制备了15英寸15英寸3838CM的正方形弹道测试样板，所述复合材料通过粘结比较实施例1中所述的两个726型式的本色织物层制成，第二层相对于第一层旋转了45度。将这些层使用非织造聚合物织物粘合剂得自PELLONCONSUMERPRODUCTSGROUP，LLCTUCKER，GEORGIA的PELLONWONDERUNDER805可熔非织造交织纤维网在约130的温度下粘结在一起，并且使用手持式烙铁进行压缩以熔融粘合剂并且产生织物层之间的粘结。堆叠这12个复合材料层并且围绕周边缝合并使其具有2英寸2英寸5151CM的绗缝缝合以生成测试样板。以143030英尺/秒的速度针对。
46、粘土背衬体进行的44马格南弹弹道测试的背面凹痕和V50结果示于表4中。0064比较实施例80065从12层具有比较实施例1中所述特性的726型式的本色织物和6层比较实施例7说明书CN101960062ACN101960063A9/13页12中所述的两个726本色织物层的复合材料制备了15英寸15英寸3838CM的正方形弹道测试样板。将样板组装使得所述12个未粘结层位于前面首先受到子弹的冲击，并且使得所述六层复合材料位于后面最靠近粘土背衬体。将所得叠堆围绕周边缝合并使其具有2英寸2英寸5151CM的绗缝缝合以生成测试样板。以143030英尺/秒的速度针对粘土背衬体进行的44马格南弹弹道测试的背面。
47、凹痕和V50结果示于表4中。0066比较实施例90067从17层复合材料的叠堆制备了15英寸15英寸3838CM的正方形弹道测试样板，所述复合材料通过粘结比较实施例2中所述的两层840旦尼尔、18端/英寸经线、18端/英寸纬线的本色织物制成，第二层相对于第一层旋转45度。将这些层使用非织造聚合物织物粘合剂PELLEN805WONDERUNDER在类似于比较实施例7的条件下粘结在一起以熔融粘合剂并且产生织物层之间的粘结。堆叠所述17个复合材料层并且围绕周边缝合并使其具有2英寸2英寸5151CM的绗缝缝合以生成测试样板。以143030英尺/秒的速度针对粘土背衬体进行的44马格南弹弹道测试的背面凹痕。
48、和V50结果示于表4中。0068比较实施例100069从17层比较实施例2中所述的840旦尼尔KEVLAR129纱线、18纱线/英寸经线、18端/英寸纬线的本色织物、和9个比较实施例9中所述的两层的复合织物层片制备了15英寸15英寸3838CM的正方形弹道测试样板。将样板组装使得所述17个未粘结层位于前面首先受到子弹的冲击，并且使得所述六层复合材料位于后面最靠近粘土背衬体。将所得叠堆围绕周边缝合并使其具有2英寸2英寸5151CM的绗缝缝合以生成测试样板。以143030英尺/秒的速度针对粘土背衬体进行的44马格南弹弹道测试的背面凹痕和V50结果示于表4中。0070比较实施例110071从30层具。
49、有CS811整理剂的平织织物类型S17114G制备了15英寸15英寸3838CM的正方形弹道测试样板，所述织物由JPSINDUSTRIESINC从超高分子量聚乙烯纱线织造成，所述纱线由北京同益中特种纤维技术开发有限公司BEIJING，CHINA制造。该800旦尼尔的增强纱线具有24端/英寸94端/10CM经线和纬线的纱线支数，并且具有486盎司/平方码165G/M2的面密度。各个正方形织物层通过沿经向和纬向具有平行于所述正方形的各边的经纤维和纬纤维切割来生成。对于叠堆中的所有织物层，将各织物层布置成使得经纤维和纬纤维取向在相同的方向上。将各织物层围绕样板的周边缝合在一起，缝合位置距边缘1/2英寸127CM。也将2英寸2英寸5151CM的绗缝图案缝透样板的厚度以将这些层机械地粘结在一起。遵循由NIJ概述的方案，弹道背面凹痕冲击测试使用44马格南弹来执行，所述子弹以143030英尺/秒的速度射到紧贴粘土背衬体ROMAPLASTILINA粘土放置的靶标上。对于该测试样板，确定了44马格南弹的弹道V50。背面凹痕和V50结果示于表5中。0072实施例10073对角线条从比较实施例2中所述的63英寸160CM宽的840旦尼尔的KEVLAR129纱线、18端/英寸经线、18端/英寸纬线的本色织物卷中切出。对角线剪切。