再热再生式兰肯循环的火力发电厂.pdf

本发明的再热·再生式兰肯循环的火力发电厂(A)，除了给水流道(W)以外另外附设了将大型焚烧炉(27)产生的高温流体(28)供给热交换器(29)，并且将分离冷凝水(32)、分离低温给水(33)、分离中温给水(34)及分离高温给水(35)合流后的合流给水(Wg)经由热交换传热管(29a)向过热传热管(3a)供给的旁通给水流道(BW)。由此，本发明能有效利用在大规模焚烧场(27)焚烧处理大量可燃垃圾时产生的高温流体(28)。

1.  一种再热·再生式兰肯循环的火力发电厂，包括：
锅炉，其将制造向高压涡轮机供给的高温高压的主蒸汽用的过热传热管、及将所述高压涡轮机排出的蒸汽进行再加热以制成向中压涡轮机、低压涡轮机供给的再热蒸汽用的再热传热管配置在锅炉内，燃烧化石燃料对蒸发传热管进行加热；
由旋转的各涡轮机驱动而进行发电的发电机；
将所述低压涡轮机排出的排放蒸汽恢复为水的冷凝器；以及
给水流道，其依次连设有供给各涡轮机排出的低压、中压、高压的各抽气的低压、中压、高压的给水加热器、从所述冷凝器流出的冷凝水通过后至所述蒸发传热管，其特征在于，
除了所述给水流道以外，另外附设有将从所述冷凝器流出的所述冷凝水的分流冷凝水和从各给水加热器流出的各给水的分流给水予以合流、经由热交换器的热交换传热管供给所述蒸发传热管的旁通给水流道，
同时，将焚烧处理大量垃圾的大规模焚烧场所产生的高温流体供给所述热交换器，使排出流体通过焚烧场排水泵返回所述大规模焚烧场。

2.  一种再热·再生式兰肯循环的火力发电厂，包括：
锅炉，其将制造向高压涡轮机供给的高温高压的主蒸汽用的过热传热管、及将所述高压涡轮机排出的蒸汽进行再加热以制成向中压涡轮机、低压涡轮机供给的再热蒸汽用的再热传热管配置在锅炉内，燃烧化石燃料对蒸发传热管进行加热；
由旋转的各涡轮机驱动而进行发电的发电机；
将所述低压涡轮机排出的排放蒸汽恢复为水的冷凝器；以及
给水流道，其依次连设有供给各涡轮机排出的低压、中压、高压的各抽气的低压、中压、高压的给水加热器、并从所述冷凝器流出的冷凝水通过后至所述蒸发传热管，
除了所述给水流道以外，另外附设有将从所述冷凝器流出的所述冷凝水的分流冷凝水和从各给水加热器流出的各给水的分流给水予以合流、经由热交换器的热交换传热管向所述蒸发传热管供给的旁通给水流道，
同时，将焚烧处理大量垃圾的大规模焚烧场所产生的高温流体供给所述热交换器，使排出流体返回所述大规模焚烧场，其特征在于，
对应于供给所述热交换器的所述高温流体的热量，对从各涡轮机向各给水加热器供给的抽气的抽气量加以调节。

3.  一种再热·再生式兰肯循环的火力发电厂，包括：
锅炉，其将制造向高压涡轮机供给的高温高压的主蒸汽用的过热传热管、将所述高压涡轮机排出的蒸汽进行再加热以制成向中压涡轮机、低压涡轮机供给的再热蒸汽用的再热传热管配置在锅炉内，燃烧化石燃料对蒸发传热管进行加热；
由旋转的各涡轮机驱动而进行发电的发电机；
将所述低压涡轮机排出的排放蒸汽恢复为水的冷凝器；以及
给水流道，其依次连设有被供给由各涡轮机排出的低压、中压、高压的各抽气的低压、中压、高压的给水加热器，从所述冷凝器流出的冷凝水通过后至所述蒸发传热管，
除了所述给水流道以外，另外附设了将从所述冷凝器流出的所述冷凝水的分流冷凝水和从各给水加热器流出的各给水的分流给水予以合流、并经由热交换器的热交换传热管向所述蒸发传热管供给的旁通给水流道，
同时，将焚烧处理大量垃圾的大规模焚烧场所产生的高温流体供给所述热交换器，使排出流体返回所述大规模焚烧场，其特征在于，
将通过所述热交换传热管的合流水的压力设定为始终大于从大规模焚烧场供给所述热交换器的所述高温流体的压力。

再热·再生式兰肯循环的火力发电厂
技术领域
本发明涉及将大量可燃垃圾在大规模的焚烧场进行燃烧处理时产生的高温流体(温水和蒸汽)加以有效利用的再热·再生式兰肯循环的火力发电厂。
背景技术
在焚烧场对可燃垃圾进行燃烧处理时产生的蒸汽主要供给设置在焚烧场内的发电厂。但是，上述发电厂规模小，将热转换为电的发电热效率低，故难以以商业用和工业用的火力发电厂那样的高效率进行发电。
因此，将可燃垃圾燃烧时产生的高温的蒸汽供给设置在焚烧场内的发电厂进行发电的结构，不能有效地利用垃圾燃烧时产生的热能。
通常，在焚烧场，燃烧处理的可燃垃圾的燃烧量受到限制，发热量也较小、投放的可燃垃圾的特性和燃烧量也每日发生变动。
而且，焚烧场实施了抑制戴奥辛发生的燃烧处理。当向焚烧炉内投放不恰当的垃圾(乙烯树脂或塑料等化学制品)会使焚烧炉损伤，有时需要暂时停止运行，进行检查和修理。
另一方面，近年来的商业用和工业用火力发电厂中，通常，大多采用利用高温高压的蒸汽的再热·再生式兰肯循环、或在该循环中装入燃气轮机的联合循环。因此，例如，采用了再热·再生式兰肯循环的超临界压力发电厂的发电热效率为42％前后，很高，而采用了联合循环的发电厂的发电热效率为48％，更高。
而设置在上述焚烧场内的发电厂的平均发电效率为10％前后，很低，为火力发电厂的1/4程度。
因此，需要能有效地利用每日在焚烧场燃烧处理庞大的可燃垃圾时产生的大量温水和蒸汽的热能的技术。
图3是商业用和工业用火力发电厂大多采用的使用再热·再生式兰肯循环的超临界压力发电厂的说明图。参照以下的非专利文献1的第44页。
【非专利文献1】ROBERT L.BARTLETT“汽轮机性能和经济性”石桥英一、柴田祐作共译(昭和40年オ一ム公司)
图3的超临界压力发电厂中的各部分的名称表示如下。
1是超临界压力锅炉，2是汽水混合流体，3是过热器，4是主蒸汽，5是高压涡轮机，6是高压排气，7是再热器，8是再热蒸汽，9是中压涡轮机，10是低压涡轮机，11是发电机，12是低压排气，13是冷凝器，14是冷凝水，15是冷凝水泵，16是低压给水加热器，17是低压抽气，18-1是低温给水，18-2是中温给水，18-3是高温给水，19是给水泵，20是中压给水加热器，21是中压抽气，22是高压给水加热器，23是高压抽气，24是锅炉给水，25是排水，26是排水泵。
在图3的超临界压力发电厂中，从低压涡轮机10排出的低压排气12在冷凝器13成为冷凝水14，该冷凝水14由冷凝水泵15送往低压给水加热器16，在低压给水加热器16内，利用从低压涡轮机10抽出的低压抽气17被加热，成为低温给水18-1。
低温给水18-1由给水泵19送往中压给水加热器20，在中压给水加热器20中被从中压涡轮机9抽出的中压抽气21加热，成为中温给水18-2。
中温给水18-2送往高压给水加热器22，在高压给水加热器22中被从高压涡轮机5抽出的高压抽气23加热，成为高温给水18-3(锅炉给水24)，再次返回超临界锅炉1。
将与图3的超临界压力发电厂的发电效率有关的各参数的一例(700MW级)表示如下。
汽水混合流体2的压力为26.5MPa，此时的温度为375℃。高压排气6的压力为6.0MPa，此时的温度为350℃。低压排气12的压力为0.005MPa，此时的温度为28℃。冷凝水14的压力为1.0MPa，此时的温度为30℃。
作为主蒸汽条件，主蒸汽4的超临界下的压力为24.6MPa，此时的温度为538℃，再热蒸汽8的压力为4.4MPa，此时的温度为593℃。
作为有关再生循环的各参数，冷凝水14的压力为1.0MPa，此时的温度为30℃，锅炉给水的压力为29.5MPa，此时的温度为300℃。
从锅炉给水24地焓减去冷凝水14的焓所得的焓的增量包括给水泵19中的压力上升，可以认为与低压给水加热器16、中压给水加热器20、高压给水加热器22中的低压抽气17、中压抽气21、高压抽气23所给予的合计量相等。
上述那样，在再热·再生式兰肯循环中，为了将从冷凝器13流出的冷凝水14的焓提高至锅炉给水24的焓，在低压给水加热器16、中压给水加热器20、高压给水加热器22中，需要对冷凝水14、低温给水18-1、中温给水18-2、高温给水18-3进行加热用的加热源。
由于冷凝水14和各给水的加热源的低压抽气17、中压抽气21、高压抽气23对冷凝器13中的无效热量加以抑制，因而对实现再热·再生式兰肯循环的高发电效率来说是极其重要的要素。参照非专利文献1的第23页。
以下表示的主要参数是将火力发电厂与大型焚烧场加以比较的情况。
(火力发电厂)
构成：700M级超临界压力发电厂
使用的燃料或燃烧物：煤
发电输出功率：700MW
平均发热量：27300J/kg
燃烧或燃烧量：270t/h
主蒸汽压力：24.5MPa
再热蒸汽压力：4.0MPa
主蒸汽温度：566℃
再热蒸汽温度：596℃
冷凝水真空：0.005MPa
发电热效率：42％
再热·再生循环：采用
(大型焚烧场)
构成：504t/日
使用的燃料或燃烧物：可燃废弃物
发电输出功率：27MW
平均发热量：4800J/kg
燃烧或燃烧量：62.5t/h(换算成煤为19.2t/h)
主蒸汽压力：2.84MPa
再热蒸汽压力：-
主蒸汽温度：300℃
再热蒸汽温度：-
冷凝水真空：0.02MPa
发电热效率：11％
再热·再生循环：不采用
上述大型焚烧场由3座处理量为21t/h的大型焚烧炉构成，是焚烧处理504t/日的可燃废弃物的规模，属于大容量。
但是，设置在大型焚烧场内的发电厂，是非再热·非再生式兰肯循环，产生的蒸汽条件是，主蒸汽压力为2.84MPa，主蒸汽温度为300℃，发电热效率为11％，所有的参数都比火力发电厂大幅下降。
另一方面，火力发电厂的发电热效率大致达到42％，而将燃气轮机与超临界压力火力发电厂组合起来的联合循环的发电热效率大致达到48％前后。
即使在该高效率的联合循环中，也是将燃气轮机与再热·再生式兰肯循环的组合作为基本形式，故还是需要用于将冷凝水14的焓上升至锅炉给水24的焓的加热源。
尽管将从大型焚烧场产生的蒸汽的热能供给大型焚烧场内设置的发电厂，但与商业用或电厂自用发电的高效火力发电厂相比发电效率极低，不能说是有效地利用了蒸汽的热能。
发明内容
本发明的第1目的在于提供一种能有效利用在大规模焚烧场焚烧处理大量可燃垃圾时产生的高温流体的再热·再生式兰肯循环的火力发电厂。
本发明的第2目的在于提供一种不会使火力发电厂的发电热效率下降，再热·再生式兰肯循环可接受在大规模焚烧场产生的热能的供给的再热·再生式兰肯循环的火力发电厂。
本发明的第3目的在于提供一种在大规模焚烧场产生的高温流体不流入火力发电厂方面的给水管的再热·再生式兰肯循环的火力发电厂。
(对于技术方案1的发明)
将制造向高压涡轮机供给的高温高压的主蒸汽用的过热传热管、将高压涡轮机排出的蒸汽进行再加热以制成供给中压涡轮机、低压涡轮机的再热蒸汽用的再热传热管配置在锅炉内，燃烧化石燃料对蒸发传热管进行加热。
发电机由旋转的各涡轮机驱动而发电。
低压涡轮机排出的排放蒸汽由冷凝器恢复为水。
从冷凝器流出的冷凝水通过后至锅炉的蒸发传热管的给水流道中依次连设有被供给由各涡轮机排出的低压、中压、高压的各抽气的低压、中压、高压的给水加热器。
除了给水流道以外另外附设了将从冷凝器流出的冷凝水的分流冷凝水及从各给水加热器流出的各给水的分流给水合流，经由热交换器的热交换传热管向蒸发传热管供给的旁通给水流道。
在焚烧处理大量垃圾的大规模焚烧场，每天产生大量高温流体(温水和蒸汽)。
在技术方案1的再热·再生式兰肯循环的火力发电厂中，将该大量的高温流体供给热交换器，与在热交换传热管中流动的较低温的合流给水进行热交换。由此，能有效利用垃圾焚烧处理产生的热能。通过热交换而降温后的排出流体通过焚烧场排水泵返回大规模焚烧场。
通过在热交换器内的热交换，从各给水流道向锅炉的蒸发传热管供给的给水的焓增加，可减少锅炉中的化石燃料的消耗量，可削减燃料费。
通过增减焚烧场排水泵的流量，能容易地调节与合流给水的热交换量，能柔性地应对因垃圾焚烧处理量的增减引起的高温流体的热量变动。
(对于技术方案2的发明)
将制造向高压涡轮机供给的高温高压的主蒸汽用的过热传热管、将高压涡轮机排出的蒸汽进行再加热以制成向中压涡轮机、低压涡轮机供给的再热蒸汽用的再热传热管配置在燃烧化石燃料对蒸发传热管进行加热的锅炉内。
发电机由旋转的各涡轮机驱动而发电。
低压涡轮机排出的排放蒸汽由冷凝器恢复为水。
在从冷凝器流出的冷凝水通过后至锅炉的蒸发传热管的给水流道中依次连设有被供给由各涡轮机排出的低压、中压、高压的各抽气的低压、中压、高压的给水加热器。
除了给水流道以外另外附设了将从冷凝器流出的冷凝水的分流冷凝水与从各给水加热器流出的各给水的分流给水合流，经由热交换器的热交换传热管向蒸发传热管供给的旁通给水流道。
在焚烧处理大量垃圾的大规模焚烧场，每天产生大量高温流体(温水和蒸汽)。
在技术方案2的再热·再生式兰肯循环的火力发电厂中，将该大量的高温流体供给热交换器，与在热交换传热管中流动的较低温的合流给水进行热交换。由此，能有效利用垃圾焚烧处理产生的热能。
通过在热交换器内的热交换，由于从各给水流道向锅炉的蒸发传热管供给的给水的焓增加，故可减少锅炉中的化石燃料的消耗量，可削减燃料费。
从大规模焚烧场供给热交换器的高温流体的热量随所焚烧的垃圾的数量和种类而发生变动。
因此，对应于从大规模焚烧场供给热交换器的高温流体的热量，通过对从各涡轮机供给各给水加热器的抽气量加以调节，可进行再热·再生式兰肯循环的火力发电厂的高热效率发电。
(对于技术方案3的发明)
将制造向高压涡轮机供给的高温高压的主蒸汽用的过热传热管、及将高压涡轮机排出的蒸汽进行再加热以制成向中压涡轮机、低压涡轮机供给的再热蒸汽用的再热传热管配置在燃烧化石燃料对蒸发传热管进行加热的锅炉内。
发电机由旋转的各涡轮机驱动而发电。
低压涡轮机排出的排放蒸汽由冷凝器恢复为水。
在从冷凝器流出的冷凝水通过后至锅炉的蒸发传热管的给水流道中依次连设有被供给由各涡轮机排出的低压、中压、高压的各抽气的低压、中压、高压的给水加热器。
除了给水流道以外另外附设了将从冷凝器流出的冷凝水的分流冷凝水与从各给水加热器流出的各给水的分流给水合流，经由热交换器的热交换传热管向蒸发传热管供给的旁通给水流道。
在焚烧处理大量垃圾的大规模焚烧场，每天产生大量高温流体(温水和蒸汽)。
在技术方案3的再热·再生式兰肯循环的火力发电厂中，将该大量的高温流体供给热交换器，与在热交换传热管中流动的较低温的合流给水进行热交换。由此，能有效利用垃圾焚烧处理产生的热能。
通过在热交换器内的热交换，由于从各给水流道向锅炉的蒸发传热管供给的给水的焓增加，故可减少锅炉中的化石燃料的消耗量，可削减燃料费。
在技术方案3的再热·再生式兰肯循环的火力发电厂中，将通过热交换传热管的合流水的压力设定为始终大于从大规模焚烧场供给热交换器的高温流体的压力。
因此，即使因振动、腐蚀或金属疲劳等，万一热交换传热管产生孔或龟裂等，也可防止从大规模焚烧场供给热交换器的高温流体混入向锅炉供给的给水中这样的问题发生。
图1是表示再热·再生式兰肯循环的火力发电厂的原理的说明图。
图2是表示本发明的实施例1的再热·再生式兰肯循环的火力发电厂的说明图。
图3是表示从大型焚烧场向2座火力发电厂供给高温流体的情况的说明图。
参照附图1及图2对本发明的实施例1(与技术方案1，2，3对应)的再热·再生式兰肯循环的火力发电厂A进行说明。
如图1所示，再热·再生式兰肯循环的火力发电厂A，包括：超临界压力锅炉1(锅炉)；发电机11；冷凝器13；给水流道W；从具有5座大型焚烧炉27-1～27-5的大型焚烧场27供给热能的旁通给水流道BW，是2座结构(参照图2)。
超临界压力锅炉1将利用过热器3制造向高压涡轮机5供给的高温高压的主蒸汽4用的过热传热管3a、及利用再热器7将高压涡轮机5排出的高压排气6(高温的排放蒸汽)进行再加热以制成供给低压、中压涡轮机的再热蒸汽8用的再热传热管7a配置在内部，利用燃烧化石燃料(煤、石油、天然气等)所产生的热能对过热传热管3a及再热传热管7a内流动的蒸汽进行过热·再热。
发电机11由旋转的高压涡轮机5、中压涡轮机9、低压涡轮机10驱动而发电。
冷凝器13用于将低压涡轮机10排出的低压排气12(排放蒸汽)恢复为水的构件。
给水流道W依次连设有被供给由各涡轮机排出的低压抽气17、中压抽气21、高压抽气23的低压给水加热器16、中压给水加热器20、高压给水加热器22，从冷凝器13流出的冷凝水14通过。
从冷凝器13流出的冷凝水14通过冷凝水泵15送往给水流道W及旁通给水流道BW(分离冷凝水32)。
旁通给水流道BW与给水流道W分开设置，将从冷凝水14分流的分离冷凝水32(分流冷凝水)、从低温给水18-1分流的分离低温冷凝水33(分流冷凝水)、从中温给水18-2分流的分离中温冷凝水34(分流冷凝水)、从高温给水18-3分流的分离高温冷凝水35(分流冷凝水)在热交换器29的进口进行合流，使该合流给水Wg经由热交换器29的热交换传热管29a供给超临界压力锅炉1。
由于在大型焚烧场27的大型焚烧炉27-1～27-5中所产生的高温流体28(温水和蒸汽)供给热交换器29，故合流给水Wg(分离冷凝水32、分离低温冷凝水33、分离中温冷凝水34、分离高温冷凝水35的总和)在通过热交换传热管29a时被加热，从热交换传热管29a流出的分离冷凝给水36与给水流道W的高温给水18-3合流，合流后的锅炉给水24在超临界压力锅炉1内被加热，成为汽水混合流体2后供给过热传热管3a。焚烧场排水30通过焚烧场排水泵31返回大型焚烧炉27-1～27-5。
从大规模焚烧场27供给热交换器的高温流体的流量及温度即热量随所焚烧处理的垃圾的数量和种类而发生变动。
因此，根据从大规模焚烧场27供给热交换器29的高温流体28(温水和蒸汽)的流量及温度，对合流给水Wg的流量及温度进行调节。对合流给水Wg的温度及流量的调节如下进行。
◎对于温度，通过对从高压涡轮机5、中压涡轮机9、低压涡轮机10向高压给水加热器22、中压给水加热器21、低压给水加热器16供给的高压抽气23、中压抽气22、低压抽气17的各抽气量进行调节，从而对合流给水Wg的温度(分离低温给水33的温度、分离中温给水34的温度、分离高温给水35的温度)进行调节。
◎对于流量，在冷凝水泵15的出口及给水泵19的出口、低压给水加热器16、中压给水加热器20、高压给水加热器22的各出口，对分离冷凝水32、分离低温给水33、分离中温给水34、分离高温给水35的流量进行调节。
在再热·再生式兰肯循环的火力发电厂A中，将通过热交换传热管29a的合流给水Wg的压力设定为始终大于从大规模焚烧场27供给热交换器29的高温流体28的压力。
以下表示再热·再生式兰肯循环的火力发电厂A和大型焚烧场的各种参数。
(火力发电厂A)
构成：由2台机组构成
发电输出功率(2台机组)：1400MW
发电输出功率(1台机组)：700MW
使用燃料：煤
发热量：27300J/kg
燃料使用量：270t/h
主蒸汽压力：24.5MPa
再热蒸汽压力：3.8MPa
主蒸汽温度：566℃
再热蒸汽温度：596℃
发电热效率：42％
(大型焚烧场)
构成：5座构成
处理能力(5座)：104t/h
处理能力(1座)：21t/h
燃烧物：可燃废弃物
发热量：8400J/kg
焚烧量：104t/h(换算成煤为32t/h)
主蒸汽压力：1.0MPa
再热蒸汽压力：-
主蒸汽温度：350℃
再热蒸汽温度：-
热利用率：通过高温流体的提供相当于42％
如图2所示，本实施例中，从5座构成的大型焚烧场27经由2个机组构成的火力发电厂A的热交换器29(图1所示)供给高温流体28(温水和蒸汽)。
由2台机组构成的理由是，某一火力发电机组即使在修理或定期检修等停止状态下，也能从大型焚烧场27接受高温流体28的缘故。火力发电厂也可由3台机组以上构成，大型焚烧场也可由1座～4座或6座以上的大型焚烧炉构成。
为了即使将高温流体28(温水和蒸汽)向火力发电厂A的热交换器29供给，也不使火力发电厂A的发电效率下降，并为了使热收支平衡成为最佳需要进行分析和讨论。
为了避免冷凝器13中的无效热量的增加，应该将给水焓上升为高位的中压给水加热器20和高压给水加热器22的区域中的给水作为加热的对象，作为热供给源的较佳条件，以蒸汽压力低、蒸汽温度高的蒸汽源为佳。例如，是蒸汽压力为1.0MPa、蒸汽温度为350℃的蒸汽源。
在再热·再生式兰肯循环的火力发电厂A中，由于从大型焚烧场27接受高温流体28，故使高温流体28不从因振动、腐蚀或金属疲劳等在热交换传热管29a中产生的孔或龟裂等混入火力发电厂A的给水管路中是非常重要的。
因此，做成经常使以下关系成立，即，(通过热交换传热管29a的合流给水Wg的压力)＞(从大型焚烧场27供给热交换器29的高温流体28的压力)。
火力发电厂A为了能经常接受来自大型焚烧场27的高温流体28，除了设备方面以外，对运行方面也需加以维护。
在设备方面，需要热交换器29具有即使图2所示的任一发电机组停止中也可接受来自大型焚烧场27的高温流体28的热容量。
在运行方面，需要在地震或雷击等引起的火力发电厂A的紧急停止(1机组或全部机组)、及大型焚烧场27的各大致焚烧炉的运行停止(1座～多座)时的准备工作。
产业上利用的可能性
将大型焚烧场中每天产生的庞大的量的高温流体(温水和蒸汽)通过向火力发电厂的冷凝水和给水(低能量级别)的加热用而进行供给，能高度地有效利用可燃废弃物中明显存在的能量。
具体而言，近年来运行中的大型焚烧场中的发电厂的平均发电热效率大致为10％。
而最新的超临界压力火力机组的发电热效率大致为42％，将燃气轮机与超临界压力火力机组组合而成的联合循环大致为48％程度。
为此，通过将大型焚烧场产生的高温流体(温水和蒸汽)供给火力发电厂，与以往相比，可4倍多地有效进行热利用。
若向火力发电厂供给高温流体，可从电力公司一方获取能源报酬，对于拥有花费经费的大型焚烧场的地方政府来说有好处，对该热供给产业开拓了新的道路。
另一方面，从电力公司的一方来看，由于购买从可燃废弃物产生的能源比以市场价格购买化石燃料便宜得多，故其优点超过了设备方面和运行方面的负担。
而且，由地方政府等推进该供热产业，将大型焚烧场集中配置(集中化)，做成大容量，这在建设成本方面是有利的，并且容易将高温流体供给火力发电厂。而且，可将可燃废弃物的一部分处理费用通过卖热量来弥补。而且，由于不需要在大型焚烧场内设置发电厂，故不需要设置费用(建设、运营、维护、管理)。
而且，设置在大型焚烧场内的发电厂因以下理由而存在诸多运营上的问题。
·焚烧处理可燃废弃物时产生的热量较小。
·因可燃废弃物的物性不同而使发热量发生变动。
·大型焚烧场进行抑制戴奥辛发生的燃烧。
但是，在进行本发明的热供给的系统中，从大型焚烧场向火力发电厂供给的高温流体由于仅是进行锅炉给水和冷凝水的加热，故大型焚烧场一方的运营非常容易。
因大型焚烧场不设置发电厂，其电力需要购买，但通过供给热量所得的收益足够购买所需的电力。可以认为由于没有了发电厂，大型焚烧场内的所需电力下降。