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1、10申请公布号CN104169453A43申请公布日20141126CN104169453A21申请号201380015707322申请日20130325201208300520120330JPC22C38/34200601C22C38/54200601F16F1/02200601C21D8/0620060171申请人株式会社神户制钢所地址日本兵库县72发明人大浦宏之吉原直74专利代理机构中科专利商标代理有限责任公司11021代理人张玉玲54发明名称剥皮性优异的高强度弹簧用钢线材和高强度弹簧57摘要本发明的高强度弹簧用钢线材是热轧后的钢线材，其具有规定的化学成分组成，是珠光体面积率为90以上的。
2、组织，珠光体团的粒度编号的平均值PAVE满足下述1式，并且表层的全脱碳层深度在020MM以下，且CR系合金碳化物量相对于所述钢线材总质量为75以下。60PAVE1201。高强度弹簧用钢线材和以该高强度弹簧用钢线材为原材而得到的高强度弹簧，除了剥皮性和剥屑排出性良好以外，还发挥着在SV处理时不会发生断线这样的良好的SV处理性。30优先权数据85PCT国际申请进入国家阶段日2014092286PCT国际申请的申请数据PCT/JP2013/0585642013032587PCT国际申请的公布数据WO2013/146675JA2013100351INTCL权利要求书1页说明书14页附图2页19中华人民。
3、共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书14页附图2页10申请公布号CN104169453ACN104169453A1/1页21一种剥皮性优异的高强度弹簧用钢线材，其特征在于，是热轧后的钢线材，以质量计分别含有C04以上且小于12；SI1530；MN0515；CR00205和AL0010以下，余量由铁和不可避免的杂质构成，是珠光体面积率在90以上的组织，珠光体团的粒度编号的平均值PAVE满足下述1式，并且表层的全脱碳层深度在020MM以下，且CR系合金碳化物量相对于所述钢线材总质量为75以下，60PAVE1201。2根据权利要求1所述的高强度弹簧用钢线材，其中，以质量计含有V0。
4、5以下且不含0和NB05以下且不含0中的至少一种。3根据权利要求1所述的高强度弹簧用钢线材，其中，以质量计含有MO05以下且不含0。4根据权利要求1所述的高强度弹簧用钢线材，其中，以质量计还含有NI10以下且不含0。5根据权利要求1所述的高强度弹簧用钢线材，其中，以质量计还含有CU05以下且不含0。6根据权利要求1所述的高强度弹簧用钢线材，其中，以质量计还含有B0010以下且不含0。7一种高强度弹簧，是由权利要求16中任一项所述的高强度弹簧用钢线材得到的。权利要求书CN104169453A1/14页3剥皮性优异的高强度弹簧用钢线材和高强度弹簧技术领域0001本发明涉及作为汽车的离合器、发动机、。
5、燃料喷射装置、悬挂机构等所使用的高强度弹簧特别是阀弹簧的原材有用的高强度弹簧用钢线材和高强度弹簧，特别是涉及在剥皮工序中能够发挥良好的剥皮性的高强度弹簧用钢线材和由该高强度弹簧用钢线材得到的高强度弹簧。背景技术0002在上述这样的环境下使用的弹簧，由于长期在高应力下使用，所以要求有高水平的耐疲劳特性。为了改善耐疲劳特性，而要求优异的表面性状和优异的夹杂物控制。其中对于表面性状而言，虽然在弹簧成形后会通过喷丸硬化和氮化处理等进行平坦化和硬化处理，但如果有仅仅数十微米左右的瑕疵残存或发生，则在弹簧的使用中会发生以表面瑕疵为起点的折损。0003因此，会实施除去轧制后的线材表层的脱碳部和线材表层的微细。
6、瑕疵的剥皮处理以下，称为“SV处理”。该SV处理是使用削片机模具将线材的表层全周沿深度方向削去数百微米左右的处理，但在SV处理性剥皮处理性差的线材中，除了在SV处理中发生断线以外，还有削片机模具的缺损，线材表面的杂乱，工具寿命变短等的问题。另外，在SV处理性差的线材中，用于细小地切断剥屑而提高剥屑排出性的破碎机上会缠绕剥屑，若用于驱动破碎机的电机负荷过大，则也会产生由于装置停止而成品率降低这样的问题。0004通过使SV处理性提高，可以大幅提高成品率及提高品质。作为使SV处理性提高的技术，组织控制和夹杂物组成控制等为主流的这样的技术迄今为止也提出多种。0005例如在专利文献1中，提出使奥氏体结晶。
7、粒度粗大来改善被削性。但是，为了在弹簧钢中实现高疲劳强度，需要微细的晶粒，另外若考虑SV处理、拉丝加工等制造性，则优选微细的结晶粒度。0006在专利文献2中，通过规定氧化物系夹杂物的组成和存在于表层的氧化物系夹杂物的尺寸、分布密度而使SV处理性提高。但现状是，使SV处理性降低的要因是影响组织的延展性、韧性的合金系碳化物、氮化物等的影响大。0007另一方面，在专利文献3中，通过规定机械特性来提高SV处理性，但在此技术中，合金添加量变多，而在合金系碳化物和氮化物等的析出多的弹簧钢中，现状是只满足机械特性并不能改善SV处理性。0008现有技术文献0009专利文献0010专利文献1日本特开200025。
8、6785号公报0011专利文献2日本特开2010222604号公报0012专利文献3日本特开2000239797号公报0013发明所要解决的课题0014特别在阀弹簧中，需要高疲劳强度、高疲劳寿命。为了满足这些特性，要求弹簧的说明书CN104169453A2/14页4表面性状良好，为了除去轧制材的脱碳层和表面瑕疵而实施SV处理。此SV处理由用于提高轧制材的正圆性并防止削偏的光整工序、和使用了削片机模具的剥皮工序构成，为了防止光整工序中的断线，要求轧制时适当控制传送机上的冷却条件，使得轧制材组织中不含过冷组织贝氏体和马氏体。0015另外，在用削片机模具的剥皮工序中，要求能够对2吨卷材的全长进行剥皮。
9、且没有划痕等，有稳定的线材表皮品质。因此，在轧制材组织，除了不含容易成为断线的原因的过冷组织以外，需要难以使削片机模具发生缺损、对工具的负荷小等、剥皮性优异的轧制材。此外，虽然利用削片机模具剥皮时产生的剥屑会利用破碎机细小地切断后排出，但也需要容易被破碎机切断的剥屑，即需要剥屑的排出性良好。发明内容0016本发明为了解决这样的现有技术中的课题而完成的，其目的在于，提供一种剥皮性和剥屑排出性良好，且在SV处理时不发生断线这样的、能够发挥良好的SV处理性的高强度弹簧用钢线材、以及以这样的高强度弹簧用钢线材作为原材而得到的高强度弹簧。0017用于解决课题的手段0018能够解决上述课题的本发明的高强度。
10、弹簧用钢线材是热轧后的钢线材，在以下方面具有要点，分别含有C04以上且小于12表示“质量”，对于化学成分组成，以下均同样；SI1530；MN0515；CR00205和AL0010以下，余量由铁和不可避免的杂质构成，是珠光体面积率为90以上的组织，珠光体团的粒度编号的平均值PAVE满足下述1式，并且表层的全脱碳层深度在020MM以下，且CR系合金碳化物量相对于所述钢线材总质量在75以下。001960PAVE12010020在本发明的高强度弹簧用钢线材中，根据需要，还含有如下成分也有效AV05以下不含0和NB05以下不含0中的至少一种；BMO05以下不含0；CNI10以下不含0；DCU05以下不含。
11、0；EB0010以下不含0等，根据所含有的成分，高强度弹簧用钢线材的特性得到进一步改善。0021在本发明中，还包含由上述这样的高强度弹簧用钢线材得到的高强度弹簧。0022发明效果0023在本发明中，通过适当地调整化学成分组成而使制造条件恰当，能够实现如下的高强度弹簧用钢线材，即，由于成为珠光体面积率在90以上的组织，并且使珠光体团粒度编号的平均值PAVE为规定范围，且适当地控制表层全脱碳层深度和CR系合金碳化物量，因此能够实现剥皮性和剥屑排出性良好，除此之外，在SV处理时也不会发生断线，能够发挥良好的SV处理性的高强度弹簧用钢线材，这样的高强度弹簧用钢线材作为用于制造高强度弹簧的原材极其有用。。
12、附图说明0024图1是表示评价用试料的取样方法环分割位置的说明图。0025图2是示意性地表示线材的组织观察位置的横截面图。0026图3是示意性地表示线材的表面脱碳观察位置的横截面图。说明书CN104169453A3/14页50027图4是表示试验NO2发明例中的破碎机电流值的位移的图形。0028图5是表示试验NO27比较例中的破碎机电流值的位移的图形。具体实施方式0029本发明人为了实现适合上述目的的高强度弹簧用钢线材，从各种角度进行了研究。其结果表明，通过适当控制构成轧制材的化学成分组成、组织、珠光体团的粒度编号、表层脱碳深度和轧制材表层的CR系合金碳化物量等，除了剥皮性和剥屑排出性良好以外。
13、，还有SV处理时还不会发生断线这样的SV处理性飞跃性地提高。需要说明的是，以下将包含剥皮性和剥屑排出性在内，称为“SV处理性”。接下来，对于本发明中规定的各要件进行说明。0030珠光体面积率为90以上的组织0031本发明的钢线材热轧后的钢线材轧制线材，是珠光体面积率在90以上的组织。所谓具有珠光体面积率为90以上的组织的轧制线材，意思是在轧制线材横载面中所占的贝氏体、马氏体的过冷组织和铁素体的面积率在10以下的轧制线材。珠光体面积率在90以上的轧制线材可以在SV处理时不断线地进行SV处理，但是对于贝氏体、马氏体等过冷组织以面积率计生成了10以上的轧制线材而言，则变得缺乏延展性、韧性，在SV处理。
14、时发生断线等，SV处理性变差。0032另外，铁素体没有比贝氏体和马氏体等过冷组织那样使SV处理性降低，虽然也可以含有一部分，但是若其量过剩，则组织不均匀，因为对于SV处理性来说不优选。从这一观点出发，在本发明的钢线材中，优选珠光体的面积率为90面积以上。珠光体的面积率，更优选为92面积以上进一步优选为95面积以上。0033珠光体团的粒度编号的平均值PAVE60PAVE1200034珠光体团的粒度编号以下，称为“珠光体团尺寸”的平均值PAVE，对轧制线材的延展性产生显著影响。珠光体团尺寸小的轧制线材缺乏延展性，成为SV处理中的断线原因。另外，珠光体团尺寸越大，延展性越提高，但是，为了使珠光体团极。
15、度微细，需要使热轧中的载置温度极端降低，且为了急冷而需要过大的冷却设备，因此现实上难以制造。从这一观点出发，珠光体团尺寸的平均值PAVE为60PAVE120。优选为70PAVE110。0035表层的全脱碳层深度020MM以下0036表层的脱碳，通常通过SV处理来除去，但若表层全脱碳层深，则SV处理时产生的剥屑的延展性变高，因此由切屑破碎机进行的剥屑的切断性变差，剥屑排出性降低，从而SV处理性降低。另外表层全脱碳层深时，在SV处理后仍会残存表层全脱碳层，使弹簧的疲劳强度显著降低。因此，表层全脱碳层深度为020MM以下。优选为015MM以下更优选为010MM以下。0037CR系合金碳化物量相对于钢。
16、线材总质量75质量0038CR系合金碳化物比铁系碳化物明显坚硬，因此少量的析出就会引起削片机刀头的缺损、削片机模具的寿命降低和切屑排出性的劣化等，使SV处理性降低。因此，使CR系合金碳化物量相对于钢线材总质量的上限为75。CR系合金碳化物量优选为50以下更优选为40以下。需要说明的是，本发明中的主旨是，作为对象的CR系合金碳化物基本上是含有CR为主体的碳化物，但含有V、NB、MO等碳化物形成元素时，也包含与它们复合的说明书CN104169453A4/14页6复合合金碳化物。另外，CR系合金碳化物量中包含微量的氮化物和碳氮化物。0039制造上述这样的高强度弹簧用钢线材时，也需要适当控制其制造条件。
17、。用于制造高强度弹簧用钢线材的步骤如下。首先，热轧具有规定的化学成分组成的钢坯，加工成期望的线径。关于轧制时的加热温度，若过高，则伴随旧奥氏体结晶粒度的粗大化，成为组织脆化的原因，使SV处理性降低。若加热温度过低，则钢材的变形阻力提高，因此轧制机的负荷提高，使制造性降低。因此，轧制前的加热温度优选为900以上且1100以下。更优选为950以上且1050以下。0040接着，使热轧后的钢线材成为卷状而载置于冷却传送机上，但这时的温度载置温度若超过1100，则旧奥氏体结晶粒度粗大化，伴随珠光体团尺寸的粗大化而成为组织脆化的原因，另外若低于860，则容易发生深的表层脱碳，另外变形阻力提高，容易发生卷取。
18、形状不良。由此情况出发，载置温度优选为8601100，通过控制在这一温度范围内，能够抑制珠光体团尺寸的粗大化和表层脱碳。载置温度更优选为900以上且1050以下。0041传送机载置后，至作为珠光体相变的结束温度域的600的平均冷却速度为10/秒以上优选为35/秒以上且10/秒以下优选为8/秒，能够得到珠光体主体的组织，且是珠光体团尺寸的粗大化受到抑制的轧制材组织。另外，从低于600至400的平均冷却速度为3/秒以上优选为35/秒以上且10/秒以下优选为8/秒以下，通过冷却至400以下优选为375以下，从而能够得到抑制了在珠光体主体的组织中的CR系合金碳化物析出的、SV处理性优异的轧制线材。00。
19、42本发明的高强度弹簧用钢线材为了发挥作为最终制品高强度弹簧的特性，需要适当调整其化学成分组成。其化学成分组成的各成分元素的范围限定理由如下。0043C04以上且小于120044C是确保钢材的基本的强度，对于弹簧的强度、耐永久残余应变性的上升有效的元素，为此需要使其含有04以上。伴随C含量的增加，弹簧的强度、耐永久残余应变性提高，但若过剩，则粗大渗碳体大量析出，延展性、韧性降低，对弹簧加工性和弹簧特性造成不利影响。从这一观点出发，C含量需要小于12。C含量的优选的下限为05以上，优选的上限为10以下。0045SI15300046SI是用于钢的脱氧所需要的元素，另外也是用于确保弹簧的强度、硬度和。
20、耐永久残余应变性所需要的元素。为了发挥这些效果，需要使SI含有15以上。但是，若SI含量过剩，则不仅使材料硬化，而且使延展性、韧性降低，除此之外，表面的脱碳增加而使SV处理性和疲劳特性降低，因此需要为30以下。SI含量的优选的下限为16以上更优选为17以上，优选的上限为28以下更优选为25以下。0047MN05150048MN也与SI同样，是用于钢的脱氧所需要的元素，另外将钢中的S作为MNS固定，此外还提高淬火性而有助于弹簧强度的提高。为了发挥这些效果，需要含有05以上。但是，若MN含量过剩，则淬火性过度提高，容易生成马氏体、贝氏体等过冷组织。因此，MN含量需要为15以下。MN含量的优选的下限。
21、为06以上更优选为07以上，优选的上限为14以下更优选为13以下。说明书CN104169453A5/14页70049CR002050050CR使淬火性和回火软化阻抗提高，使弹簧强度提高，除此之外，还使C的活度降低，具有防止轧制时和热处理时的脱碳的效果。但是，若CR的含量过剩，则CR系合金碳化物、氮化物、碳氮化物的析出过剩，使SV处理性降低。因此，CR含量需要为05以下优选的上限为045以下更优选为040以下。为了发挥上述效果，CR含量为002以上。CR含量的更优选的下限为005以上进一步优选为010以上。0051AL0010以下0052AL是脱氧元素，在钢中形成AL2O3和ALN的夹杂物。这些。
22、夹杂物使弹簧的疲劳寿命显著降低，因此AL应该极力减少。从这一观点出发，AL含量需要为0010以下，优选为0008以下。更优选为0005以下。0053本发明的高强度弹簧用钢线材中的基本成分如上所述，余量是铁和不可避免的杂质例如，P、S等。在本发明的高强度弹簧用钢线材中，根据需要，还可以含有如下元素AV05以下不含0和NB05以下不含0中的至少一种；BMO05以下不含0；CNI10以下不含0；DCU05以下不含0；EB0010以下不含0等，根据所含有的元素的种类，钢线材的特性得到进一步改善。这些元素的优选范围设定理由如下所述。0054V05以下不含0和NB05以下不含0中的至少一种0055V和NB。
23、均具有在热轧和淬火回火处理中使晶粒微细化的作用，使延展性、韧性提高。其中V在弹簧成形后的去应力退火时发生二次析出硬化，还具有有助于提高弹簧的强度的效果。但是，若过剩地含有，则CR与V和NB的复合合金碳化物的析出过剩，使SV处理性降低。因此，均优选含量在05以下。用于发挥上述效果的优选的下限均为005以上更优选为010以上，更优选的上限均为045以下进一步优选为040以下。0056MO05以下不含00057MO在弹簧成形后的去应力退火时发生二次析出硬化而有助于弹簧的强度的提高。但是，若MO含量过剩，则CR与MO的复合合金碳化物的析出过剩，使SV处理性降低。因此，MO含量优选为05以下。用于发挥上。
24、述效果的优选的含量为005以上。MO含量的更优选的下限为010以上，更优选的上限为045以下进一步优选为040以下。0058NI10以下不含00059NI除了抑制热轧时的脱碳以外，还有助于淬火回火后的延展性、韧性和耐腐蚀性的提高。但是，若含量过剩，则淬火性过度提高，因此容易生成马氏体、贝氏体等过冷组织。另外，在作为OT线油回火线的制造工序的淬火回火中，残留奥氏体过度生成，因此使弹簧的耐永久残余应变性显著降低。因此，NI含有优选为10以下。NI含量的优选的下限为005以上更优选为010以上，更优选的上限为09以下进一步优选为08以下。0060CU05以下不含00061CU除了抑制热轧时的脱碳以外。
25、，还有助于耐腐蚀性的提高。但是，若过剩地含有，则使热延展性降低，热轧时有产生裂纹的危险。因此，优选CU添加量为05以下。CU含量的优选的下限为005以上更优选为01以上，更优选的上限为045以下进一步优选为040以下。说明书CN104169453A6/14页80062B0010以下不含00063B具有提高淬火性和通过使奥氏体结晶晶界洁净化而提高延展性、韧性的效果。但是，若过剩地含有，则FE与B的复合化合物析出，有引起热轧时的裂纹的危险。另外，因为淬火性过度提高，所以容易生成马氏体、贝氏体等过冷组织。因此，B含量优选为0010以下。B含量的优选的下限为00010以上更优选为00015以上，进一步。
26、优选为00020以上，更优选的上限为00080以下进一步优选为00060以下。0064本发明的高强度钢线材预想为热轧后的钢线材，该高强度钢线材通过其后实施剥皮处理、退火、拉丝前处理酸洗处理、拉丝、卷绕、淬火回火处理、表面处理等，被成形为高强度弹簧。按照这样得到的高强度弹簧发挥着良好的特性。0065实施例0066以下，列举实施例更具体地说明本发明，但本发明当然不受下述实施例限制，在能够符合前、后述的主旨的范围内当然也可以适当加以变更而实施，这些均包含在本发明的技术范围内。0067用转炉熔炼下述表1、2中所示的化学成分组成的钢锭后，对该钢锭进行开坯轧制而制作截面为155MM155MM的钢坯，加热到。
27、1000后进行热轧，以下述表3、4中所示的传送机载置温度轧制后的载置温度、以平均冷却速度从载置温度至600，以及从低于600至400的平均冷却速度进行冷却，制造线径80MM，单重2TON的卷材试验NO131。0068表10069说明书CN104169453A7/14页90070表20071说明书CN104169453A8/14页100072表30073说明书CN104169453A109/14页110074表40075说明书CN104169453A1110/14页120076研究所得到的各卷材的珠光体面积率、珠光体团尺寸、全脱碳层深度、CR系合金碳化物量、SV处理性。SV处理性的研究，使用2吨。
28、卷材总量。除了SV处理性的研究以外，均使用从各加工性研究用的2吨卷材的末端各切下1圈，如图1所示，沿圆周方向分成8份相当于沿线材纵长方向分成8份而提取的试样，通过将各个测定值平均而求得各卷材的代表值。0077对于珠光体面积率，在轧制线材的上述8个部位，按照图2示意性地表示组织观察位置的横截面图所示的方式，在各表层2个视野、距表面1/4D位置D为线材直径2个视野、在1/2DD/4D/4的中央区域1个视野的部分合计5个视野使用光学显微镜进行测定。将热轧线材的横截面进行包埋研磨，实施了使用苦味酸的化学腐蚀之后，通过光学显微镜，以倍率400倍拍摄200M200M区域的组织照片，使用图像分析软件“IMA。
29、GEPROPLUS”MEDIACYBEMETICS公司制造将图像二值化后，求得珠光体面积率并计算平均值。在8个部位分别求得5个视野的珠光体面积率，通过将其平均来计算每个卷材的珠光体面积率。需要说明的是，在表层存在脱碳层时，JISG0558之4中规定的全脱碳部从测定部位除外。珠光体面积率为90以上的组织为P，珠光体低于90而有贝氏体和马氏体时，表述为“PBM”或“BM”。0078对于珠光体团尺寸的测定，在热轧线材的8个部位，按照上述图2所示的方式，在各表层2个视野、距表面1/4D位置D为线材直径2个视野、1/2DD/4D/4的中央说明书CN104169453A1211/14页13区域1个视野的部。
30、分合计5个视野使用光学显微镜进行测定。在此，所谓珠光体团，表示珠光体组织中的铁素体晶粒显现相同取向的区域，其测定方法如下。首先，将热轧线材的横截面进行包埋研磨，使用浓硝酸62乙醇1100体积比的溶液进行腐蚀后由相对于铁素体晶粒的结晶面的腐蚀量的差异，观察到珠光体团粒浮起，测定珠光体团的粒度编号。在8个部位分别测定5个视野的珠光体团的粒度编号，通过将其平均来计算每个卷材的珠光体团尺寸的平均值PAVE。珠光体团的粒度编号的测定是依据JISG0551中记载的“奥氏体结晶粒度的测定”，测定其粒度编号。0079对于全脱碳层深度的测定，在热轧线材的8个部位，按照图3示意性地表示脱碳观察位置的横截面图所示的。
31、方式，在各表层的8个位置，使用光学显微镜进行测定。将热轧线材的横断面进行包埋研磨，实施了使用苦味酸化学腐蚀后进行观察，在各部位测定8处的最大深度，将8个部位中最深的全脱碳层深度作为该卷材的全脱碳层深度。测定依据JISG0558中记载的“钢的脱碳层深度测定方法”，求得其全脱碳层深度。0080CR系合金碳化物量利用电解萃取法求得。首先，用砂纸除去轧制线材的氧化皮，以丙酮清洗后，使该试样浸渍在电解液含有乙酰丙酮10质量的乙醇溶液中距线材表层使电解量达到0405G左右后，取出试样，将母相的金属FE电解，将存在于电解液中的钢中的合金析出物含有碳化物、微量的氮化物和碳氮化物作为残渣提取，通过用该残渣质量除。
32、以电解量，求得CR系合金碳化物量质量。测定出的合金析出物主要是CR系的合金碳化物，但添加选择元素时，会含有CR与V、NB、MO等的复合合金碳化物。还有，作为用于提取残渣的过滤器，使用筛孔直径01M的过滤器ADVANTEC东洋株制造的薄膜过滤器等。0081SV处理性是不对卷材施加热处理而实施SV处理，并根据该SV处理中有无断线、设置在削片机模具的进入侧的切断剥屑的破碎机的负荷、削片机模具有无缺损等进行评价。0082SV处理性的评价标准00831有无断线对于2吨卷材总量进行SV处理时，未发生断线的卷材评价为SV处理性良好，断线发生1次以上的卷材评价为SV处理性差。00842破碎机的负荷用数据记录器。
33、，以1秒的取样间隔测定破碎机的电流值的位移010A，使用除去了SV处理时的TOP、BOT的各末端10KG的数据。测定数据的60点平均移动线的一部分的值未超过9A的卷材评价为SV处理性良好，60点平均移动线的一部分的值超过9A的卷材评价为SV处理性差参照后述图4、5。00853削片机模具的缺损对于2吨卷材总量进行SV处理后，取下削片机模具，利用实体显微镜确认削片机模具与线材接触部分的缺损。削片机模具与线材接触部分无缺损削片机缺损的卷材评价为SV处理性良好，线材接触部分发生了缺损的卷材评价为SV处理性差。0086这些评价结果与轧制线材组织珠光体面积率、珠光体团尺寸的平均值PAVE、CR系合金碳化物。
34、量一起示于下述表5、6中。0087表50088说明书CN104169453A1312/14页140089表60090说明书CN104169453A1413/14页150091试验NO115表5的试样是满足本发明所规定的要件的例子，试验NO1623表6的试样是化学成分组成满足钢种B1、B2、C1、C2、E1、G1、G2、L1，但得到本发明的钢材所需要的制造条件不满足的例子，试验NO2431表6的试样是化学成分组成脱离本发明规定的范围钢种PW的试样。说明书CN104169453A1514/14页160092根据这些结果，能够进行如下分析。首先试验NO115满足本发明中规定的要件，这些钢线材在SV处。
35、理性的全部项目有无断线、破碎机负荷、削片机缺损中都能够得到良好的结果。0093相对于此，试验NO16因为轧制后的载置温度高，所以轧制材的珠光体团尺寸变粗，在SV处理中发生断线。试验NO17因为轧制后的载置温度低，所以轧制线材表层的全脱碳层深，破碎机的负荷上升。0094试验NO18、21因为传送机载置后至600的平均冷却速度慢，所以轧制材的珠光体团尺寸变粗，SV处理中发生断线。试验NO19、22因为从低于600至400的平均冷却速度慢，所以CR系合金碳化物量增加，破碎机的负荷变大，并且削片机发生缺损。0095试验NO20因为传送机载置后至600的平均冷却速度快，所以无法成为珠光体单相的组织，生成。
36、马氏体和贝氏体，SV处理时发生断线。试验NO23因为从低于600至400的平均冷却速度快，所以无法成为珠光体单相的组织，生成马氏体和贝氏体，SV处理时发生断线。0096试验NO24是使用了SI含量过剩的钢种表2的钢种P的例子，轧制线材表层的全脱碳层变深，破碎机的负荷上升。0097试验NO25、26、31是使用了各成分MN、NI、B的含量过剩的钢种表2的钢种Q、R、W的例子，淬火性过度上升，因此无法成为珠光体单相，生成贝氏体和马氏体，SV处理时发生断线。0098试验NO2730是使用了各成分CR、V、MO、NB的含量过剩的钢种表2的钢种S、T、U、V的例子，CR系合金碳化物量增加，破碎机的负荷变大，并且削片机发生缺损。0099图4是表示试验NO2发明例的破碎机电流值的位移的图，可知电流值稳定。相对于此，图5是表示试验NO27比较例的破碎机电流值的位移的图，可知破碎机的负荷部分性地变高虚线包围的部分的破碎机负荷高，电流值大。说明书CN104169453A161/2页17图1图2图3说明书附图CN104169453A172/2页18图4图5说明书附图CN104169453A18。