充气轮胎 【技术领域】
本发明涉及充气轮胎，更详细说，涉及能够维持轮胎的雪地制动性能以及湿地性能同时提高轮胎的滚动阻力的充气轮胎。
背景技术
在进年来出现的充气轮胎中，为了确保轮胎的制动驱动性能，在胎面部的中心区域以及胎肩区域配置宽度方向槽。这样的胎面花纹被称作牵引花纹(牵引型花纹)。在这里，就具有牵引花纹的充气轮胎而言，有应该维持轮胎的雪地制动性能以及湿地性能的课题。另外，配置有多条宽度方向槽，所以有轮胎的滚动阻力提高的倾向。
另外，在与本发明相关联的以往的充气轮胎中，已知专利文献1所记载的技术。以往的充气轮胎，在胎面部外表面具有包含一对主槽的宽度较宽的槽，这一对主槽设置在从轮胎赤道面向胎面端分离1/2胎面宽度W的0.41～0.75倍的位置，并且该胎面部外表面被划分为位于所述一对主槽的宽度方向中央之间的中心区域、和位于所述一对主槽的宽度方向中央与两胎面端之间的胎肩区域，在从新品到磨损75％的期间内中心区域以及胎肩区域的槽比例(negative ratio，胎面内的槽比例)减少到大致相同的值，该充气轮胎的特征在于：使从新品到磨损75％的期间内的中心区域的槽比例的减少率下降。
专利文献1：日本特开平11-34614号公报
【发明内容】
本发明的目的在于提供一种能够维持轮胎的雪地制动性能以及湿地性能同时提高轮胎的滚动阻力的充气轮胎。
为了达成上述的目的，本发明所涉及的充气轮胎，其在胎面部具有在轮胎圆周方向上延伸的至少3条圆周方向主槽、在轮胎宽度方向上延伸的多条宽度方向槽和由所述圆周方向主槽以及所述宽度方向槽划分而成的多个块状花纹列，其特征在于：在将轮胎的接地面中的所述圆周方向主槽的总槽面积A以及所述宽度方向槽的总槽面积B之和A+B与轮胎的接地面积X之比称为槽面积比G＝(A+B)/X，并且将以所述圆周方向主槽的剩余槽深为1.6mm时为基准100％来定义胎面部的磨损率时，磨损率为0％时的槽面积比Gs与磨损率为100％时的槽面积比Ge之差Gs-Ge处于Gs-Ge≥0.10的范围，磨损率为20％的槽面积比G处于(Gs-G)/(Gs-Ge)≥0.30的范围，而且磨损率为35％时的槽面积比G处于(Gs-G)/(Gs-Ge)≥0.50的范围。
在该充气轮胎中，(1)磨损率为0％时的槽面积比Gs与磨损率为100％时的槽面积比Ge之差Gs-Ge处于预定的范围，所以从轮胎新品时到磨损末期的槽面积比G的减少量变得适当。由此，具有适当地确保槽面积比G的减少幅度、降低轮胎的滚动阻力的优点。另外，(2)磨损率20％时的槽面积比G与(Gs-G)/(Gs-Ge)，还有磨损率35％时的槽面积比G处于预定地范围内，所以使磨损初期的槽面积比G的减少量变得适当。由此，具有确保磨损初期的块状花纹列的刚性、从磨损初期便降低轮胎的滚动阻力的优点。
另外，在本发明所涉及的充气轮胎中，在所述宽度方向槽的槽底设置有隆起部，由此调整各磨损率下的胎面部的槽面积比G。
在该充气轮胎中，块状花纹列的磨损发展、槽深减少，则宽度方向槽的隆起部在块状花纹列的外面(轮胎的外表面)露出，宽度方向槽的槽面积B减少。另外，通过调整该隆起部的设置范围，使与各磨损率相对的宽度方向槽的槽面积B变得适当。由此，具有能够适当地调整各磨损率下的胎面部的槽面积比G的优点。
另外，在本发明所涉及的充气轮胎中，所述宽度方向槽的槽壁角度在槽深方向上变化，由此调整各磨损率下的胎面部的槽面积比G。
在该充气轮胎中，块状花纹列的磨损发展、槽深减少，则通过槽壁角度φ的变化，使宽度方向槽的槽宽变窄，使宽度方向槽的槽面积B减少。另外，通过调整槽壁角度φ，使与各磨损率相对的宽度方向槽3的槽面积B变得适当。由此，具有能够适当地调整各磨损率下的胎面部的槽面积比G的优点。
另外，在本发明所涉及的充气轮胎中，所述宽度方向槽的槽深h与所述圆周方向主槽的槽深h’具有0.30≤h1/h’≤0.70的关系，并且所述宽度方向槽的槽宽w与所述圆周方向主槽的槽宽w’具有0.20≤w/w’≤0.50的关系。
在该充气轮胎中，将宽度方向槽的槽深h与圆周方向主槽的槽深h’之比h1/h’、以及宽度方向槽的槽宽w与圆周方向主槽的槽宽w’之比w/w’变得适当，所以适当地确保了宽度方向槽的槽容积。由此，具有维持轮胎的雪地制动性能的优点。
另外，在本发明所涉及的充气轮胎中，轮胎接地面上的所述圆周方向主槽的总槽面积A与所述宽度方向槽的总槽面积B在磨损率为0％时具有0.25≤B/(A+B)≤0.45的关系。
在该充气轮胎中，通过使宽度方向槽的总槽面积B与轮胎接地面的总槽面积A+B之比B/(A+B)变得适当，块状花纹列的块状花纹刚性变得适当。由此，具有降低轮胎的滚动阻力的优点，另外，具有使轮胎的耐偏磨损性能提高的优点。
另外，在本发明所涉及的充气轮胎中，在由位于轮胎宽度方向的最外侧的所述圆周方向主槽划分的所述块状花纹列上，配置有向所述圆周方向主槽开口的多条闭合刀槽花纹(closed sipe)。
在该充气轮胎中，通过所配置的闭合刀槽花纹，具有降低块状花纹边缘部的接地压力、抑制偏磨损的优点。另外，通过闭合刀槽花纹，块状花纹列的边缘成分增加，所以轮胎的牵引性提高。由此，具有使轮胎的雪地制动性能提高的优点。
另外，在本发明所涉及的充气轮胎中，至少1条所述圆周方向主槽的槽壁角度θ处于θ≥8deg的范围内。
在该充气轮胎中，使圆周方向主槽的槽壁角度θ的范围变得适当，所以具有降低轮胎的滚动阻力的优点。
另外，在本发明所涉及的充气轮胎中，至少1条所述圆周方向主槽的槽壁角度θ随着朝向轮胎圆周方向而变化。
在该充气轮胎中，通过槽壁角度θ的变化，陆部(块状花纹列)的刚性得到提高。由此，抑制了陆部的倒伏(倒れ込み)，具有使轮胎的滚动阻力增加的优点。
另外，在本发明所涉及的充气轮胎中，磨损率为0％时的槽面积比Gs处于Gs≤0.25的范围内。
在该充气轮胎中，使磨损率为0％时的槽面积比Gs变得适当，所以确保了块状花纹列整体的刚性。由此，抑制轮胎接地时的块状花纹列的变形，具有降低轮胎的滚动阻力降低的优点。
另外，在本发明所涉及的充气轮胎中，在胎面部的宽度方向外侧端部，形成有在轮胎圆周方向上延伸的细槽。
在该充气轮胎中，在轮胎接地时，由细槽形成的细肋积极地磨损，由此抑制了胎肩肋的偏磨损。由此，具有使轮胎的耐偏磨损性能提高的优点。
另外，在本发明所涉及的充气轮胎中，在支撑部(buttress)，形成有在轮胎圆周方向上延伸的细槽。
在该充气轮胎中，在轮胎接地时，细槽闭合，由此降低了胎面部胎肩区域(胎肩肋)的接地压力，抑制了其偏磨损。由此，具有使轮胎的耐偏磨损性能提高的优点。
另外，在本发明所涉及的充气轮胎中，当在胎面部配置有带束加强层时，从位于胎面部中心区域的所述圆周方向主槽的槽底到所述带束加强层的胎面橡胶的厚度t处于3.0mm≤t≤5.5mm的范围内。
在该充气轮胎中，使圆周方向主槽的槽下的胎面橡胶的厚度t变得适当，所以具有有效地降低轮胎的滚动阻力的优点。
另外，在本发明所涉及的充气轮胎中，胎面橡胶加热至100℃时的tanδ处于0.01≤tanδ≤0.10的范围内。
在该充气轮胎中，使胎面橡胶的tanδ变得适当，所以降低了胎面部的滞后损耗(hysteresis loss)。由此，具有有效地降低轮胎的滚动阻力的优点。
另外，在本发明所涉及的充气轮胎中，其适用于重载用充气子午线轮胎。
在重载用充气子午线轮胎中，具有使轮胎的滚动阻力更容易增加的倾向。因此，通过将该充气轮胎设为适用对象，具有能够更显著地得到滚动阻力降低的效果的优点。
在本发明所涉及的充气轮胎中，(1)磨损率为0％时的槽面积比Gs与磨损率为100％时的槽面积比Ge之差Gs-Ge处于预定的范围内，所以使从轮胎新品时到磨损末期的槽面积比G的减少量变得适当。由此，具有正确地确保槽面积比G的减少幅度、降低轮胎的滚动阻力的优点。另外，(2)磨损率为20％时的槽面积比G与(Gs-G)/(Gs-Ge)，还有磨损率为35％时的槽面积比G处于预定的范围内，所以使磨损初期的槽面积比G的减少量变得适当。由此，具有确保磨损初期的块状花纹列的刚性、从磨损初期便降低轮胎的滚动阻力的优点。
【附图说明】
图1是表示本发明的实施例所涉及的充气轮胎的胎面部的俯视图。
图2是表示图1所记载的充气轮胎的宽度方向槽的俯视图。
图3是表示图1所记载的充气轮胎的宽度方向槽的剖视图。
图4是表示图1所记载的充气轮胎的作用的说明图。
图5是表示图1所记载的充气轮胎的作用的说明图。
图6是表示图1所记载的充气轮胎的变形例的说明图。
图7是表示图1所记载的充气轮胎的变形例的说明图。
图8是表示图1所记载的充气轮胎的变形例的说明图。
图9是表示图1所记载的充气轮胎的变形例的说明图。
图10是表示图1所记载的充气轮胎的变形例的说明图。
图11是表示图1所记载的充气轮胎的变形例的说明图。
图12是表示图1所记载的充气轮胎的变形例的说明图。
图13是表示本发明的实施例所涉及的充气轮胎的性能试验的结果的图表。
符号说明
1：充气轮胎 21、22：圆周方向主槽
3：宽度方向槽 41：块状花纹列
42：胎肩肋 5：带束加强层
6：闭合刀槽花纹 421：细槽
422：细肋 423：细槽
【具体实施方式】
下面，一边参照附图一边对本发明进行详细说明。另外，本发明并不限定于本实施例。另外，在本实施例的结构要素中，包含本领域一般技术人员能够置换并且容易置换的要素，或者实质相同的要素。另外，本实施例所记载的多个变形例在本领域一般技术人员不必付出创造性劳动的范围内能够任意地组合。
实施例
图1是表示本发明的实施例所涉及的充气轮胎的胎面部的俯视图。图2以及图3是表示图1所记载的充气轮胎的宽度方向槽的俯视图(图2)以及剖视图(图3)。图4以及图5是表示图1所记载的充气轮胎的作用的说明图。图6～图12是表示图1所记载的充气轮胎的变形例的说明图。图13是表示本发明的实施例所涉及的充气轮胎的性能试验的结果的图表。
(充气轮胎)
该充气轮胎1，在胎面部包括：在轮胎圆周方向上延伸的至少3条圆周方向主槽21、22，在轮胎宽度方向上延伸的多条宽度方向槽3，和由这些圆周方向主槽21、22以及宽度方向槽3划分而成的多个块状花纹列41(参照图1)。由此，形成了以块状花纹列为基调的牵引花纹。
另外，在本实施例中，在胎面部形成有3条圆周方向主槽21、22(参照图1)。另外，在胎面部的中心区域，配置有连接相邻的圆周方向主槽21、22的多条宽度方向槽3。而且，通过这些圆周方向主槽21、22以及宽度方向槽3，在胎面部中心区域形成有2列块状花纹列41、41。另外，在胎面部胎肩区域，形成有由位于轮胎宽度方向外侧的圆周方向主槽22和胎面部的端部划分的肋(胎肩肋)42。
在这里，将轮胎的接地面上的圆周方向主槽21、22的总槽面积A以及宽度方向槽3的总槽面积B之和A+B、与轮胎的接地面积X之比称为槽面积比G＝(A+B)/X。另外，以圆周方向主槽21、22的剩余槽深为1.6mm时为基准100％而定义胎面部的磨损率。
此时，(1)磨损率为0％时的槽面积比Gs与磨损率为100％时的槽面积比Ge之差Gs-Ge处于Gs-Ge≥0.10的范围内(参照图4)。即，轮胎新品时(磨损率为0％)的接地面的槽面积比Gs与磨损末期(磨损率为100％)的接地面的槽面积比Ge具有Gs-Ge≥0.10的关系。换言之，在轮胎的接地面，在胎面部的磨损发展时，其槽面积(A+B)相对于轮胎的接地面积X减少至少10％以上。
另外，(2)磨损率为20％时的槽面积比G处于(Gs-G)/(Gs-Ge)≥0.30的范围，磨损率为35％时的槽面积比G处于(Gs-G)/(Gs-Ge)≥0.50的范围(参照图5)。即，规定胎面部的磨损率与槽面积比G的减少量的关系，规定在磨损初期槽面积A+B适当地减少。具体地说，以磨损初期的槽面积比G的减少量比现有的以往轮胎都大的方式，规定磨损率与槽面积比G的减少量的关系。
另外，所谓轮胎的接地面，指的是将轮胎安装在应用轮辋上并赋予规定内压同时在无负载状态且静止状态下相对于平板垂直放置时的轮胎与平板的接触面。而且，以该轮胎的接地面为基准，规定圆周方向主槽21、22的总槽面积A、宽度方向槽3的总槽面积B以及轮胎的接地面积X。
在这里，所谓应用轮辋，指的是JATMA规定的“应用轮辋”、TRA规定的“Design Rim：设计轮辋”或者ETRTO规定的“Measuring Rim：测量轮辋”。另外，所谓标准内压，指的是JATMA规定的“最高空气压”、TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATIONPRESSURES：不同冷充气压力下的轮胎载重极限”的最大值或者ETRTO规定的“INFLATION PRESSURES：充气压力”。另外，所谓标准载荷，指的是JATMA规定的“最大负载能力”、TRA规定的“TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES：不同冷充气压力下的轮胎载重极限”的最大值或者ETRTO规定的“LOAD CAPACITY：载重能力”。而且，在乘用车轮胎的情况下，标准内压为气压180kPa，标准载荷为最大负载能力的88％。
(效果)
在该充气轮胎1中，(1)磨损率为0％时的槽面积比Gs与磨损率为100％时的槽面积比Ge之差Gs-Ge处于预定的范围内，所以使从轮胎新品时到磨损末期的槽面积比G的减少量变得适当。由此，具有正确地确保槽面积比G的减少幅度、降低轮胎的滚动阻力的优点。例如，在Gs-Ge＜0.10时，从轮胎新品时到磨损末期的槽面积比G的变化宽度较小，所以不能充分地得到滚动阻力的降低效果。
另外，(2)磨损率为20％时的槽面积比G与(Gs-G)/(Gs-Ge)，还有磨损率为35％时的槽面积比G处于预定的范围内，所以使磨损初期的槽面积比G的减少量变得适当。由此，具有确保磨损初期的块状花纹列41、42的刚性、从磨损初期便降低轮胎的滚动阻力的优点。例如，如果磨损初期(从磨损率为20％到磨损率为20％～35％)的槽面积比G偏离上述的范围，则槽面积比G的减少量较少，所以不能有效地降低轮胎的滚动阻力。
(用于规定槽面积比G的结构)
另外，在该充气轮胎1中，作为用于如上所述那样规定槽面积比G的结构，例如，在宽度方向槽3的槽底上设有隆起部31、32，由此调整各磨损率下的胎面部的槽面积比G(参照图2以及图3)。即，宽度方向槽3在槽底具有隆起部31、32，通过该隆起部31、32使宽度方向槽3的各部分的槽深h1、h2、h3变更。而且，通过调整这些槽深h1、h2、h3，使各磨损率下的胎面部的槽面积比G变得适当。
通过该结构，在块状花纹列41的磨损发展、槽深减少时，宽度方向槽3的隆起部31、32在块状花纹列41的外面露出，宽度方向槽3的槽面积B减少。另外，通过调整该隆起部31、32的设置范围，使与各磨损率相对的宽度方向槽3的槽面积B变得适当。由此，具有能够适当地调整各磨损率下的胎面部的槽面积比G的优点。
例如，在该实施例中，在宽度方向槽3的槽底设有多级隆起部31、32(参照图2以及图3)。另外，通过这些隆起部31、32，宽度方向槽3的槽深h1、h2、h3阶梯状变化。而且，通过调整各槽深h1、h2、h3，使各磨损率下的胎面部的槽面积比G变得适当。另外，将隆起部31、32配置成：在宽度方向槽3的中央部，槽深较浅，随着接近开口部(圆周方向主槽21、22侧)，槽深阶梯性变深。通过该结构使宽度方向槽3的排水性提高。
另外，在该充气轮胎1中，宽度方向槽3的槽壁角度φ在槽深方向上变化，也可以由此调整各磨损率下的胎面部的槽面积比G(参照图6以及图7)。
通过该结构，在块状花纹列41(42)的磨损发展、槽深减少时，通过槽壁角度φ的变化使宽度方向槽3的槽宽变窄，使宽度方向槽3的槽面积B减少。另外，通过调整槽壁角度φ，使与各磨损率相对的宽度方向槽3的槽面积B变得适当。由此，具有能够适当地调整各磨损率下的胎面部的槽面积比G的优点。
例如，在该实施例中，宽度方向槽3在槽深方向上具有多级槽壁角度φ1～φ3(参照图6以及图7)。另外，通过该槽壁角度φ1～φ3，设定了各槽深h的槽宽w1～w3。而且，将槽壁角度φ1～φ3(槽宽w1～w3)设定为：在块状花纹列41(42)的磨损发展、槽深h减少时，胎面部的槽面积比G处于与磨损率相对应的所希望的范围内。
(附加的事项1)
另外，在该充气轮胎1中，优选的是：在磨损率为0(％)时(轮胎新品时)，宽度方向槽3的槽深h与圆周方向主槽21(22)的槽深h’具有0.30≤h1/h’≤0.70的关系，并且宽度方向槽3的槽宽w(w1)与圆周方向主槽21(22)的槽宽w’具有0.20≤w/w’≤0.50的关系(参照图7以及图8)。
通过该结构，使宽度方向槽3的槽深h与圆周方向主槽21(22)的槽深h’之比h1/h’、以及宽度方向槽3的槽宽w与圆周方向主槽21(22)的槽宽w’之比w/w’变得适当，所以适当地确保了宽度方向槽3的槽容积。由此，具有维持轮胎的雪地制动性能的优点。
(附加的事项2)
另外，在该充气轮胎1中，优选的是：轮胎接地面上的圆周方向主槽21、22的总槽面积A与宽度方向槽3的总槽面积B在磨损率为0％时(轮胎新品)时具有0.25≤B/(A+B)≤0.45的关系。即，将轮胎接地面上的宽度方向槽3的总槽面积B与轮胎的接地面积X之比设为S＝B/X。此时，优选的是：比S(＝B/X)与磨损率为0％时的槽面积比Gs(＝(A+B)/X)之比S/Gs(＝B/(A+B))具有0.25≤S/Gs≤0.45的关系。
通过该结构，使宽度方向槽3的总槽面积B与轮胎接地面的总槽面积A+B之比B/(A+B)变得适当，使块状花纹列41的块状花纹刚性变得适当。由此，具有降低轮胎的滚动阻力的优点，另外，具有使轮胎的耐偏磨损性能提高的优点。例如，在B/(A+B)＜0.25时，块状花纹刚性增加，在块状花纹上容易产生偏磨损。另外，在0.45＜B/(A+B)时，块状花纹刚性减小，轮胎的滚动阻力恶化。
(附加的事项3)
另外，在该充气轮胎1中，优选的是：在由位于轮胎宽度方向的最外侧的圆周方向主槽22划分出的块状花纹列41上，配置有向圆周方向主槽22开口的多条闭合刀槽花纹6(参照图1)。另外，闭合刀槽花纹6被配置在多个块状花纹列41中的至少由位于轮胎宽度方向的最外侧的圆周方向主槽22划分的块状花纹列41上。
通过该结构，通过所配置的闭合刀槽花纹6使块状花纹列41的边缘成分增加，所以使轮胎的牵引性提高。由此，具有使轮胎的雪地制动性能提高的优点。
例如，在本实施例中，通过三条圆周方向主槽21、22与连接相邻的圆周方向主槽21、22的多条宽度方向槽3，在胎面部中心区域形成了2列块状花纹列41、41(参照图1)。而且，在这些块状花纹列41上，形成有向圆周方向主槽21(22)开口的多条闭合刀槽花纹6。这些闭合刀槽花纹6分别形成在块状花纹列41的两边缘部，另外，沿着圆周方向主槽21(22)排列。由此，轮胎的牵引性提高。
(附加的事项4)
另外，在该充气轮胎1中，优选的是：至少1条圆周方向主槽21(22)的槽壁角度θ处于θ≥8deg的范围内(参照图8)。通过该结构，使圆周方向主槽21(22)的槽壁角度θ的范围变得适当，所以具有降低轮胎的滚动阻力的优点。例如，θ变得＜8deg，则在当轮胎转动时胎面部的变形增加了时，产生块状花纹的倒伏，轮胎的滚动阻力增加。因此，通过使θ≥8deg，将块状花纹的剖面形状设为梯形状，从而抑制块状花纹的倒伏，使轮胎的滚动阻力增加。另外，槽壁角度θ，由圆周方向主槽21(22)的槽深方向的剖面上的、陆部的外面相对的垂线与圆周方向主槽21(22)的槽壁面的倾斜角来定义。
另外，在该充气轮胎1中，优选的是：至少1条圆周方向主槽21(22)的槽壁角度θ随着朝向轮胎圆周方向而变化(参照图9)。例如，在该实施例中，俯视胎面部可见，圆周方向主槽21(22)的槽壁角度θ随着朝向轮胎圆周方向而波浪状或者锯齿状地变化。通过该结构，通过槽壁角度θ的变化，陆部(块状花纹列41)的刚性得到提高。由此，抑制了陆部的倒伏，具有使轮胎的滚动阻力增加的优点。
(附加的事项5)
另外，在该充气轮胎1中，优选的是：磨损率为0％时(轮胎新品时)的接地面的槽面积比Gs处于Gs≤0.25的范围内。进而，更优选的是：比Gs处于0.20≤Gs≤0.25的范围内。
通过该结构，使磨损率为0％时的槽面积比Gs变得适当，所以确保了块状花纹列41整体的刚性。由此，抑制了轮胎接地时的块状花纹列41的变形，具有降低轮胎的滚动阻力降低的优点。
(附加的事项6)
另外，在该充气轮胎1中，优选的是：在胎面部的宽度方向外侧端部，形成有在轮胎圆周方向上延伸的细槽(参照图10)。例如，在该实施例中，在胎肩肋42上形成有细槽421。该细槽421沿着胎肩肋42的宽度方向外侧端部在轮胎圆周方向上延伸。而且，通过该细槽421，在胎肩肋42的宽度方向外侧端部形成有细肋422。通过该结构，在轮胎接地时由细槽421形成的细肋422积极地磨损，由此抑制了胎肩肋42的偏磨损。由此，具有使轮胎的耐偏磨损性能提高的优点。
另外，在该充气轮胎1中，优选的是：在支撑部，形成有在轮胎圆周方向上延伸的细槽423(参照图11)。通过该结构，在轮胎接地时细槽423闭合，由此降低了胎面部胎肩区域(胎肩肋42)的接地压力，抑制了其偏磨损。由此，具有使轮胎的耐偏磨损性能提高的优点。
(附加的事项7)
另外，在该充气轮胎1中，优选的是：当在胎面部配置有带束加强层5时，从位于胎面部中心区域的圆周方向主槽21、22的槽底到带束加强层5为止的胎面橡胶的厚度t处于3.0mm≤t≤5.5mm的范围内(参照图12)。通过该结构，使圆周方向主槽21、22的槽下的胎面橡胶的厚度t变得适当，所以具有有效地降低轮胎的滚动阻力的优点。例如，如果5.5mm＜t，则轮胎接地时的胎面橡胶的变形变大，产生块状花纹的倒伏，轮胎的滚动阻力增加。另外，如果t＜3.0mm，则由于辗到石块(stone drilling)等引起的外伤容易到达带束加强层，所以容易变成故障原因，另外变得容易产生裂纹。
另外，在该充气轮胎1中，优选的是：胎面橡胶加热至100℃时的tanδ处于0.01≤tanδ≤0.10的范围内。通过该结构，使胎面橡胶的tanδ变得适当，所以降低了胎面部的滞后损耗。由此，具有有效地降低轮胎的滚动阻力的优点。例如，如果0.10＜tanδ，则轮胎转动时的胎面橡胶的发热量增加，轮胎的滚动阻力增加。如果tanδ＜0.01，则轮胎的制造性恶化。
(适用对象)
另外，该充气轮胎1优选以重载用充气子午线轮胎为适用对象。在该充气轮胎中，具有使轮胎的滚动阻力更容易增加的倾向。因此，通过将该充气轮胎设为适用对象，具有能够更显著地得到滚动阻力降低的效果的优点。
(性能试验)
在该实施例中，对于条件不同的多个充气轮胎，进行与(1)低滚动阻力性能、(2)雪地制动性能、(3)湿地制动性能以及(4)耐偏磨损性能有关的性能试验(参照图13)。在该性能试验中，将轮胎尺寸275/80R22.5的充气轮胎安装在JATMA规定的应用轮辋上，对该充气轮胎负载标准内压。
(1)在与低滚动阻力性能有关的性能试验中，将充气轮胎安装在车辆总重量25(t)(6×2)的重载用车辆上，测定从轮胎新品时(磨损率为0％)起到磨损末期(磨损率为100％)为止的燃料经济性。而且，基于该测定结果(5台试验车辆的平均值)进行指数评价。该评价通过将以往的充气轮胎(以往例)设为基准(100)的指数值表示，该指数值越大，越具有滚动阻力减小的倾向，越优选。
(2)在与雪地制动性能有关的性能试验中，将充气轮胎安装在车辆总重量25t(6×2)的重载用车辆上，评价在雪地路面上从行驶速度40km/h开始的制动距离。该评价通过将以往的充气轮胎(以往例)设为基准(100)的指数值表示，该指数值越大越优选。
(3)在与湿地制动性能有关的性能试验中，将充气轮胎安装在车辆总重量25t(6×2)的重载用车辆上，评价在湿地路面上从行驶速度40(km/h)开始的制动距离。该评价通过将以往的充气轮胎(以往例)设为基准(100)的指数值表示，该指数值越大越优选。
(4)在与耐偏磨损性能以及(5)耐槽底裂纹有关的性能试验中，将充气轮胎安装在车辆总重量25t(6×2)的重载用车辆上，在一般公路上行驶3万km。然后，在该行驶后，观察偏磨损的程度和宽度方向槽的细槽的槽底的裂纹的产生情况，进行指数评价。该评价通过将以往的充气轮胎(以往例)设为基准(100)的指数值表示，该指数值越大越优选。
如试验结果所示，可知：在发明例1～3的充气轮胎1中，能够维持轮胎的雪地制动性能以及湿地性同时能使轮胎的滚动阻力性能提高。另外，可知能够维持轮胎的耐偏磨损性能。另外，如果比较发明例1与发明例2，则可知：通过使宽度方向槽3的总槽面积B与轮胎接地面的总槽面积A+B之比B/(A+B)变得适当，能够降低轮胎的滚动阻力。另外，如果比较发明例2与发明例3，则可知：通过使磨损率为0％时的槽面积比Gs变得适当，能够降低轮胎的滚动阻力。
如上所述，与本发明有关的充气轮胎在能够维持轮胎的雪地制动性能以及湿地性同时能够提高轮胎的滚动阻力的方面有用。