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1、10申请公布号CN104117536A43申请公布日20141029CN104117536A21申请号201410284996322申请日20140624B21B1/1620060171申请人武钢集团昆明钢铁股份有限公司地址650300云南省昆明市安宁市郎家庄昆钢科技创新部72发明人耿家文陈必胜紫建华武天寿熊历新舒云胜74专利代理机构昆明知道专利事务所特殊普通合伙企业53116代理人姜开侠54发明名称一种65光圆和6盘螺热轧钢筋精轧孔型共用生产方法57摘要本发明公开了一种65光圆和6盘螺热轧钢筋精轧孔型共用生产方法，包括平均延伸率校核、延伸率分配、精轧辊隙分配、精轧机调整步骤。本发明通过对热轧。
2、6MM盘螺和65MM光圆两个规格的精轧过程的压下分配和孔型截面积做对比，根据宽展公式计算各道次宽展，在宽展足够和确保轧件在槽孔中的充满度的情况下，由延伸率计算出各道次面积、精轧辊缝和轧辊转速，通过调整精轧辊缝和轧辊转速来调整各机架轧件面积及保证轧制的连贯性，达到精轧除最后一道工序外，其余精轧工序中轧制6MM盘螺与65MM光圆的横截面积相等或相近，最终实现孔型共用，达到减少换型调整时间和工装储备量，提高精轧有效作业时间和降低工艺成本的目的。51INTCL权利要求书1页说明书5页附图1页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书5页附图1页10申请公布号CN1041175。
3、36ACN104117536A1/1页21一种65光圆和6盘螺热轧钢筋精轧孔型共用生产方法，其特征在于包括平均延伸率校核、延伸率分配、精轧辊隙分配、精轧机调整步骤，具体包括A、平均延伸率校核根据6盘螺热轧钢筋成品横截面积S成与精轧输入坯料横截面积S入以及65光圆热轧钢筋精轧道次N，查询精轧机轧制前后平均速比S，校核各道次平均延伸率S；B、延伸率分配根据设备状况分配各道次延伸率，并保证）/N；C、精轧辊隙分配根据65光圆热轧钢筋第X道次精轧孔型槽宽BGX、槽深HDX和精轧辊缝65HX、横截面积65SX，以6盘螺热轧钢筋第X道精轧后横截面积6SX6SX1，按照6HX65HX65SX6SX/BGX计。
4、算6盘螺热轧钢筋第X道精轧辊缝6HX，得到其轧件高度HX2HDX6HX；D、精轧机调整以精轧辊隙分配步骤得到的轧件高度HX，对应调整精轧机轧辊压下量HXHX1HX和轧辊转速VXVX1。2根据权利要求1所述的生产方法，其特征在于所述热轧钢筋精轧孔型系统采用椭圆圆孔型系统。3根据权利要求1所述的生产方法，其特征在于所述平均延伸率校核步骤中若S，则增加精轧道次N至满足S。4根据权利要求1所述的生产方法，其特征在于所述延伸率分配步骤中的6盘螺热轧钢筋精轧最后一道工序的延伸率S。5根据权利要求1或4所述的生产方法，其特征在于所述精轧机调整步骤前还包括宽展校核步骤计算6盘螺热轧钢筋第X道精轧料型宽度BSX。
5、，应满足BSXBGX且BSX/BGX09。6根据权利要求5所述的生产方法，其特征在于所述精轧料型宽度BSXBSX1M平均CHX21/0138X0328X其中M平均6盘螺热轧钢筋合金宽展系数，取M平均1145；C系数；F系数；DX第X道精轧工序对应精轧机最小辊径；X压下率XHX/HX。7根据权利要求1所述的生产方法，其特征在于所述轧制6盘螺热轧钢筋的精轧机与轧制65光圆热轧钢筋时的进出口滑动导卫及轧辊和辊环共用。8根据权利要求1或7所述的生产方法，其特征在于所述轧制6盘螺热轧钢筋的偶数机架精轧机与轧制65光圆热轧钢筋时的入口导辊共用。权利要求书CN104117536A1/5页3一种65光圆和6盘。
6、螺热轧钢筋精轧孔型共用生产方法技术领域0001本发明属于轧钢技术领域，具体涉及一种能减少换型调整时间和工装储备量、提高精轧有效作业时间与降低工艺成本的65光圆和6盘螺热轧钢筋精轧孔型共用生产方法。背景技术0002热轧钢筋是经热轧成型并自然冷却的成品钢筋，由低碳钢和普通合金钢在高温状态下压制而成，主要用于钢筋混凝土和预应力混凝土结构的配筋，是土木建筑工程中使用量最大的钢材品种之一。通常69MM的钢筋，大多数卷成盘条，其中612MM的光圆钢筋（PLAINROUNDBARS），俗称光面钢筋最常见；而螺纹钢筋通常带有二道纵肋和沿长度方向均匀分布的横肋，主要用于钢筋混凝土建筑构件的骨架，也是热轧钢筋的一。
7、类主要品种。0003目前，国内有100多条高线生产线，在国内热轧钢筋精轧高线孔型设计中，65MM、8MM和10MM规格共用一套孔型系统，6MM规格单独使用一套孔型。由于65MM和6MM精轧工艺中孔型未能实现共用，导致其导卫、辊环等生产备件的储备量增加，备件储备金额较大。在轧辊加工、导卫装配和工艺调整时，造成工作量大、浪费人力，而在更换规格的时候，更增加了换辊换导卫的时间，精轧机有效作业时间显著降低，有效作业率降低。常规钢筋轧制中孔型共用多针对单一规格钢筋，以减少轧制过程的孔型数量，实现多机架孔型共用为主，一般适用于正向开发全新规格钢筋的轧制；而如果在新规格钢筋开发或原有规格钢筋轧制过程中，能够。
8、实现相近规格钢筋轧制孔型的共用，也能够大幅降低工装备件的储备量和提高轧机有效作业时间，从而提高生产效率、降低生产成本。发明内容0004本发明的目的在于提供一种能减少换型调整时间和工装储备量、提高精轧有效作业时间与降低工艺成本的65光圆和6盘螺热轧钢筋精轧孔型共用生产方法。0005本发明的目的是这样实现的包括平均延伸率校核、延伸率分配、精轧辊隙分配、精轧机调整步骤，具体包括A、平均延伸率校核根据6盘螺热轧钢筋成品横截面积S成与精轧输入坯料横截面积S入以及65光圆热轧钢筋精轧道次N，查询精轧机轧制前后平均速比S，校核各道次平均延伸率S；B、延伸率分配根据设备状况分配各道次延伸率，并保证）/N；C、。
9、精轧辊隙分配根据65光圆热轧钢筋第X道次精轧孔型BGX、槽深HDX和精轧辊缝说明书CN104117536A2/5页465HX、横截面积65SX，以6盘螺热轧钢筋第X道精轧后横截面积6SX6SX1，按照6HX65HX65SX6SX/BGX计算6盘螺热轧钢筋第X道精轧辊缝6HX，得到其轧件高度HX2HDX6HX；D、精轧机调整以精轧辊隙分配步骤得到的轧件高度HX，对应调整精轧机轧辊压下量HXHX1HX和轧辊转速VXVX1。0006本发明通过对热轧6MM盘螺和65MM光圆两个规格的精轧过程的压下分配和孔型截面积做对比，根据宽展公式计算各道次宽展，在宽展足够和确保轧件在槽孔中的充满度的情况下，经平均延。
10、伸率校核和延伸率分配，计算出各道次面积、精轧辊缝和轧辊转速，通过调整精轧辊缝和轧辊转速来调整各机架轧件面积及保证轧制的连贯性，达到精轧除最后一道工序外，其余精轧工序中轧制6MM盘螺与65MM光圆的横截面积相等或相近，最终实现孔型共用，达到减少换型调整时间和工装储备量，提高精轧有效作业时间和降低工艺成本的目的。同时，对于平均延伸率校核不符合的情况，通过增加6MM盘螺精轧道次来实现孔型的共用；而在6盘螺热轧钢筋精轧最后一道工序的延伸率S的过充满轧制，从而保证盘螺成品横肋槽孔充满且两边压出纵肋；通过宽展和料型充满程度的校核，保证精轧过程中既能满足孔型共用，又能使轧件完成设计的形变而符合要求；轧制6盘。
11、螺热轧钢筋的精轧机与轧制65光圆热轧钢筋时的进出口滑动导卫共用及偶数机架精轧机入口导辊共用，进一步减少换型调整时间和工装储备量、提高精轧有效作业时间与降低工艺成本。附图说明0007图1为本发明方法典型工艺流程框图。0008图中100平均延伸率校核、200延伸率分配、300精轧辊隙分配、400宽展校核、500精轧机调整。具体实施方式0009下面结合附图对本发明作进一步的说明，但不以任何方式对本发明加以限制，基于本发明教导所作的任何变换或替换，均属于本发明的保护范围。0010如附图1所示，本发明包括平均延伸率校核、延伸率分配、精轧辊隙分配、精轧机调整步骤，具体包括A、平均延伸率校核根据6盘螺热轧钢。
12、筋成品横截面积S成与精轧输入坯料横截面积S入以及65光圆热轧钢筋精轧道次N，查询精轧机轧制前后平均速比S，校核各道次平均延伸率S；B、延伸率分配根据设备状况分配各道次延伸率，并保证）/N；C、精轧辊隙分配根据65光圆热轧钢筋第X道次精轧孔型BGX、槽深HDX和精轧辊缝65HX、横截面积65SX，以6盘螺热轧钢筋第X道精轧后横截面积6SX6SX1，说明书CN104117536A3/5页5按照6HX65HX65SX6SX/BGX计算6盘螺热轧钢筋第X道精轧辊缝6HX，得到其轧件高度HX2HDX6HX；D、精轧机调整以精轧辊隙分配步骤得到的轧件高度HX，对应调整精轧机轧辊压下量HXHX1HX和轧辊转。
13、速VXVX1。0011所述热轧钢筋精轧孔型系统采用椭圆圆孔型系统。0012所述平均延伸率校核步骤中若S，则增加精轧道次N至满足S。0013所述延伸率分配步骤中的6盘螺热轧钢筋精轧最后一道工序的延伸率S。0014所述精轧机调整步骤前包括宽展校核步骤计算6盘螺热轧钢筋第X道精轧料型宽度BSX，应满足BSXBGX且BSX/BGX09。0015所述精轧料型宽度BSXBSX1M平均CHX21/0138X0328X其中M平均6盘螺热轧钢筋合金宽展系数，取M平均1145；C系数；F系数；DX第X道精轧工序对应精轧机最小辊径；X压下率XHX/HX。0016所述轧制6盘螺热轧钢筋的精轧机与轧制65光圆热轧钢筋时。
14、的进出口滑动导卫及轧辊和辊环共用。特别是19进出口滑动导卫及轧辊和辊环共用。0017所述轧制6盘螺热轧钢筋的偶数机架精轧机与轧制65光圆热轧钢筋时的入口导辊共用。0018实施例1如附表1所示，以昆钢集团红河钢铁40万吨热轧线材为例，在其线材轧制设计中65MM光圆精轧经10道次轧制而成。0019A、由国标GB149912007可知道6MM盘螺成品横截面积为28278MM，其6MM盘螺中轧输出的18机架即精轧输入料型横截面积为281258MM；计算精轧机总延伸率S18/S成9946，查询高线精轧机前后平均速比S1265，由于精轧机平均延伸率1258S，满足微张力轧制要求，即10道精轧工序满足6MM。
15、盘螺精轧成型要求；B、为保证精轧机各道次连轧，按成品前各道次延伸率1265来设计，精轧10机架（即成品机架）为保证横肋槽孔充满且两边压出纵肋，采用过充满轧制，故延伸系数127，则9机架料型横截面积为S9S1028278MM1273591MMC、由于孔型共用，相应精轧轧辊孔形不变，既原65MM光圆精轧9机架孔型参数半径RG995、槽深HD919、槽宽BG9114应用于6MM盘螺不变，已知原65MM横截面积S9421MM，辊缝14MM，而6盘螺热轧钢筋9机架精轧后横截面积S93591MM，说明书CN104117536A4/5页6按照减少辊缝减少横截面积简单计算需减少面积S9421MM3591MM6。
16、19MM辊缝需减少高度HS9/BG9619MM/114MM0543MM则6盘螺热轧钢筋第9道精轧辊缝H914MM0543MM0857MM，取整为09MM轧件高度H92HD9H92190947MM，依此类推可逆向求得精轧机8机架至1机架的辊缝及轧件高度，如附表1；D、以精轧辊隙分配步骤得到的轧件高度HX，按附表1对应调整精轧机轧辊压下量HXHX1HX和轧辊转速VXVX1；E、由咬入角接触弧长度计算公式计算出咬入角值，精轧机取最小辊径15为210MM，610为160MM，根据金属塑性加工学轧制理论与工艺（王庭溥、齐克敏主编，冶金工业出版社，2008），计算1咬入角H/R（P7页13）0242F、计。
17、算精轧各道次宽展确保宽展不大于槽孔宽度轧件在孔型中轧制属限制宽展采用简化的采里柯夫宽展计算方法来计算宽展已知18机架出口料型为185圆料，即BS18185，BCH21/01380328（P33页313）精轧1机架孔型参数径RG19，槽深HD56，槽宽BG2694，辊缝H11精轧机孔型参数见附表2H1852HDH62压下率H/H62/18503351RD/2210/2105又B/RH0725故系数C由图表（322）可查出约为092值取03则B09262233301380335103280335157048148（001550011）12316考虑6MM盘螺含少量合金宽展会大于普碳钢，故按表32（。
18、P30页）取普碳钢和结构钢影响系数的中间值M平均（10129）/211451机架最终料型宽度BS1BS18M平均B185MM114512316227846MMBS1227846BG2694料型宽度小于孔型宽度，能够共用65MM光圆孔型；又BS/BG1009684料型充满程度充分，精轧1机架轧件能完成设计的形变，由上可类推计算余下各机架的宽展及料型充满程度；因为孔型不变，故轧制6MM盘螺时轧件圆弧与65光圆钢筋相同，且6盘螺料型小于65光圆料型，因此可沿用65光圆的进出口滑动导卫；精轧偶数机架入口滚动导卫需按新的料型来设计开口尺寸，由于沿用原65光圆的说明书CN104117536A5/5页7孔型，所以6精轧可沿用65的导辊，只需按照新的压下量来制作导辊开口调整孔板。0020附表1附表265MM精轧机孔型参数机架号孔型代号宽BG深度HD半径RG扩张角A1BE315269456192BR4151619738153BE5152143431554BR4031279568618205BE5031817321456BR8061035465207BE906146625128BR803833354395259BE9031141995成品6LW60824329125说明书CN104117536A1/1页8图1说明书附图CN104117536A。