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1、10申请公布号CN104093519A43申请公布日20141008CN104093519A21申请号201180074618722申请日20111102B23K20/00200601B23K20/16200601B23K20/0420060171申请人株式会社UACJ地址日本东京千代田区大手町17272发明人藤田和子村濑崇新仓昭男74专利代理机构深圳市威世博知识产权代理事务所普通合伙44280代理人何青瓦54发明名称铝合金包层材料的制造方法57摘要以在第1层11和第2层12之间隔着中间层21的方式叠层。将该叠层体以从中间层21生成接合部件上35以下的温度进行加热来接合,并进行轧制,从而制造包。
2、层材料1。除了为上述的第1层11和第2层12的两层材料的包层材料1,还可以具有第3层、第4层以及第5层等。85PCT国际申请进入国家阶段日2014051386PCT国际申请的申请数据PCT/JP2011/0753482011110287PCT国际申请的公布数据WO2013/065160JA2013051051INTCL权利要求书1页说明书15页附图4页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书15页附图4页10申请公布号CN104093519ACN104093519A1/1页21一种铝合金包层材料的制造方法,其特征在于,将多个铝合金材料包括纯铝材料以在各层间隔着中间层。
3、的方式进行叠层,以从所述中间层生成的液相的质量比成为5以上35以下的温度进行加热来接合,并轧制。2根据权利要求1所述的铝合金包层材料的制造方法,其特征在于,所述中间层的材料为含有MG05质量以下包括0质量、SI0445质量的铝合金,以氟化物系焊剂涂布在接合部件间的状态在非氧化性气氛中接合。3根据权利要求1所述的铝合金包层材料的制造方法,其特征在于,所述中间层的材料为含有MG05质量以下包括0质量、CU0710质量的铝合金,以氟化物系焊剂涂布在接合部件间的状态在非氧化性气氛中接合。4根据权利要求1所述的铝合金包层材料的制造方法,其特征在于,所述中间层的材料为含有MG05质量以下包括0质量、CU0。
4、410质量、SI0345质量的铝合金,以氟化物系焊剂涂布在接合部件间的状态在非氧化性气氛中接合。5根据权利要求1所述的铝合金包层材料的制造方法,其特征在于,所述中间层的材料为含有MG05质量以下包括0质量、SI0345质量、ZN0520质量、CU0310质量的铝合金,以氟化物系焊剂涂布在接合部件间的状态在非氧化性气氛中接合。6根据权利要求1所述的铝合金包层材料的制造方法,其特征在于,所述中间层的材料为含有MG0220质量、SI0350质量的铝合金,在大气中、非氧化性气氛中或者真空中接合。7根据权利要求1所述的铝合金包层材料的制造方法,其特征在于,所述中间层的材料为含有MG0220质量、CU01。
5、10质量的铝合金,在大气中、非氧化性气氛中或者真空中接合。8根据权利要求1所述的铝合金包层材料的制造方法,其特征在于,所述中间层的材料为含有MG0220质量、CU01510质量、SI0145质量的铝合金,在大气中、非氧化性气氛中或者真空中接合。9根据权利要求1所述的铝合金包层材料的制造方法,其特征在于,所述中间层的材料为含有MG0220质量、SI0145质量、ZN0120质量、CU0110质量的铝合金,在大气中、非氧化性气氛中或者真空中接合。10根据权利要求29中任一项所述的铝合金包层材料的制造方法,其特征在于,所述中间层的所述铝合金进一步含有选自SI00510质量、CU00505质量、FE0。
6、0510质量、ZN00530质量、MN0118质量、TI00103质量、ZR00103质量的一种或者两种以上。11根据权利要求110中任一项所述的铝合金包层材料的制造方法,其特征在于,所述接合的热处理在露点0以下的气氛中进行。权利要求书CN104093519A1/15页3铝合金包层材料的制造方法技术领域0001本发明涉及用于汽车、船舶、航空器等的结构部件、零件的铝合金包层材料的制造方法。背景技术0002以往以来,通过例如以下所示的热合轧制来进行铝合金包层材料的制造方法。首先,对应于目标包覆率准备芯材和皮材。通常,通过对铸块进行平面切削而使芯材成为规定的厚度。使皮材经过铸块的平面切削、热轧至规定。
7、的板厚,配合芯材合金的长度进行切断。在根据需要进行芯材的均质化处理之后,使芯材和皮材合并,进行热轧前的加热,利用可逆热轧机进行合并轧制。通过合并轧制使得芯材和皮材压接,在压接后以通常对铝合金铸块进行热轧的要领轧制至目标厚度。0003但是,在该热合轧制中,为了抑制剥离、翘曲,有必要在低压下轧制至压接强度充分,相比通常的轧制,生产率逊一筹。另外,为了使铝合金材料或者纯铝材料以下统称为铝合金材料彼此压接,有必要使压接界面的氧化膜通过变形被机械性破坏,产生新生面。因此,在包覆率高的情况下,有必要在距离辊的接触面较远部分施加足以破坏压接界面的氧化膜的负荷,还存在轧制机设备带来的制约。因此,在通过压接轧制。
8、制造包层材料的方法中,非常难以制造超过20的高包覆率的材料。另外,多层材料的难易度也很高,例如具有压接轧制分两次以上进行的方法,但是该方法相当费时。0004针对上述那样的包层材料制造的问题点,在专利文献1中提出了以下方案,即,在制造铝合金的包层材料时,仅对合并材料的表层部加热,在防止合并轧制时包覆界面剥离的同时,能够以高压下率进行压接轧制的制造方法。但是,在专利文献1中,由于如果在超出预想的高压下进行压接轧制则合并面彼此不接合,因此产生翘曲,压接面剥离,存在不能制造包层材料的可能性。0005作为得到高包覆率的包层材料的方法,认为使用专利文献2所示的方法能够实现。专利文献2中,作为金属材料的接合。
9、方法,提出了如下方法,即,在想要接合的金属合并材料之间,夹入在铝等软质金属中散布有固体状态下不溶入母相元素的中间材料,通过轧制、挤出、拉制等进行加热、加压。该方法中存在如下制造上的制约,即,必须在中间材料熔融的温度范围内施加强压下。另外,添加在中间材料中的是融点低、固体状态下不固溶的元素,可推定能够用于接合的仅为存在于表面的低融点金属。因此,用于得到充足接合强度的添加量非常多,接合后残留在接合界面上的低融点金属成分多,担心对金属母材的特性波及影响。0006另外,还有利用固相扩散接合、液相扩散接合进行面接合来制造包层材料的方法。在固相扩散接合中,由于利用扩散现象,所以接合比焊接、钎焊等时间长。通。
10、常,需要30分钟以上的时间,并在规定温度下保持。另外,由于接合需要加压,因此避免不了接合操作的繁杂化、成本增加。再者,在铝合金材料的情况下,由于在其表面存在稳定并坚固的氧化膜,由此阻碍扩散,所以难以适用固相扩散接合。在液相扩散接合中,尤其是在用于大型工业制说明书CN104093519A2/15页4品的情况下,成为液相的插层材料在接合后的残留量难以控制为最佳,另外,也难以抑制接合部生成的金属间化合物的生长。因此,液相扩散接合难以保持稳固的接合性。0007专利文献0008【专利文献1】日本特开2008264825号公报0009【专利文献2】日本特开平8318381号公报发明内容0010发明所要解决。
11、的问题0011关于铝合金包层材料的制造,在利用热合轧制进行的情况下需要高度的制造技术,而且还存在热轧机能力带来的制约、包覆率或多层材料等的制造极限。并且,为了防止接合界面的剥离、抑制板的翘曲,热合轧制还存在生产率逊一筹的问题。因此,期待更简便的、包层材料构成的自由度高的、生产性优异的铝合金包层材料的制造方法。0012本发明鉴于上述课题而提出,目的在于,能够容易地制造包层材料,提供高包覆率且能够以多层构成的铝合金包层材料的制造方法。0013解决问题的手段0014为了达成上述目的,本发明涉及的铝合金包层材料的制造方法的特征在于,将多层铝合金材料包括纯铝材料以在各层间隔着中间层的方式进行叠层,以从所。
12、述中间层生成的液相的质量比成为5以上35以下的温度进行加热来接合,并轧制。0015较优的所述中间层的材料为含有MG05质量以下包括0质量、SI0445质量的铝合金,以氟化物系焊剂涂布在接合部件间的状态在非氧化性气氛中接合。0016较优的所述中间层的材料为含有MG05质量以下包括0质量、CU0710质量的铝合金,以氟化物系焊剂涂布在接合部件间的状态在非氧化性气氛中接合。0017较优的所述中间层的材料为含有MG05质量以下包括0质量、CU0410质量、SI0345质量的铝合金,以氟化物系焊剂涂布在接合部件间的状态在非氧化性气氛中接合。0018较优的所述中间层的材料为含有MG05质量以下包括0质量、。
13、SI0345质量、ZN0520质量、CU0310质量的铝合金,以氟化物系焊剂涂布在接合部件间的状态在非氧化性气氛中接合。0019较优的所述中间层的材料为含有MG0220质量、SI0350质量的铝合金,在大气中、非氧化性气氛中或者真空中接合。0020较优的所述中间层的材料为含有MG0220质量、CU0110质量的铝合金,在大气中、非氧化性气氛中或者真空中接合。0021较优的所述中间层的材料为含有MG0220质量、CU01510质量、SI0145质量的铝合金,在大气中、非氧化性气氛中或者真空中接合。0022较优的所述中间层的材料为含有MG0220质量、SI0145质量、ZN0120质量、CU011。
14、0质量的铝合金,在大气中、非氧化性气氛中或者真空中接合。说明书CN104093519A3/15页50023较优的所述中间层的所述铝合金进一步还含有选自SI00510质量、CU00505质量、FE00510质量、ZN00530质量、MN0118质量、TI00103质量、ZR00103质量的一种或者两种以上。0024较优的在上述铝合金包层材料的制造方法中,所述接合的热处理在露点0以下的气氛中进行。0025发明效果0026根据本发明,能够容易地制造包层材料,并且可得到高包覆率且能够以多层构成的铝合金包层材料的制造方法。附图说明0027图1是表示ALSI合金的组成和温度的关系的状态图;0028图2A是。
15、表示液相生成过程的模式图;0029图2B后续图2A的、表示液相生成过程的模式图;0030图2C后续图2B的、表示液相生成过程的模式图;0031图2D后续图2C的、表示液相生成过程的模式图;0032图3A是包层材料构成例的剖面图;0033图3B是包层材料构成例的剖面图;0034图3C是包层材料构成例的剖面图;0035图3D是包层材料构成例的剖面图。具体实施方式0036下面,具体说明本发明的实施方式。0037本发明的铝合金包层材料的制造方法为将多个铝合金材料以隔着中间层的方式进行叠层,以低于该铝合金材料的固相线温度、从所述中间层生成的液相的质量比以下表述为“液相率”成为5以上35以下的温度进行加热。
16、,从而使叠层的层的接合面全部或者部分接合,之后进行轧制。接合为使叠层的层的接合面全部或者部分接合,使得之后的轧制容易进行。0038如果液相率超过35,则生成的液相的量过多,铝合金材料的形状难以维持,产生很大的变形。由此,接合未均匀地进行,接合率下降。另一方面,液相率不足50则接合难以进行。优选液相率为5030,更优选液相率为1020。0039测定加热过程中实际液相率是极其困难的。于是,本发明中规定的液相率利用平衡计算求出。具体地,利用THERMOCALC等热力学平衡计算软件,根据合金组成和加热时的最高到达温度进行计算。0040而且,为了可靠地进行接合,较好的是至少10分钟以上保持在中间层的液相。
17、率成为50以上的温度。在本发明中,接合时间越长,接合越可靠。0041接合中金属组织的变动0042针对液相的生成机理进行说明。图1模式化表示作为代表性的二元系共晶合金ALSI合金的状态图。对SI浓度为C1的铝合金材料加热时,则超过共晶温度固相线温度TE的附近温度T1开始生成液相。在共晶温度TE以下时,如图2A所示,结晶析出物分说明书CN104093519A4/15页6布在由晶界划分的基体中。在此开始液相生成时,如图2B所示,结晶析出物分布的偏析多的晶界熔融,成为液相。接着,如图2C所示,分散在铝合金的基体中的主添加元素SI的结晶析出物粒子、金属间化合物的周边熔融为球状,成为液相。进一步如图2D所。
18、示,基体中生成的该球状液相因界面能随时间的经过或温度上升,在基体中再固溶,通过固相内扩散向晶界或表面移动。0043接着,如图1所示那样温度上升到T2,则根据状态图,液相量增加。如图1所示,在其中之一铝合金材料的SI浓度为小于最大固溶限度浓度的C2的情况下,超出固相线温度TS2的附近温度开始生成液相。但是,不同于C1的情况,就在熔融之前的组织如图2A所示那样存在基体中不存在结晶析出物的情况。该情况下,如图2B所示在粒界首先熔融成为液相后,如图2C所示从基体中局部溶质元素浓度高的部位产生液相。如图2D所示,在基体中生成的该球状液相与C1的情况同样地因界面能随时间的经过、温度上升在基体中再固溶,通过。
19、固相内扩散向晶界或表面移动。温度上升到T3,则根据状态图,液相量增加。这样,本发明涉及的包层材料的制造方法利用铝合金材料内部的部分熔融所产生的液相对叠层的铝合金材料预先进行接合。0044氧化膜的破坏0045铝合金材料的表层形成有氧化膜,由此阻碍接合。因此,在接合中有必要破坏氧化膜。本发明涉及的包层材料的制造方法中,为了在接合时破坏氧化膜,采用以下的D1或D2所示的任意一种方法。0046D1由焊剂破坏氧化膜0047该方法中,为了破坏氧化膜至少在接合部涂布焊剂。使用在铝合金的钎焊中使用的KALF4、CSALF4等氟化物系焊剂或者KCL、NACL等氯化物系焊剂为焊剂。这些焊剂在液相熔融前或到达接合温。
20、度之前熔融,与氧化膜反应,破坏氧化膜。0048再者,该方法中,为了抑制氧化膜的形成,在氮气、氩气等非氧化性气氛中接合。尤其在使用氟化物系焊剂的情况下,优选在氧浓度抑制为250PPM以下、露点抑制为25以下的非氧化性气体气氛中接合。0049另外,在使用氟化物系焊剂的情况下,如果一方以及另一方被接合部件的铝合金材料在铝合金中含有超过050质量的MG,则焊剂与MG反应,焊剂的氧化膜破坏作用受到损失。因此,在本发明中,生成液相的铝合金含有050质量以下的MG。0050D2由MG的吸气作用破坏氧化膜0051在铝合金材料中添加了规定量MG的情况下,即使不在接合部涂布焊剂,氧化剂也被破坏,从而能够接合。该情。
21、况下,与真空无焊剂钎焊一样,在铝合金熔融且液相出现在表层时,利用从铝合金中蒸发的MG的吸气作用,氧化膜被破坏。在利用MG的吸气作用破坏氧化膜的情况下,为了抑制氧化膜的形成,在真空中或者上述非氧化性气氛中接合。但是,本发明为面接合,因此即使在干燥的大气中也能接合。为了利用MG的吸气作用破坏氧化膜,在本发明中,生成液相的铝合金材料含有020质量以上并且20质量以下的MG。不足020质量时,得不到充分的吸气作用,达成不了良好的接合。但是如果超过20质量,在表面上MG与气氛中的氧反应,生成大量氧化物MGO,接合被阻碍。0052生成液相的铝合金的成分MG之外0053ALSI合金说明书CN10409351。
22、9A5/15页70054适宜使用SI含量为04045质量的合金。在不足040质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果超过45质量,在固相线温度共晶温度产生的液相的量接近35,存在从固相线温度到液相率35的温度范围变窄从而难以得到稳定的接合的情况。更优选的SI含量为1230质量。0055ALCU合金0056适宜使用CU含量为07010质量的合金。在不足070质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果超过10质量,强度变高,在轧制时产生破裂,从而不能制造。更优选的CU含量为1560质量。0057ALCUSI合金0。
23、058适宜使用CU含量为04010质量、SI含量为03045质量的合金。在CU含量不足040质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果超过10质量,强度变高,在轧制时产生破裂,从而不能制造。在SI含量不足030质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果超过45质量,在固相线温度共晶温度产生的液相的量接近35,存在从固相线温度到液相率35的温度范围变窄从而难以得到稳定的接合的情况。更优选的CU含量为1560质量,更优选的SI含量为1230质量。0059ALSIZNCU合金0060适宜使用SI含量为03045质量、。
24、ZN含量为05020质量、CU含量为03010质量的合金。在SI含量不足030质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果超过45质量,在固相线温度共晶温度产生的液相的量接近35,存在从固相线温度到液相率35的温度范围变窄从而难以得到稳定的接合的情况。在ZN含量不足050质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果超过20质量,铝基体变脆,在轧制时产生破裂,从而不能制造。在CU含量不足030质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果超过10质量,强度变高,在轧制时产生破裂,。
25、从而不能制造。0061ALSIMG合金0062适宜使用SI含量为03050质量的合金。在不足040质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果超过45质量,在固相线温度共晶温度产生的液相的量接近35,存在从固相线温度到液相率35的温度范围变窄从而难以得到稳定的接合的情况。更优选的SI含量为1230质量。0063ALCUMG合金0064适宜使用CU含量为01010质量的合金。在不足070质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果超过10质量,强度变高,在轧制时产生破裂,从而不能制造。更优选的CU含量为1560质说明。
26、书CN104093519A6/15页8量。0065ALCUSIMG合金0066适宜使用CU含量为01510质量、SI含量为01045质量的合金。在CU含量不足015质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果超过10质量,强度变高,在轧制时产生破裂,从而不能制造。在SI含量不足010质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果超过45质量,在固相线温度共晶温度产生的液相的量接近35,存在从固相线温度到液相率35的温度范围变窄从而难以得到稳定的接合的情况。0067ALSIZNCUMG合金0068适宜使用SI含量为01。
27、045质量、ZN含量为01020质量、CU含量为01010质量的合金。在SI含量不足010质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果超过45质量,在固相线温度共晶温度产生的液相的量接近35,存在从固相线温度到液相率35的温度范围变窄从而难以得到稳定的接合的情况。在ZN含量不足010质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果ZN含量超过20质量,铝基体变脆,在轧制时产生破裂,从而不能制造。在CU含量不足010质量的情况下,液相率成为5035的温度范围变窄,存在难以得到稳定的接合的情况。但如果CU含量超过10质量,。
28、强度变高,在轧制时产生破裂,从而不能制造。0069另外,上述各合金进一步还可以含有选自SI00510质量、CU005050质量、FE00510质量、ZN00530质量、MN0118质量、TI00103质量、ZR00103质量的一种或者两种以上。0070本发明的铝合金包层材料的制造方法中,优选生成液相的铝合金材料的固相线温度与液相线温度的差为10以上。超过固相线温度则液相开始生成,但是如果固相线温度与液相线温度的差小,则固体与液体共存的温度范围变窄,难以控制产生的液相的量。0071而且,固相线温度与液相线温度的差越大,则越容易控制为适当的液相量。因此,并不特意对固相线温度与液相线温度的差设定上限。
29、。另外,生成液相的铝合金优选液相率为5035的温度为10以上,更优选液相率为5035的温度为20以上。0072接合的热处理希望使用露点控制为0以下的炉。炉中的氧浓度优选为50以下。0073本发明的铝合金包层材料的制造方法中,在高温下的接合后实施轧制。轧制可以为热轧也可以为冷轧,在接合前铝合金材料的板厚为较厚的情况下进行热轧。实施轧制具有对在由液相进行接合时接合不充分进行补足的效果,通过实施轧制能够制造信赖度更高的铝合金包层材料。0074为了切实进行接合,希望通过在热处理过程中利用铁箍进行固定、载置重物等使得接合界面上尽量不产生间隙。但是,在接合的铸块厚度较厚的情况下,由于自重导致接合面的间隙变。
30、小,所以不一定必须加压。接合率后述越高则轧制越容易,但是即使接合率低,也在轧制过程中被压接,进行接合。作为该接合率,优选为10100,更优选为20100。如果接合率不足10,轧制过程中各层分离的可能性高。说明书CN104093519A7/15页90075进行接合的材料,根据包覆率对铸块进行平面切削,或者预先利用热轧制备为规定厚度。关于接合界面,为了提高接合率,也能够用酸或者碱洗净。0076由生成液相的铝合金材料接合的铝合金材料的固相线温度共晶温度必须高于产生液相的铝合金材料的固相线温度共晶温度。也就是,有必要根据进行接合的铝合金选择生成液相的铝合金材料的成分。例如,在非氧化性气氛中使用氟化物系。
31、的焊剂进行接合的情况下,也有必要使进行接合的铝合金的MG量为050质量以下。如果含有超过050质量的MG,焊剂与MG反应,焊剂的氧化膜破坏作用受到损失。0077另外,在大气中、非氧化性气氛中或者真空中利用MG的吸气作用进行接合的情况下,有必要使进行接合的铝合金的MG量为20质量以下。如果超过20质量,在表面上MG与气氛中的氧反应,产生大量的氧化物MGO,接合受到阻碍。但是,由于该情况的接合为面接合,所以在炉中气氛为非氧化性气氛或者真空的情况下,即使将MG量提升至60质量也能进行接合。0078关于热处理后的接合率,优选15以上进行了接合。如果接合率不足15,轧制时产生剥离,不能制造包层材料。00。
32、79关于生成液相的层的厚度,优选为01010MM。如果小于010MM,生成的液相量不充分,接合不充分。如果成为超过10MM的厚度,生成的液相过多,具有炉中液相流出的可能,不优选。如图3A图3D所示,能够为包层材料14那样的例如2层材料、3层材料、4层材料以及5层材料。另外,也可以为更多层材料。图3A图3D中,在第1层1115的各层间插入生成液相的层、也就是中间层2124并预先进行接合,从而能够简便而且有利地进行合并轧制。0080如以上所说明的那样,本发明人鉴于上述问题锐意研究的结果为,发现了如下方法,即,在热轧前使进行包覆的铝合金材料层彼此预先接合,不需进行热合轧制或者使热合轧制更简单,能够制。
33、造高包覆率并且多层的铝材料。使用该制造方法,能够使热合轧制为高压下率,因此生产率也优异。0081本发明的铝合金包层材料的制造方法,在热轧前预先使进行包覆的材料彼此全面或者部分接合,使通常需要热合轧制的制造工序容易。以只有固相线温度最低的铝合金层部分熔融的温度下的热处理进行接合。在本发明的制造方法中,不再需要通常要求高的制造技术的合并轧制,或者对热合轧制的负荷大幅降低。由此,由热轧机的能力带来的制约减小。另外,通常困难的高包覆率的情况、三层以上材料的多层材料的情况下也能够比较容易地制成包层材料。并且,由于能够以接近通常轧制铸块时的状态进行轧制,所以宽度方向以及长度方向上的包覆率的稳定区域扩展,能。
34、够提高成品率。并且,在能够兼并接合的热处理和芯材的均质化热处理的情况下,能够不增加工序地使制造方法简便,能够实现成本下降。0082实施例0083下面,说明该发明的实施例和比较例。而且,以下的实施例用于说明该发明效果,实施例中记载的工艺以及条件不限定该发明的技术范围。0084实施例12层材料0085表1、2中表示接合时产生用于包层材料制造的液相功能的铝合金材料以下,实施例以及表中也称作“中间层”的成分。表3中表示进行接合的铝合金材料以下,实施例以及表中也称作“主层”的成分。表13中同时记载有各合金的固相线温度。固相线说明书CN104093519A8/15页10温度是热力学计算软件THERMOCA。
35、LC计算出的值。而且,表13中各成分“”的含义为不含有该元素不足检测极限。0086制备表1、2所示成分的合金铸块后,进行平面切削,实施热轧。另外,在制备表3所示合金铸块后,实施平面切削,根据需要通过热轧以及冷轧得到规定厚度的轧制板。以在选自表3所示各合金材料的主层的两种铸块之间夹入表1、2所示中间层的合金材料的形式进行叠层,用铁箍轻轻固定后进行了用于接合的热处理。涂布焊剂进行接合的包层材料中,在接合面上涂布氟化钾系或者氟化铯系非腐蚀性焊剂。表4、5中表示焊剂涂布的有无和种类。这些表中,“K”表示氟化钾系非腐蚀性焊剂KALF4,“CS”表示氟化铯系非腐蚀性焊剂CSALF4,“无”表示没有涂布焊剂。
36、。0087表10088说明书CN104093519A109/15页110089表20090说明书CN104093519A1110/15页120091表30092说明书CN104093519A1211/15页130093表4、5中表示进行叠层的合金的组合以及接合条件、接合后的结果。铸块尺寸为宽1000MM长2000MM,厚度分别为表4、5中所示的值。使用间歇式炉进行接合,进行加热直到达到表4、5所示接合时的加热温度,保持时间为3小时。在接合加热后进行冷却,从接合加热温度进行冷却,从表4、5所示温度开始热轧。轧制的条件为以各路径的轧制率为550实施。接合后的结果表示热处理后的接合率调查和组织观察、。
37、轧制后的结果。接合率为在长度中央位置上在宽度方向的三点中央、两端测定的平均值。测定方法为,切出接合部,用光学显微镜观察截面,计算相对于测定长度的接合比例,作为接合率。关于接合后的组织观察,将进行接合的铝合金材料产生了熔融的计为,没有产生的计为。关于轧制后的结果,将制造产生液相的合金材料时的轧制中产生了破裂的计为,没有产生破裂、制造完成的合金材料计为。另外,接合后的轧制中接合界面没有剥离、能够轧制的计为,轧制过程中产生了剥离的计为。0094表40095说明书CN104093519A1312/15页140096表50097说明书CN104093519A1413/15页150098实施例172中,由。
38、于利用热处理的接合进行得充分,所以之后的轧制时没有产生剥离,制造出了包层材料。0099比较例1、3、5、7、11、12、13、15、17、18、23中,从中间层生成的液相不足50质量充分,所以接合不充分,轧制后的层产生剥离,成为不充分的结果。另外,在出于生成接合所需的液相的目的过高提升了温度的情况下,第1层或者第2层发生了熔融。0100比较例2、24中,由于从中间层生成的液相超过35,所以接合不充分,轧制后的说明书CN104093519A1514/15页16层产生剥离,成为不充分的结果。0101比较例10中,使用焊剂情况下的中间层的MG添加量为本发明的范围外,接合时表面的氧化膜未被破坏,接合不。
39、充分,轧制后的层产生剥离,成为不充分的结果。0102比较例21、22中,未使用焊剂情况下的中间层的MG添加量为本发明的范围外,接合时表面的氧化膜未被破坏,接合不充分,轧制后的层产生剥离,成为不充分的结果。0103比较例4、6、8、9、14、16、19、20中,产生液相的铝合金材料中间层在热轧时产生了破裂,所以未能制造出包层材料。而且,表5中,关于该比较例,与中间层自身相关的项目之外用“”表示。0104实施例23层以上材料0105接着表示3层以上材料的多层材料的实施例7377。表6中表示接合条件以及接合率。各实施例中均没有产生进行接合的铝合金材料的熔融,轧制时各层也没有剥离,良好地进行了轧制。0106表601070108产业上可应用性0109本发明能够适用于叠层2层或者3层以上铝合金材料构成的铝合金包层材料。0110附图标记说明011114包层材料说明书CN104093519A1615/15页1701121115第1层第5层01132124中间层说明书CN104093519A171/4页18图1图2A说明书附图CN104093519A182/4页19图2B图2C说明书附图CN104093519A193/4页20图2D图3A说明书附图CN104093519A204/4页21图3B图3C图3D说明书附图CN104093519A21。