共轨型燃料喷射系统.pdf

在供应泵(4)的压送时段与喷射器(3)的喷射时段重合并且实际喷射量受到供应泵(4)供应的燃料的泵压送量的影响时，发动机控制单元ECU(5)计算喷射时段内的供应的泵压送量并且根据泵压送量计算校正值。ECU(5)利用校正值计算出指令喷射量。这样，即使因操作状态变化导致喷射起始时刻变化，或者因为喷射起始时刻变化而导致喷射时段中的泵压送量变化，也可以防止实际喷射量变化。结果，可以使喷射器(3)喷射最佳量的燃料。

1.  一种用于内燃机(1)的共轨型燃料喷射系统，包括：
共轨(2)，其用于蓄积高压燃料；
喷射器(3)，其用于喷射共轨(2)中蓄积的燃料；
供应泵(4)，其用于对燃料加压并且将燃料供应到共轨(2)；
控制装置(5)，其用于根据内燃机(1)的操作状态计算喷射起始时刻和指令喷射量，并且用于基于喷射起始时刻和指令喷射量控制喷射器(3)的打开和关闭，其中，控制装置(5)包括泵压送量校正部(S10，S11，S12)，用于根据在喷射器(3)喷射燃料的喷射时段内从供应泵(4)向共轨(2)供应的燃料的泵压送量计算出校正值，并且利用所述校正值来校正所述指令喷射量或者校正基于指令喷射量计算出的喷射时段。

2.  如权利要求1所述的共轨型燃料喷射系统，其特征在于：
控制装置(5)包括判断部(S6)，用于判断供应泵(4)的燃料压送时段即供应泵(4)向共轨(2)供应燃料的时段是否与喷射器(3)的喷射时段重合；
在所述判断部(S6)判断出所述燃料压送时段与所述喷射时段重合时，所述泵压送量校正部(S10，S11，S12)操作。

共轨型燃料喷射系统
技术领域
本发明涉及一种共轨型燃料喷射系统。具体地讲，本发明涉及用于校正从喷射器喷射的燃料的喷射量变化的校正控制，所述变化是因供应泵的泵压送操作(燃料压送操作)引起的。
背景技术
在供应泵的泵压送操作(燃料压送操作)和喷射器的燃料喷射不是以一对一的形式进行的情况下，对于各个缸，在进行喷射时的共轨压力不同。结果，对于各个缸，实际从喷射器喷射的燃料的实际喷射量不同。关于在一个喷射时段中进行多次喷射的多重喷射的情况，所述多重喷射可被看作一次喷射。
因此，需要实施控制，以便将喷射器的驱动脉冲的上升边缘用作触发点而在将要启动喷射之前读取共轨压力，并且根据共轨压力校正喷射时段。
在供应泵压送燃料的喷射时段中的共轨压力特性与供应泵压不送燃料的喷射时段中的共轨压力特性不同。具体地讲，供应泵的泵压送时段(供应泵压送燃料的时段)与喷射器喷射时段重合的情况下的共轨压力特性不同于泵压送时段与喷射时段不重合的情况下的共轨压力特性。因此，出现重合的情况下的实际喷射量与不出现重合的情况下的实际喷射量不同，结果，将会出现各个缸之间的差异。
因此，作为示例，在日本特开2003-222046号公报(专利文献1)中公开的技术中，判断泵压送时段与喷射时段是否重合。如果确定出现重合，则基于一个用于出现重合的情况下的变换关系图计算喷射时段。如果确定没有出现重合，则基于一个用于未出现重合的情况下的变换关系图计算喷射时段。
由于泵的动作影响，例如凸轮行程，因此供应泵的排出速率(每单位时间内从供应泵排出的燃料量)会出现波动。在压送时段内，排出速率发生变化。例如，在刚刚启动压送操作后的时间点、压送操作中的时间点以及压送操作将要结束前的时间点，排出速率不同。作为示例，在用于压送的燃料泵采用的是凸轮驱动的柱塞泵的情况下，一次泵送操作中燃料的泵排出速率呈现为正弦曲线的一部分。泵排出速率不是恒定的。
上述专利文献1中公开的技术确定重合是否出现，并且基于出现重合时的变换关系图和未出现重合时的变换关系图来计算喷射时段。然而，该技术没有考虑到这样的事实，即如果根据操作状态的变化而导致喷射开始时刻，以及如果因喷射开始时刻变化而导致泵排出速率变化，则在喷射时段中供应泵的泵压送量会发生变化。泵压送量指的是从供应泵供应到共轨的燃料量。因此，存在着以一种可能，即因喷射时段与压送时段重合的时刻变化，导致实际喷射量变化。
在一个压送时段进行两次喷射的情况下，喷射开始时刻值之前的供应泵的泵压送量与喷射开始时刻值之后的供应泵的泵压送量不同。因此，在这种情况下，在先喷射的实际喷射量与在后喷射的实际喷射量之间将会发生变化。
发明内容
因此，本发明的目的是提供一种共轨型燃料喷射系统，其能够防止因供应泵的泵排出速率变化而导致实际喷射量变化。这样，可以获得具有高喷射精度的共轨型燃料喷射系统。
根据本发明的一个方面，共轨型燃料喷射系统根据喷射器喷射燃料的喷射时段中从供应泵供应到共轨的燃料的泵压送量计算校正值。燃料喷射系统利用该校正值来校正指令喷射量或喷射时段。
这样，可以防止在喷射时段内因泵压送量变化而导致喷射器喷射燃料的实际喷射量变化，并且喷射精度可以提高。
根据本发明地另一个方面，喷射系统包括判断部，用于判断供应泵的燃料压送时段与喷射器的喷射时段是否重合。如果判断出燃料压送时段与喷射时段重合，则校正指令喷射量或喷射时段。
附图说明
通过阅读构成本申请一部分的下面的详细描述、附属权利要求书以及附图，可以了解本发明的一个实施例的特征和优点以及相关部件的操作方法和功能。在附图中：
图1是根据本发明实施例的共轨型燃料喷射系统的示意图。
图2是根据该实施例的燃料喷射系统的供应泵的剖视图。
图3是根据该实施例的燃料喷射系统的喷射器喷射时刻和供应泵操作的时序图。
图4是根据该实施例的燃料喷射系统发动机控制单元进行的喷射器控制的流程图。
图5是根据该实施例的发动机控制单元进行的校正值计算控制的框图。
图6是根据该实施例的发动机控制单元进行的泵必要压送量计算控制的流程图。
图7是根据该实施例的发动机控制单元进行的校正值计算控制的流程图。
具体实施方式
参看图1，图中示出了根据本发明实施例的共轨型燃料喷射系统。图1中的燃料喷射系统用于燃料喷射到柴油机1中。燃料喷射系统包括共轨2、喷射器3、供应泵4、发动机控制单元(ECU)5等。
共轨2是用于蓄积将要供应给喷射器3的高压燃料的蓄压容器。共轨2连接着供应泵4的排放孔，该排放孔通过一个燃料管(高压燃料通道)6排放高压燃料。因此，共轨2可以连续蓄积与燃料喷射压力相当的共轨压力。
从喷射器3泄漏的燃料通过一个泄漏管(燃料回流通道)7返回燃料箱8。
采用安全阀形式的限压器11布置在一个从共轨2通向燃料箱8的卸载管(燃料回流通道)9中。如果共轨2中的燃料压力超过了极限设定压力，则限压器11打开，以将共轨2中的压力限制在极限设定压力之下。
喷射器3安装在发动机1的缸中，并且分别向相应的缸喷射燃料。每个喷射器3包括一个燃料喷嘴、一个电磁阀等。燃料喷嘴连接着从共轨2分支出来的多个分支管中的一个，并且将共轨2中蓄积的高压燃料喷射到缸中。电磁阀控制容纳在燃料喷嘴中的针的抬升。
接下来基于图2描述供应泵4。
供应泵4将燃料加压到高压并且将加压燃料供应到共轨2。如图2所示，供应泵4包括一个进给泵12、一个调节阀13、一个吸入控制阀(SCV)14以及两个高压泵15。在图2中，进给泵12显示于这样的状态，即进给泵12被转动了90°。
进给泵12是低压进给泵，其用于从燃料箱8抽取燃料并将燃料供应到高压泵15。进给泵12由一个摆线泵构成，该摆线泵被一个凸轮轴16旋转。如果进给泵12被驱动，则进给泵12将从燃料进口17抽取的燃料通过SCV 14进给到高压泵15。
凸轮轴16是一个泵驱动轴，其被图1所示的发动机1的曲轴18驱动和旋转。
调节阀13布置在一个燃料通道19中，该燃料通道将进给泵12的排放测连接到进给泵12的供应侧。如果进给泵12的排放压力增加到预定压力，则调节阀13打开，以防止进给泵12的排放压力超过预定压力。
SCV 14布置在一个燃料通道21中，该燃料通道将燃料从进给泵12引入到高压泵15。SCV 14调节抽取到高压泵15的加压室(柱塞室)22中的燃料的吸入量，以改变和调节共轨压力。
SCV 14包括一个用于改变燃料通道21的开度的阀23，以及一个用于根据ECU 5提供的驱动电流来调节阀23的阀开度的直线螺线管24。
所述两个高压泵15是柱塞泵，它们在各自的周期中反复进行燃料抽吸操作和燃料加压操作，二者的周期相互偏移180°的相位差。这两个高压泵15将通过SCV 14供应的燃料加压到高压，并将燃料供应到共轨2。每个高压泵15包括一个柱塞25、一个吸入阀26和一个排放阀27。柱塞25被凸轮轴16带动着往复移动。吸入阀26将燃料供应到加压室22，该加压室的容积通过柱塞25的仿佛移动而被改变。排放阀27将在加压室22中加压了的燃料排放到共轨2中。
一个凸轮环29环绕着凸轮轴16的偏心凸轮28的外周装配。每个柱塞25分别被一个弹簧30推压在凸轮环29上。如果凸轮轴16旋转，则柱塞25随着凸轮环29的偏心运动而往复移动。
如果柱塞25下降而加压室22中的压力减小，则排放阀27关闭而吸入阀26打开。这样，被SCV 14调节了的燃料供应到加压室22中。
如果柱塞25上升而加压室22中的压力增大，则吸入阀26关闭。如果在加压室22中加压的燃料的压力达到了预定压力，则排放阀27打开，在加压室22中加压了的燃料排放到共轨2中。
凸轮轴16每旋转一圈，曲轴18旋转两圈。在一个周期中，曲轴18旋转两圈且四个缸的喷射器3分别各喷射一次燃料，该周期与凸轮轴16旋转一圈的周期同步化。在本实施例中，燃料喷射依次在第二缸#2、第一缸#1、第三缸#3、第四缸#4中顺序进行。
所述两个高压泵15被这样布置，即它们的相位相对于凸轮轴16的旋转轴线彼此偏移180°。两个高压泵15共用偏心凸轮28。因此，在凸轮轴16旋转一圈时，两个高压泵15中的一个进行燃料压送操作和燃料抽吸操作，如图3中的实线A所示，两个高压泵15中的另一个以相对于前一高压泵偏移180°的相位进行燃料压送操作和燃料抽吸操作，如图3中的实线B所示。图3中的实线A代表一个高压泵15的凸轮相位Ph，图3中的实线B代表另一个高压泵15的凸轮相位Ph。
ECU 5具有以下元件的功能：进行控制处理和计算处理的ECU，用于存储各种类型的程序和数据的存储部(存储器，例如ROM、备用RAM、EEPROM和RAM)、输入电路、输出电路、电源电路、喷射器驱动电路、泵驱动电路等。基于输入到的传感器信号(发动机参数：对应于车辆乘员运转状态、发动机1的操作状态等的信号)，ECU 5进行各种类型的计算处理。
ECU 5连接着各种传感器，例如用于检测加速器位置ACCP的加速器位置传感器41、用于检测发动机转速NE的转速传感器42、用于检测发动机1的冷却水温度的温度传感器43、用于检测进入发动机1的进气温度的进气温度传感器44、用于检测共轨压力Pc的共轨压力传感器45、用于检测供应到喷射器3的燃料的温度F的燃料温度传感器46、其它传感器47。
如前所述，在本实施例中，每当凸轮轴16旋转一圈且一个高压泵15进行燃料压送操作和燃料抽吸操作而另一个高压泵15以相对于前一高压泵偏移180°的相位进行燃料压送操作和燃料抽吸操作时，每个喷射器3分别向四个缸中相应的一个喷射燃料。此时，如图3中的实线INJ中的突出部#2、#1、#3、#4的顺序所示，喷射器3在第二缸#2、第一缸#1、第三缸#3、第四缸#4中依次进行喷射。实线INJ代表喷射到第一至第四缸#1-#4中的燃料的喷射量。实线NE代表转速传感器42的输出脉冲。图3中的每个时间点“TDC”代表相应缸#1-#4的上止点位置。图3中的每个时间点“TOP”代表高压泵15的一个凸轮顶点。每个区域QPi代表在喷射时段内从供应泵4压送到共轨2中的燃料的喷射时段泵压送量。每个时间点Tp代表供应泵4的泵压送操作起始时刻。
如图3所示，第二缸#2或第三缸#3的喷射器3在时段PF内喷射燃料，此时供应泵4压送燃料。然而，第一缸#1或第四缸#4在供应泵4不压送燃料的另一时段内喷射燃料。
在这种情况下，当第一缸#1或第四缸#4中进行喷射时，共轨压力Pc仅仅因为喷射器3进行的喷射而下降，如图1中的实线C的区域“b”所示。当第二缸#2或第三缸#3中进行喷射时，共轨压力Pc因为喷射器3进行的喷射而下降并且受到供应泵4施加的压力的影响，如图1中的实线C的区域“a”所示。
因此，当第一缸#1或第四缸#4中进行喷射时，供应泵4不进行压送操作。具体地讲，供应泵4的压送时段与第一缸#1或第四缸#4的喷射器3的喷射时段不重合。当第二缸#2或第三缸#3中进行喷射时，供应泵4进行压送操作。具体地讲，供应泵4的压送时段与第二缸#2或第三缸#3的喷射器3的喷射时段重合。
因此，如果对不发生重合的第一缸#1或第四缸#4进行的喷射控制与发生重合的第二缸#2或第三缸#3进行的喷射控制相同，则从喷射器3喷射的燃料的实际喷射量将会不同。这是因为，在供应泵4的压送时段与喷射器3的喷射时段之间出现或不出现重合的情况下，共轨压力Pc会出现波动。
相反，本实施例的ECU 5除了包括喷射器控制部以外，还包括判断部和泵压送量校正部。喷射器控制部根据当前操作状态计算喷射起始时刻Ti和指令喷射量Q，并且控制喷射器3的打开和关闭以便在喷射起始时刻Ti达到指令喷射量Q。判断部判断是否出现重合。如果判断部判断出现重合，则泵压送量校正部校正指令喷射量Q。
喷射器控制部包括控制程序，用于为每次燃料喷射而基于ROM中存储的变换关系图和方程以及输入到RAM的发动机参数并且根据当前操作状态来计算喷射起始时刻Ti和指令喷射量Q，以及用于控制喷射器3的打开和关闭以便在喷射起始时刻Ti达到指令喷射量Q。喷射器控制部的程序存储在ECU 5的ROM中。
判断部包括用于判断供应泵4的压送时段与喷射器3的喷射时段之间是否重合的控制程序。判断部的程序存储在ECU 5的ROM中。
在判断部判断出发生重合后，泵压送量校正部操作。泵压送量校正部包括控制程序，用于根据在喷射器3喷射燃料的喷射时段内从供应泵4压送到共轨2的燃料的喷射时段泵压送量QPi来计算校正值Qc，以及用于利用该校正值Qc校正指令喷射量Q。然后，泵压送量校正部从校正后的指令喷射量Q计算喷射时段TQ。泵压送量校正部的程序存储在ECU 5的ROM中。
接下来，基于图4所示的流程图解释由喷射器控制部、判断部和泵压送量校正部执行的控制。图4中的流程图中的从步骤S1至步骤S5的各步骤以及从步骤S7至步骤S9的各步骤对应于喷射器控制部的基本控制。步骤S6对应于判断部。从步骤S10至步骤S12的各步骤对应于泵压送量校正部的校正控制。
首先，在步骤S1中，判断发动机1的曲轴角度CA是否位于用于执行燃料喷射控制程序的控制基准位置CA₀。如果步骤S1中判断的结果为“否”，则程序终止，并且返回开始位置。
如果步骤S1中判断的结果为“是”，则在步骤S2中输入发动机转速NE和加速器位置ACCP。
然后，在步骤S3中，基于变换关系图或方程由发动机转速NE和加速器位置ACCP计算指令喷射量Q。
然后，在步骤S4中，基于变换关系图或方程由发动机转速NE和加速器位置ACCP计算喷射起始时刻Ti。
然后，在步骤S5中，输入共轨压力Pc。
然后，在步骤S6中，判断供应泵4的压送时段与被喷射燃料的特定缸中的喷射器3的喷射时段之间是否重合。具体地讲，判断被喷射燃料的特定缸是否为供应泵4的压送时段与喷射器3的喷射时段重合的第二缸#2或第三缸#3之一。
如果步骤S6中判断的结果为“否”，则在步骤S7中，基于变换关系图或方程由步骤S3中计算出的指令喷射量Q以及步骤S5中的输入的共轨压力Pc计算喷射时段TQ(喷射器驱动脉冲的长度)。
然后，在步骤S8中，在输出阶段设定喷射时段TQ。然后，在步骤S9中，从喷射起始时刻Ti(步骤S4中计算出的)开始在所述在输出阶段设定的喷射时段TQ内将喷射器3的电磁阀通电，以从喷射器3喷射燃料。然后，程序结束并且再次返回开始位置。
如果步骤S6中判断的结果为“是”，则在步骤S10中，基于变换关系图或方程并且根据在喷射器3喷射燃料的喷射时段内从供应泵4压送到共轨2的燃料的喷射时段泵压送量QPi来计算校正值Qc。
然后，在步骤S11中，步骤S3中计算出的指令喷射量Q被利用步骤S10中计算出的校正值Qc校正。
然后，在步骤S12中，基于变换关系图或方程并且根据步骤S11中校正后的指令喷射量Q以及步骤S5中的输入的共轨压力Pc计算喷射时段TQ。然后，程序进入到步骤S8。
接下来，基于图5中所示的框图解释图4的流程图中的步骤S10，即由泵压送量校正部在较正控制中计算校正值Qc。
首先，在步骤S21中，由操作状态计算燃料从喷射器3泄漏的泄漏量QL，所述操作状态包括发动机转速NE、共轨压力Pc、步骤S7中根据指令喷射量Q和共轨压力Pc计算出的喷射时段TQ、燃料温度F。
接下来，在步骤S22中，通过将基本控制的步骤S3中计算出的指令喷射量Q加上步骤S21中计算出的泄漏量QL，计算出供应泵4需要排放的燃料压送量(泵指令压送量)QPd。
接下来，在步骤S23中，由步骤S22中计算出的泵指令压送量QPd计算供应泵4的泵压送操作起始时刻Tp(泵压送操作起始位置Tp)。在步骤S23中，泵压送操作起始位置Tp可以由泵指令压送量QPd和预先准备的变换关系图计算出来。或者，泵压送操作起始位置Tp可以由泵指令压送量QPd和基于偏心凸轮28的凸轮偏转的几何方程而计算出来，所述几何方程可以是例如柱塞25的行程和柱塞25的形状如受压区域等的变化。
接下来，在步骤S24中，由基本控制的步骤S3中计算出的指令喷射量Q和基本控制的步骤S7中计算出的共轨压力Pc计算出喷射时段TQ。
接下来，在步骤S25中，基于步骤S23中计算出的泵压送操作起始位置Tp、步骤S24中计算出的实际喷射时段TQ以及基本控制的步骤S4中计算出的喷射起始时刻Ti来计算在实际喷射时段内从供应泵4压送到共轨2中的燃料的喷射时段泵压送量QPi。
接下来，在步骤S26中，由步骤S25中计算出的喷射时段泵压送量QPi、共轨压力Pc等计算出基本校正值Qb，用于补偿在注射时段中因从供应泵4压送到共轨2中的燃料的供应压力变化而引起的喷射量变化。
接下来，在步骤S27中，利用基本控制的步骤S3中计算出的指令喷射量Q、燃料温度F等校正步骤S26中计算出的基本校正值Qb，以计算出最终校正值Qc。
然后，在校正控制的步骤S11中，利用步骤S27中计算出的最终校正值Qc校正指令喷射量Q。然后，在校正控制的步骤S12中，基于校正后的指令喷射量Q计算出喷射时段TQ。
接下来，参照图6中所示的流程图解释前述控制中为计算出最终校正值Qc而在步骤S21和步骤S22中执行的用于计算泵指令压送量QPd的控制。
首先，在步骤S31中，输入发动机转速NE、共轨压力Pc、喷射时段TQ、燃料温度F。
然后，在步骤S32中，基于变换关系图或方程并根据发动机转速NE、共轨压力Pc、喷射时段TQ、燃料温度F计算燃料从喷射器3泄漏的泄漏量QL。
然后，在步骤S33中，输入步骤S3中计算出的指令喷射量Q。
然后，在步骤S34中，通过将步骤S32中计算出的泄漏量QL添加到步骤S33中计算出的指令喷射量Q，以计算出泵指令压送量QPd。
这样，可以计算出泵指令压送量QPd。
接下来，参照图7中所示的流程图解释步骤S22中执行的控制以及后面的用于计算最终校正值Qc步骤。
首先，在步骤S41中，通过步骤S31至步骤S34中执行的控制计算出泵指令压送量QPd。
然后，在步骤S42中，由步骤S41中计算出的泵指令压送量QPd计算泵压送操作起始位置Tp。
然后，在步骤S43中，输入基本控制的步骤S3中计算出的指令喷射量Q以及共轨压力Pc。然后，在步骤S44中，由指令喷射量Q和共轨压力Pc计算喷射时段TQ。
然后，在步骤S45中，基于步骤S42中计算出的泵压送操作起始位置Tp、步骤S44中计算出的喷射时段TQ、以及基本控制的步骤S4中计算出的喷射起始时刻Ti计算喷射时段泵压送量QPi。
然后，在步骤S46中，由步骤S45中计算出的喷射时段泵压送量Qpi以及共轨压力Pc计算基本校正值Qb。基本校正值Qb对应于在注射时段中因从供应泵4压送到共轨2中的燃料的供应压力变化而引起的喷射量变化。
然后，在步骤S47中，输入燃料温度F。
然后，在步骤S48中，利用基本控制的步骤S3中计算出的指令喷射量Q、燃料温度F等校正基本校正值Qb，以计算出用于校正指令喷射量Q的最终校正值Qc。
如前所述，如果供应泵4的压送时段与喷射器3的喷射时段重合，则本实施例的共轨型燃料喷射系统将根据在注射时段中因从供应泵4供应到共轨2中的喷射时段泵压送量QPi计算出最终校正值Qc，并且利用最终校正值Qc校正指令喷射量Q。
具体地讲，如图3所示，供应泵4的压送时段与第二缸#2或第三缸#3中的喷射器3的喷射时段重合。因此，ECU 5将判断出在第二缸#2或第三缸#3进行喷射时发生重合。第二缸#2或第三缸#3中进行的喷射受到喷射时段泵压送量QPi的影响。
因此，如果判断出进行喷射的缸是第二缸#2或第三缸#3，或者如果判断出发生重合，则本实施例的ECU 5将计算喷射时段泵压送量QPi。然后，ECU 5将根据喷射时段泵压送量QPi计算出最终校正值Qc，并且利用最终校正值Qc校正指令喷射量Q。因此，不论是否发生重合，实际喷射量都不受影响。另外，即使因操作状态变化导致喷射起始时刻变化，或者因为喷射起始时刻变化而导致喷射时段中的喷射时段泵压送量QPi变化，也可以防止实际喷射量变化。因此，可以实现高精度的燃料喷射。结果，可以根据发动机1的操作状态使喷射器3喷射的燃料量最佳。
(改型例)
在前面的实施例中，首先计算喷射时段泵压送量QPi，然后由喷射时段泵压送量QPi计算校正值Qc。作为替代性方案，可以基于变换关系图或方程并根据发动机1的操作状态直接计算出对应于喷射时段泵压送量QPi的校正值Qc。
在前面的实施例中，指令喷射量Q被校正。作为替代性方案，喷射时段TQ可被校正。在这种情况下，作为示例，首先基于指令喷射量Q计算出一个指令喷射时段，然后，根据喷射时段泵压送量QPi计算出一个用于校正指令喷射时段的校正值(校正喷射时段)。这样，指令喷射时段可以用校正值(校正喷射时段)校正。在这种情况下，同样可以获得与前述实施例中类似的效果。
在前面的实施例中，本发明应用在这样的共轨型燃料喷射系统中，即在一个周期中进行两次压送操作并同时完成四次喷射。作为替代性方案，本发明也可以应用在这样的共轨型燃料喷射系统中，即在一个周期中进行其它次数的压送操作和喷射。具体地讲，本发明可以应用在采用其它压送操作和喷射模式的共轨型燃料喷射系统中，例如，一个周期中进行两次压送操作和六次喷射，或者一个周期中进行三次压送操作和六次喷射。
在前面的实施例中，本发明应用在这样的共轨型燃料喷射系统中，即存在或不存在重合会影响实际喷射量。但即使是在存在或不存在重合并不影响实际喷射量的共轨型燃料喷射系统中，如果在压送操作中重合时刻发生变化，或者如果在一次操作中执行多次喷射(例如两次喷射)，则本发明也可以应用在燃料喷射系统中。这样，可以防止压送时段中因喷射起始时刻不同而导致实际喷射量变化。具体地讲，即使喷射起始时刻在开始压送操作的较早阶段、压送操作的中间阶段、压送操作的靠后阶段中相互不同，也能够防止实际喷射量变化。
本发明并不局限于这里描述的实施例，而是在不脱离权利要求书中限定的本发明范围的前提下，可以以任何其它方式实施。