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1、10申请公布号CN101975205A43申请公布日20110216CN101975205ACN101975205A21申请号201010520267522申请日20101026F15D1/04200601F24F13/0220060171申请人西安建筑科技大学地址710055陕西省西安市雁塔路13号72发明人李安桂邱国志高然雷文君郝鑫鹏74专利代理机构西安恒泰知识产权代理事务所61216代理人李婷54发明名称一种矩形断面Z型整流弯管57摘要本发明公开了一种矩形断面Z型整流弯管，包括入口段、Z型变向段和出口段，入口段一端与Z型变向段一端相连，Z型变向段另一端连接缓冲段，在缓冲段一侧设有和出口段。
2、相连的整流段；所述的整流段内上端设有整流叶片，每个整流叶片上带有导流叶片将整流段内分为五个等流量的流体通道。本发明的矩形断面Z型整流弯管的独特设计消除了流体通过Z字型矩形弯管后所形成的速度分层，从而最终达到对通过Z字型矩形弯管后的流体进行整流的目的。51INTCL19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书4页附图3页CN101975210A1/1页21一种矩形断面Z型整流弯管，包括入口段（1）、Z型变向段（2）和出口段（7），其特征在于入口段（1）一端与Z型变向段（2）一端相连，Z型变向段（2）另一端连接缓冲段（3），在缓冲段（3）一侧设有和出口段（7）相连的整流段（。
3、10）；所述的整流段（10）内上端设有整流叶片（4、5、6、9），每个整流叶片上带有导流叶片（8）将整流段（10）内分为五个等流量的流体通道。2根据权利要求1所述的矩形断面Z型整流弯管，其特征在于所述的缓冲段（3）长度与入口段（1）的管道宽度相同。3根据权利要求1所述的矩形断面Z型整流弯管，其特征在于所述的整流叶片（4、5、6、9）沿整流段（10）纵向呈锐角三角形，且与来流方向有一定的倾角，使得整流段（10）内形成五个入口大小不同的流体通道。4根据权利要求1所述的矩形断面Z型整流弯管，其特征在于导流叶片（8）背向来流方向呈锐角三角形，并且与整流段（10）纵向相互平行。5一种设计矩形断面Z型整流。
4、弯管的整流段（10）内各整流叶片（4、5、6、9）与整流段（10）纵向之间形成的五个流体通道的入口的方法，其特征在于，该方法包括如下步骤步骤一、确定矩形断面Z型弯管内的流体流场状态根据入口段（1）和Z型变向段（2）管道尺寸和管道入口流体速度，采用雷诺应力模型并结合SIMPLE算法，然后模拟设置整流段（10）前的矩形断面Z型弯管内速度场，从而得到整流段（10）位置处流体的速度分布值；步骤二、确定矩形断面Z型整流弯管各整流叶片（4、5、6、9）与整流段（10）纵向方向之间形成的五个流体通道的入口大小根据步骤一求得的整流段（10）位置处流体的速度分布值，利用面积分原理，求得满足每个流体通道内流体流量。
5、相同条件时的五个流体通道入口大小。权利要求书CN101975205ACN101975210A1/4页3一种矩形断面Z型整流弯管技术领域0001本发明涉及一种通风空调系统中的局部构件，特别涉及一种矩形断面Z型整流弯管。背景技术0002矩形断面Z型弯管是暖通动力流体机械中极其常见的改变流体流向的连接管件，Z型弯管中，由于流体经过两次的转弯，弯管中第一次变向的流速分布跟单个90弯管的流速分布相同第一次变向中，流体紊流中心向弯管内侧偏移，在弯管内侧近壁面处达到速度最大值；第一个弯管之后到第二个弯管之前的距离内，紊流中心在弯管外侧近壁面处；第二个弯管及其下游管段内流速分布跟第一个弯管趋势大致相同，但是第。
6、二个弯管内的管道内侧流体和外侧流体的动量发生了强烈交换。0003由于以上原因，流体在流过矩形断面Z型弯管后，流体由于在管内经过两次变向中进行强烈的动量交换，如图1所示，这会导致流体在图中所示流体流速分布不均匀。在暖通空调领域，如果将这部分流体直接送入房间，将影响室内气流分布，使得室内实际舒适性不能满足设计要求，从而影响室内热舒适度。发明内容0004本发明的目的是提供一种新型矩形断面Z型整流弯管，该矩形断面Z型整流弯管的独特设计消除了流体通过传统矩形断面Z型弯管后所形成的速度分层，从而最终达到对通过矩形断面Z型弯管后的流体进行整流的目的。0005为了实现上述技术任务，本发明的目的是采用如下技术方。
7、案予以实现0006一种矩形断面Z型整流弯管，包括入口段、Z型变向段和出口段，入口段一端与Z型变向段一端相连，Z型变向段另一端连接缓冲段，在缓冲段一侧设有和出口段相连的整流段；所述的整流段内上端设有整流叶片，每个整流叶片上带有导流叶片将整流段内分为五个等流量的流体通道。0007本发明的其他技术特征为0008所述的缓冲段长度与入口段的管道宽度相同。0009所述的整流叶片沿整流段纵向呈锐角三角形，且与来流方向有一定的倾角，使得整流段内形成五个入口大小不同的流体通道。导流叶片背向来流方向呈锐角三角形，并且与整流段纵向相互平行。0010另外，本发明的设计矩形断面Z型整流弯管的整流段内各整流叶片与整流段纵。
8、向方向之间形成的五个流体通道的入口大小确定方法，其特征在于，该方法包括如下步骤0011步骤一、确定矩形断面Z型弯管内的流体流场状态根据入口段和Z型变向段管道尺寸和管道入口流体速度，采用雷诺应力模型并结合SIMPLE算法，然后模拟设置整流段前传统矩形断面Z型弯管内速度场，从而得到整流段位置处流体的速度分布；0012步骤二、确定矩形断面Z型整流弯管各整流叶片与整流段纵向方向之间形成的五说明书CN101975205ACN101975210A2/4页4个流体通道的入口大小根据步骤一求得的整流段位置处流体的速度分布，利用面积分原理，求得满足每个流体通道内流体流量相同条件时的五个流体通道入口大小。0013。
9、由以上可见，本发明首先通过Z型变向段改变流体流动方向，使流体进入缓冲段内，流体在缓冲段内进行缓冲，形成具有相对稳定的流体特性后通过整流叶片与整流段内壁以及整流片之间形成的五个大小不同的通道对流体进行等流量切割，并通过导流叶片与壳体之间形成五个大小相等通道消除流体的纵向速度，从而消除流体通过矩形断面Z型弯管后所形成的速度分层，最终达到对通过矩形断面Z型弯管后的流体进行整流的目的，如图2所示。附图说明0014图1为流体通过传统矩形断面Z型弯管时的流速等值线图。0015图2为安装本发明的矩形断面Z型整流弯管后流体通过矩形断面Z型弯管时的流速等值线图。0016图3为本发明结构示意图。0017图4为传统。
10、弯管出口段横断面流体的速度分布积分图。0018图5为本发明实施例的矩形断面Z型弯管管道出口段速度分布图。0019图中各符号表示以下信息1、入口段；2、Z型变向段；3、缓冲段；4、5、整流叶片；7、出口段；8、9整流叶片；10整流段；其他箭头方向表示流体流动方向。0020以下结合附图对本发明的内容方式作进一步详细地说明。具体实施方式0021如图3所示，一种矩形断面Z型整流弯管，包括入口段1、Z型变向段2和出口段7，入口段1一端与Z型变向段2一端相连，Z型变向段2另一端连接缓冲段3，此处缓冲段3的设计用于确保整个矩形断面Z型整流弯管内形成具有相对稳定的流体特性的流体。在缓冲段3一侧设有和出口段7相。
11、连的整流段10；所述的整流段10内上端设有整流叶片4、5、6、9，每个整流叶片上带有导流叶片8将整流段10内分为五个等流量的流体通道。从而实现对整个矩形断面Z型整流弯管管道内的流体进行等流量切割。0022由于流体在经过变向后其流动特性变得不稳定，为了使其能够形成具有相对稳定的流体特性，然后通过整流叶片与整流段之间形成的五个大小不同的流体通道对流体进行等流量切割，本发明在整流段前设置长度与入口段的管道宽度相同的缓冲段。0023为了避免切割流体引起的阻力增大的问题，且能更加有效的对流体进行切割，所述的整流叶片4、5、6、9沿整流段10纵向呈锐角三角形，且与来流方向有一定的倾角，使得整流段10内形成。
12、五个入口大小不同的流体通道。这种类型导流叶片与流体碰撞时的接触面面积更小，有此所产生的碰撞阻力也小，由于碰撞产生流体涡旋的可能性也小。以此可以有效的减小切割流体所引起的阻力。0024同样为了避免切割流体引起的阻力增大的问题，且能更加有效的对流经整流叶片的流体进行导流，导流叶片8背向来流方向呈锐角三角形，并且与整流段10纵向相互平行，当流体通过Z型变向段2后所形成的与来流方向相垂直的速度分量会被导流叶片8所消除，从而消除了流体通过Z型变向段2后形成涡旋并增加阻力的可能。说明书CN101975205ACN101975210A3/4页50025当流体流过矩形断面Z型弯管后由于背景技术中所述的动量交换。
13、作用，会在如图1所示位置形成下侧速度大，上侧速度小的速度分层。本发明通过雷诺应力模型并结合SIMPLE算法所得出的流过矩形断面Z型弯管后流体流速分布及大小，确定整流叶片与壳体之间的间距大小，使得流体流过整流叶片后的在每个通道的流体流量相同。由于整流叶片对流体进行了切割，流体会在被切割后形成涡旋。本发明中实现了整流片在横截面大小不变的情况下，对流体的纵向速度进行抵消，从而消除其所形成的涡旋，使流体只具有横向速度。从而在消除速度分层，达到整流目的。参见图2。0026本发明在设计上述矩形断面Z型整流弯管的整流段10内各整流叶片4、5、6、9与整流段10纵向之间形成的五个流体通道的入口大小确定方法，其。
14、特征在于，该方法包括如下步骤0027步骤一、确定矩形断面Z型弯管内的流体流场状态，根据入口段1和Z型变向段2管道尺寸和管道入口流体速度，运行雷诺应力模型并结合SIMPLE算法。0028首先、求解动量方程00290030然后求解压强修正的连续性方程00310032为流体密度；UI，UJ为速度，I，J为张量下角标，I，J1，2，3；，T为动力黏度，下角标T表示该物理量由湍流脉动引起；K，为常数；C，C1，C2为经验系数，其取值如下表所示。0033并且更新压强、便面质量流量并以此求解雷诺应力方程。并判断是否收敛，如果收敛则停止计算，如果不收敛则继续求解动量方程。RSM模型常数，如表1所示0034表1。
15、模型常数00350036然后模拟设置整流段10之前矩形断面Z型整流弯管内速度场，从而得到整流段10位置处流体的速度分布，参见图4；0037步骤二、确定矩形断面Z型整流弯管各整流叶片4、5、6、9与整流段10纵向方向之间形成的五个流体通道的入口大小。根据步骤一求得的整流段10位置处流体的速度分布，如图4所示。求出整流段10的位置横剖面内各个点的速度大小，从左向右对流速及流体与整流段内壁的距离进行积分，当流量满足总流量的1/5时停止积分，所求得的距离即为整流叶片与整流段10内壁的设置距离以及各整流叶片之间的设置间距。这样就满足这五个流体通道内流体流量都是相通的皆为总流量的1/5。利用面积分原理，从。
16、而完成满足每个流体通道内流体流量相同条件时的五个流体通道入口的大小的设置。0038具体实施例0039以下给出本发明的具体实施例，需要说明的是本发明并不局限于以下具体实施说明书CN101975205ACN101975210A4/4页6例，凡在本申请技术方案基础上做的等同变换均落入本发明的保护范围。0040遵从上述技术方案，以中央空调风管连接矩形断面Z型整流弯管的优化过程为例，首先确定矩形断面Z型整流弯管管道各部分尺寸，其中入口段1尺寸为300MM300MM，出口段7尺寸为300MM300MM，弯度为15，整流段10的长度为300MM，整流段中的整流叶片长度为100MM，导流叶片长度300MM，然。
17、后列出动量方程和连续性方程的离散格式，使用SIMPLE方法进行求解，可以得出从未添加整流段时整流段10所在位置处流体的速度分布。然后确定整流段入口处大小，如图4所示，根据积分原理，图4中的曲线所包围的面积及为流量大小，以入口处风速为7M/S为例，总的入口提及流量为7M/S300MM300MM063M3/S。本发明一共为五个流道，则每个流道内应流过的流体体积为0126M3/S。所以，只要从图4中的左端向右端依次沿着管道宽度进行积分，当积分值达到0126M3/S时积分停止即可。通过计算当宽度从左向右依次分别达到80MM、40MM、50MM、60MM、70MM时，其各流道中的体积流量积分值皆为012。
18、6M3/S此时，五个流道中的平均流速依次为525M/S、105M/S、84M/S、7M/S、6M/S。这样就能够确定出五个流体通道入口处的大小从左向右分别为80MM300MM、40MM300MM、50MM300MM、60MM300MM、70MM300MM。通过这种流体切割，五个流体通道内的流体流量相等，所以流体通道出口大小也是相等的，其流体通道出口尺寸从左向右依次为60MM300MM、60MM300MM、60MM300MM、60MM300MM、60MM300MM此时，五个流道中的平均流速均为7M/S。0041在概率论和数理统计中，方差英文VARIANCE用来度量随机变量和其数学期望即均值之间的。
19、偏离程度。在许多实际问题中，研究随机变量和均值之间的偏离程度有着很重要的意义。00420043因此，为了分析本发明与传统矩形断面Z型整流弯管出口处速度分布的不同，这里引进方差的概念对其进行流速稳定性分析。0044本发明与传统矩形断面Z型整流弯管的速度方差进行对比，传统矩形断面Z型整流弯管出口处管道横断面速度方差为367614，本发明出口处管道很断面速度方差为0589009。其速度稳定程度提高了840。0045与此同时，通过整理本发明与传统矩形断面Z型整流弯管横截面速度分布值，如图5所示。本发明出口处的速度分布明显比传统弯管更加均匀，这样既避免了管内流体因流速分布不均而引起的振动噪音又可使进入空调房间的气流稳定，提高居住空间的舒适度。说明书CN101975205ACN101975210A1/3页7图1图2说明书附图CN101975205ACN101975210A2/3页8图3图4说明书附图CN101975205ACN101975210A3/3页9图5说明书附图CN101975205A。