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1、10申请公布号CN104100380A43申请公布日20141015CN104100380A21申请号201410313690622申请日20140702F02C7/143200601F04D29/3220060171申请人北京航空航天大学地址100191北京市海淀区学院路37号72发明人刘火星邹正平陈懋章李鹏74专利代理机构北京科迪生专利代理有限责任公司11251代理人成金玉孟卜娟54发明名称一种航空发动机主流气体换热方法57摘要一种航空发动机主流气体换热方法，包括主流流路中的布莱顿循环，还包括超临界状态流体循环，两个循环相互独立；在压气机中，在每一级压气机叶片内部加工冷却通道并在冷却通道中。
2、填充多孔微尺度介质，使超临界冷却流体流过填充有多孔微尺度介质的冷却通道，从而实现压气机主流空气和超临界介质之间的换热。所述的超临界状态是指流体压力、温度远高于其临界压力、温度，所述微小尺度是指几何尺度是毫米或亚毫米级。本发明与之前采用换热器进行级间换热相比可以有效降低航空发动机的重量和压气机的负荷，同时能够进一步提高换热效率。51INTCL权利要求书1页说明书4页附图3页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书4页附图3页10申请公布号CN104100380ACN104100380A1/1页21一种航空发动机主流气体换热方法，包括主流流路中的布莱顿循环，其特征在于还。
3、包括超临界状态流体循环，所述超临界状态流体循环和布莱顿循环相互独立；所述布莱顿循环包括进气道1、风扇2、中压压气机3、高压压气机4、燃烧室5、高压涡轮6、低压涡轮7和尾喷管8，各部件按上述顺序依次连接；所述超临界流体循环包括超临界流体通过每一级压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道对航空发动机主流气体进行冷却，之后超临界流体通过换热器12被外涵道气体冷却，并利用高压级带动的增压泵15对超临界流体增压，最后流回高压压气机前形成封闭循环；所述超临界状态流体是指工质的压力至少高于05MPA，温度高于临界温度至少200度；所述微尺度是指几何尺度不大于2毫米。2根据权利要求1所述的航空发动机主流气体。
4、换热方法，其特征在于所述压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道的几何结构的横截面为圆形、方形或椭圆形。3根据权利要求1所述的航空发动机主流气体换热方法，其特征在于所述压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道的几何结构纵向设计为单通道单肋板结构、单通道三肋板结构、双通道三肋板结构、或为任意通道数和肋板数。4根据权利要求1所述的航空发动机主流气体换热方法，其特征在于所述多孔微尺度介质的材料选用金属铝泡沫、石墨泡沫、炭泡沫或陶瓷泡沫。5根据权利要求1所述的航空发动机主流气体换热方法，其特征在于所述压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道是单个或多个通道。6根据权利要求1所述的航空发动机主流气。
5、体换热方法，其特征在于根据需要，在所述压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道的表面采用强化换热涂层或表面改性处理以强化换热。7根据权利要求5所述的航空发动机主流气体换热方法，其特征在于所述强化换热涂层为包含金的涂层；所述表面改性处理采用化学气相沉积方法。8根据权利要求1所述的航空发动机主流气体换热方法，其特征在于所述超临界流体使用液体或气体工质，但冷却流体应该密封，以保证其洁净，不会造成微尺度小孔的堵塞。权利要求书CN104100380A1/4页3一种航空发动机主流气体换热方法技术领域0001本发明涉及一种航空发动机主流气体换热方法，主要用于对流过压气机的主流空气进行冷却，从而降低流过压气。
6、机叶片的空气的温度，提高航空发动机的工作性能。背景技术0002进一步提高航空发动机性能，降低耗油率对于航空发动机的经济性和环保性等具有重要意义，一直是航空发动机领域追求的目标。降低压气机进口的温度是实现这一目标的有效途径，目前，通常采用间冷回热来降低高压压气机进口的气流温度。虽然，采用间冷回热方法能够降低高压压气机进口气流温度，从而提高航空发动机的经济性和环保性，但是这种方法存在很多缺陷采用间冷回热需要使用换热器来实现主流气体和换热工质之间的换热，而这会增加航空发动机的重量；采用间冷回热，需要在发动机的主流道中安装换热器，而这对主流气体的组织流动会产生一定影响；采用间冷回热，主流气体和换热工质。
7、需要在极短时间内交换大量的热量，这与本发明提出的在各级压气机叶片表面冷却主流气体相比，换热效率会有所下降。发明内容0003本发明技术解决问题克服在压气机级间冷却主流空气的不足，提出一种航空发动机主流气体换热方法，可以有效降低航空发动机的重量和压气机的负荷，同时能够进一步提高换热效率。0004本发明所提供的技术方案是一种航空发动机主流气体换热方法，包括主流流路中的布莱顿循环，还包括超临界状态流体循环，超临界状态流体循环和布莱顿循环相互独立；所述布莱顿循环包括进气道、风扇、中压压气机、高压压气机、燃烧室、高压涡轮、低压涡轮和尾喷管图2，各部件按上述顺序依次连接，所述超临界流体循环包括超临界流体通过。
8、每一级压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道对航空发动机主流气体进行冷却，之后超临界流体通过换热器被外涵道气体冷却，并利用高压级带动的增压泵对超临界流体增压，最后流回高压压气机前形成封闭循环；所述超临界状态流体是指工质的压力至少高于05MPA，温度高于临界温度至少200度；所述微小尺度是指几何尺度不大于2毫米。0005所述压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道的几何结构横截面为圆形、方形或椭圆形。0006所述压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道的几何结构纵向设计为双通道单肋板结构、双通道三肋板结构、三通道三肋板结构、或为任意通道数和肋板数。0007所述多孔微尺度介质的材料选用金属。
9、铝泡沫、石墨泡沫、炭泡沫、陶瓷泡沫等。0008所述压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道是单个或多个通道。0009根据需要，在所述压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道表面采用强化换热涂层或表面改性处理以强化换热。0010所述强化换热涂层为包含金的涂层；所述表面改性处理采用化学气相沉积方法。说明书CN104100380A2/4页40011所述超临界流体使用液体或气体工质，但冷却工质应该密封，以保证其洁净，不会造成微尺度小孔的堵塞。0012与常规的压气机级间冷却相比，本发明的优点在于00131在压气机主流空气的冷却过程中，没有使用换热器进行冷却，从而可以降低航空发动机的重量；在压气机主流。
10、通道中不使用换热器；具有更长的换热时间，适合于在航空发动机中使用。00142在压气机主流空气的冷却过程中，没有使用换热器进行冷却，从而可以避免换热器对主流空气流动的影响。00153在每一级压气机的叶片表面，流经压气机的主流空气和超临界冷却工质进行换热，从而大大提高了两种工质的换热时间，可以进一步提高超临界工质的换热效率。00164每一级叶片的内部采用的是微尺度换热通道，这样可以大大增加超临界工质和主流气体的换热面积，从而进一步提高换热效率。00175压气机叶片内部是流通通道，这样可以使压气机叶片的重量有所减小。附图说明0018图1为原间冷布局示意图；0019图2为本发明的压气机主流气体冷却方法。
11、示意图；0020图3为压气机叶片多孔微尺度通道结构示意图；其中A表示压气机叶片内部冷却通道横截面的形状是方形，B表示压气机叶片内部冷却通道横截面的形状是椭圆形，C表示压气机叶片内部冷却通道横截面的形状是圆形；0021图4为实施例1中压气机叶片冷却通道横截面为方形的压气机叶片的横截面示意图；0022图5为压气机叶片冷却通道纵向几何结构为单通道单肋板形式，多孔微尺度介质完全填充的示意图，其中表示的是超临界流体流过单通道，表示的是单肋板，阴影部分表示填充的多孔微尺度介质。0023图6为压气机叶片冷却通道纵向几何结构为单通道三肋板形式，多孔微尺度介质完全填充的示意图，其中表示的是超临界流体流过单通道，。
12、表示的是三肋板，阴影部分表示填充的多孔微尺度介质。0024图7为压气机叶片冷却通道纵向几何结构为双通道三肋板形式，多孔微尺度介质完全填充的示意图，其中表示的是超临界流体流过第一个通道，表示的是超临界流体流过第二个通道，表示的是三肋板，阴影部分表示填充的多孔微尺度介质。具体实施方式0025常规的航空发动机主流气体换热方法如图1所示，包括主流流路中的布莱顿循环，还包括超临界状态流体循环，超临界状态流体循环和布莱顿循环相互独立；所述布莱顿循环包括1进气道、2风扇、3中压压气机、4高压压气机、5燃烧室、6高压涡轮、17中压涡轮、7低压涡轮、8尾喷管。如图1所示，各部件按上述顺序依次连接。所述超临界流体。
13、循环中超临界流体在高压压气机前的微小尺度换热器11中对主流进行冷却，之后在膨胀涡轮16中膨胀，使得超临界流体温度进一步大幅度下降，达到所需要的温度，同时膨胀涡轮输出的说明书CN104100380A3/4页5功用来驱动增压泵15，再流经外涵道的微小尺度换热器12冷却降温，并利用高压级带动的增压泵15对超临界流体增压，最后流回高压压气机前形成封闭循环。所述超临界状态流体是指工质的压力至少高于05MPA，温度高于临界温度至少200度；所述微小尺度是指几何尺度不大于2毫米。0026本发明的航空发动机主流气体换热方法如图2所示，包括主流流路中的布莱顿循环，还包括超临界状态流体循环，超临界状态流体循环和布。
14、莱顿循环相互独立；所述布莱顿循环包括进气道1、风扇2、中压压气机3、高压压气机4、燃烧室5、高压涡轮6、低压涡轮7和尾喷管8，如图2所示，各部件按上述顺序依次连接，所述超临界流体循环包括超临界流体通过每一级压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道对航空发动机主流气体进行冷却，之后超临界流体通过微小尺度换热器12被外涵道气体冷却，并利用高压级带动的增压泵15对超临界流体增压，最后流回高压压气机前形成封闭循环；所述超临界状态流体是指工质的压力至少高于05MPA，温度高于临界温度至少200度；所述微小尺度是指几何尺度不大于2毫米。0027超临界状态流体是一种兼具气态和液态性质的物质，其粘性系数和扩。
15、散系数接近气态，流动损失小；而传热系数和密度等接近液态，热容大，换热能力强。所以用超临界状态流体进行换热可得到流动损失低、换热量大的换热效果。此外超临界状态流体的化学成分稳定；环保无污染；安全性好，无毒性无危险性；来源广泛容易获得。超临界流体包括但不局限于氮、氦、水、二氧化碳。0028多孔微尺度介质为由固体物质组成的骨架和由骨架分割成的密集微小孔隙组成的物质，作为一种工程功能材料具有优越的可设计性，同时具有优异的物理性能和良好的机械性能。所述多孔微尺度介质内部微尺度孔隙是相互连通的，孔隙尺寸远大于流体分子平均自由程，选小于多孔介质的宏观尺寸，孔径可以由毫米级减小至微米级乃至纳米级。多孔介质材料。
16、可选用但不局限于金属铝泡沫、石墨泡沫、炭泡沫、陶瓷泡沫等。0029填充多孔微尺度介质的压气机内部冷却通道的几何结构横截面是圆形、椭圆形、方形。0030压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道的几何结构纵向设计为双通道单肋板结构、双通道三肋板结构、三通道三肋板结构、或为任意通道数和肋板数。0031压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道是单个或多个通道。0032多孔微尺度介质可选择完全填充或部分填充的方式填充在压气机内部冷却通道内。若选择部分填充，填充位置根据实际换热需要布置。0033根据需要，在所述压气机叶片内部填充多孔微尺度介质的冷却通道表面采用强化换热涂层或表面改性处理以强化换热。00。
17、34所述强化换热涂层为包含金的涂层；所述表面改性处理采用化学气相沉积方法。0035超临界流体使用液体或气体工质，但冷却工质应该密封，以保证其洁净，不会造成微尺度小孔的堵塞。0036多孔介质和叶片表面固连为一体，可通过激光快速成型技术或其它高能束快速成型技术整体加工，或任何适当的工艺过程加工。0037实施例10038本发明可用于航空发动机、地面燃气轮机等领域的流过压气机的主流空气的冷说明书CN104100380A4/4页6却。本发明下述实施案例在某型大涵道比三转子民用航空发动机方案的基础上实施，在原有的流路布局图1基础上，去掉高低压压气机级间的换热器，将超临界工质直接通入压气机叶片内部填充多孔微。
18、尺度介质的冷却通道中，从而形成冷却工质的循环图2，其中压气机叶片内部冷却通道横截面几何形状选用方形通道图4，压气机叶片内部冷却通道纵向几何结构选取单通道单通道三肋板形式，多孔微尺度介质选取金属铝泡沫，它充满整个压气机叶片冷却通道内部图5。整个循环的主流流路包括进气道1、风扇2、中压压气机3、高压压气机4、燃烧室5、高压涡轮6、中压涡轮17、低压涡轮7和尾喷管8。超临界流体循环中超临界流体在各级压气机叶片表面对主流进行冷却，之后在膨胀涡轮16中膨胀，使得超临界流体温度进一步大幅度下降，达到所需要的温度，同时膨胀涡轮输出的功用来驱动增压泵15，再流经外涵道的微小尺度换热器12冷却降温，并利用高压级。
19、带动的增压泵15对超临界流体增压，最后流回高压压气机前形成封闭循环。选取其巡航状态为参考状态，在此状态下，该大涵道比三转子民用发动机涵道比为10，风扇增压比为15，中压压气机增压比为5，高压压气机增压比为5，高压压气机进口温度为450K、流量20KG/S，燃烧室出口温度1600K。在原发动机循环中加入超临界流路后，在保持发动机进口和高压压气机进口换算流量不变、发动机推力不变的情况下，通过巡航状态下总体性能参数的计算，高压压气机进口温度由450K降至300K，降低了150K，高压压气机进口马赫数由04提升到047提升了17，所需功率减少了40，发动机耗油率下降了85。同时风扇压比由15减小至13、低压涡轮功率由7917KW减小至6500KW，由此可推断低压涡轮级数减少，因此发动机总重量略微下降。0039本发明未详细阐述部分属于本领域公知技术。0040显然，对于本领域的普通技术人员来说，参照上文所述的实施例还可能做出其它的实施方式。上文中的实施例都只是示例性的、而不是局限性的。所有的在本发明的权利要求技术方案的本质之内的修改都属于其所要求保护的范围。说明书CN104100380A1/3页7图1图2说明书附图CN104100380A2/3页8图3图4图5说明书附图CN104100380A3/3页9图6图7说明书附图CN104100380A。