《一种新型管桩快速接头.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《一种新型管桩快速接头.pdf（34页珍藏版）》请在专利查询网上搜索。
1、10申请公布号CN103452102A43申请公布日20131218CN103452102ACN103452102A21申请号201310382135422申请日20130828E02D5/52200601E02D31/0620060171申请人广州市建筑科学研究院有限公司地址510440广东省广州市白云大道北833号建研大厦申请人广州市建筑科学研究院新技术开发中心有限公司72发明人戚玉亮唐孟雄胡贺松74专利代理机构广州新诺专利商标事务所有限公司44100代理人李德魁54发明名称一种新型管桩快速接头57摘要本发明公开了一种属于建筑桩基基础技术领域的新型管桩快速接头，包括上端板、下端板以及用弹簧。
2、钢制作的连接上、下端板的螺杆插钩，所述上端板上均匀设置有若干螺纹孔，所述下端板上设置有与上端板螺纹孔相对应的插槽，下端板的另一端设置有锁槽，所述锁槽与插槽相连通，锁槽的直径比插槽大，所述螺杆插钩的一端设置有与上端板螺纹孔相配的螺纹，另外一端设置有钩齿，与下端板锁槽相配合，实现锁紧功能，本发明结构简单，操作简便，安全可靠，提高了施工效率，缩短了施工期，节约了施工成本。51INTCL权利要求书1页说明书8页附图24页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书8页附图24页10申请公布号CN103452102ACN103452102A1/1页21一种新型管桩快速接头，其特征。
3、在于包括上端板、下端板以及连接上端板和下端板的螺杆插钩，所述上端板上均匀分布有若干螺纹孔，所述下端板上设置有与上端板的螺纹孔相对应的插槽，所述螺杆插钩一端设置有与上端板的螺纹孔相配的螺纹，另一端设置有一与下端板插槽相配的钩齿。2根据权利要求1所述新型管桩快速接头，其特征在于所述螺杆插钩的钩齿的顶端为一方便进入下端板插槽的圆弧状。3根据权利要求1所述新型管桩快速接头，其特征在于所述螺杆插钩的直径范围为530MM。4根据权利要求1所述新型管桩快速接头，其特征在于所述螺杆插钩的钩齿高度范围为310MM。5根据权利要求1所述新型管桩快速接头，其特征在于所述插槽的截面为椭圆形。6根据权利要求1所述新型管。
4、桩快速接头，其特征在于所述螺杆插钩的钩齿与插槽相接触的平面与螺杆水平线的角度小于90度。7根据权利要求1至6任一项所述新型管桩快速接头，其特征在于所述插槽设置有一锁紧台阶，其形状与螺杆插钩的钩齿的形状相配合。8根据权利要求1至6任一项所述新型管桩快速接头，其特征在于所述螺杆插钩采用弹簧钢制成。9根据权利要求1至6任一项所述新型管桩快速接头，其特征在于所述上端板、下端板和螺杆插钩外表面设置有一层电镀锌。10根据权利要求9所述新型管桩快速接头，其特征在于所述上端板、下端板和螺杆插钩的电镀锌外层还设置有一层沥青漆。权利要求书CN103452102A1/8页3一种新型管桩快速接头技术领域0001本发明。
5、属于建筑工程桩基基础技术领域，具体涉及一种新型管桩快速接头。背景技术0002由于管桩单桩承载力高、对持力层起伏变化较大的地质条件适应性强，造价低，施工速度快等特点，被广泛应用于建筑工程中。管桩端板是用于管桩两端的环盘形金属构件，主要用于制作管桩时张拉钢筋骨架，使之产生预应力；打桩时承受打桩机锤击；并起到两根管桩间可靠连接的重要作用。通常的预应力混凝土管桩是在现场通过焊接将两根管桩接驳在一起，焊接时间长，每个接头大约需要30分钟，焊接质量主要取决于工人的焊接技术，有时刚焊完即继续沉桩，管桩被打入土层后难以进行检查，发现其缺陷。地质和地层情况多变，当接头进入地下时，极易发生淬火或遇水脆裂，稍有偏压。
6、，接头就容易损坏。桩基检测中，经抽检试压，由于没有焊接牢固或未焊满，造成接头处承压、抗弯、抗剪及抗拔能力达不到设计要求，结果不得不进行补桩，既浪费了材料又耽误了工期。另外，焊接时焊缝表面温度较高，不宜对金属零部件提前实行防腐处理。这样质量难以保证，且很难满足管桩寿命的要求。0003目前有部分使用管桩机械接头，主要有机械啮合接头、机械法兰接头、机械扣接接头和机械螺纹接头等，但是均有一定的弊端。如机械啮合接头结构复杂，成本高，内装的夹紧弹簧容易锈蚀老化，失去其固有的弹性性能；机械法兰连接、扣接和螺纹连接在接头处存在一个扩大头，无形中增大了沉桩的阻力，且施工不方便，接驳后的强度也有待进一步提高。因此。
7、，寻找一种经济、实用、安全、高效、可靠的管桩接头是亟待解决的一项难题。发明内容0004本发明要克服上述技术缺陷，提供一种结构简单，连接稳固且易于进行防锈处理的新型管桩快速接头。0005为了解决上述问题，本发明按以下技术方案予以实现的0006本发明所述新型管桩快速接头，包括上端板、下端板以及连接上端板和下端板的螺杆插钩，所述上端板上均匀分布有若干螺纹孔，所述下端板上设置有与上端板的螺纹孔相对应的插槽，所述螺杆插钩一端设置有与上端板的螺纹孔相配的螺纹，另一端设置有一与下端板插槽相配的钩齿。0007进一步地，为了更容易安装，所述螺杆插钩的钩齿的顶端为一方便进入下端板插槽的圆弧状。0008进一步地，所。
8、述螺杆插钩的直径范围为530MM，可根据管桩直径的大小，选用相应的螺杆插钩直径。0009进一步地，为了结构坚固，所述螺杆插钩的钩齿高度范围为310MM。0010进一步地，为了螺杆插钩方便进入插槽，所述插槽的截面为椭圆形。0011进一步地，为了使螺杆插钩的锁紧更稳固而且进入插槽更容易，所述螺杆插钩的说明书CN103452102A2/8页4钩齿与插槽相接触的平面与螺杆水平线的角度小于90度。0012进一步地，所述插槽的设置有一锁紧台阶，其形状与螺杆插钩的钩齿的形状相配合。0013进一步地，为了更容易安装，所述螺杆插钩采用弹性较大的弹簧钢制成。0014进一步地，为了防止土地中的腐蚀物质影响本发明的使。
9、用寿命，所述上端板、下端板和螺杆插钩外表面设置有一层电镀锌。0015进一步地，所述上端板、下端板和螺杆插钩的表面的电镀锌外还设置有一层沥青漆，起到双重防护的作用。0016与现有技术相比，本发明的有益效果是00171、实现了上、下节管桩的快速对接，工作效率高，采用焊接工艺时两桩完成对接大约需要30分钟，而本发明只需12分钟，相同工期下，可大大地减少桩基施工机械的投入，从而节约施工费用。00182、消除了天气的影响，该项技术没有明火操作，在刮风下雨条件下仍可施工。00193、操作简单，质量稳定可靠，减少了人为因素对施工质量的影响，本发明对工人的技术水平要求不高，一般工人经观察实践后即能较容易地进行。
10、操作并合格，避免了焊接过程中因操作复杂而使焊缝夹渣、有气孔，因高温而造成焊缝开裂及管桩端板处混凝土损伤等质量问题。00204、在恶劣的环境中耐久性好，传统焊接工艺由于焊接时焊缝表面温度较高，极易破坏防腐层，因此，不宜对金属零部件提前进行防腐处理，而待其冷却后，普通涂层的防腐效果远低于热镀锌、氟碳涂层等处理，本发明则可根据不同地质和地层环境情况较方便地实行相应的防腐处理，机械快速接头部件采用热镀锌处理外加沥青漆的双重保护，理论和实践证明能抵御土壤中含有中至强等级的腐蚀。00215、本发明与传统焊接接头比，因接头出现烂桩、断桩及不合格桩数量明显减小，可有效地减少材料浪费和缩短工期。00226、可与。
11、传统焊接配套使用，以保证上、下节管桩的对中性，不会产生错位现象，确保焊接质量，增加焊接端板接头的强度、刚度和抗腐蚀性，反之，本发明在工程实际应用中为了增加上、下端头板接合的牢固性，提高接头的抗剪、抗弯性能以及检测方便，可在端板接头处增加一层加固焊。00237、本发明无需弹簧、销子、螺钉等辅助构件，本身即具有自锁功能，较同类型机械连接结构简单、成本低、易组装、接驳强度高、受理机理明确、施工速度更快且易于防腐处理。附图说明0024下面结合附图对本发明的具体实施方式作进一步详细的说明，其中0025图1是本发明的剖面示意图；0026图2是本发明的上端板结构示意图；0027图3是本发明螺杆插钩安装在上端。
12、板上的结构示意图；0028图4是本发明的下端板结构示意图；0029图5是本发明下端板的剖面示意图；说明书CN103452102A3/8页50030图6是本发明的螺杆插钩结构示意图；0031图7是本发明的螺杆在受拉力作用下的应力分析图；0032图8是本发明的螺杆在受拉力作用下的应力分析图的放大图；0033图9是本发明的下端板在受到拉力作用下的应力分析图；0034图10是本发明的下端板的锁槽在受到拉力作用下的应力分析图的局部放大图；0035图11是本发明的螺杆插钩在拉力的作用下产生的位移分析图；0036图12是本发明的螺杆插钩在拉力的作用下产生的位移分析图的放大图；0037图13是本发明中下端板的。
13、锁槽在拉力的作用下产生的位移分析图；0038图14本发明中下端板的锁槽在拉力的作用下产生的位移分析图的放大图；0039图15本发明中螺杆插钩在拉力作用下产生的塑性应变分析图；0040图16是本发明中螺杆插钩在拉力作用下产生的塑性应变分析图的放大图；0041图17是本发明中下端板的锁槽在拉力作用下产生的塑性应变分析图；0042图18是本发明中下端板的锁槽在拉力作用下产生的塑性应变分析图的放大图；0043图19是本发明中螺杆插钩在拉力作用下的接触法向力分析图；0044图20是本发明中螺杆插钩在拉力作用下的接触法向力分析图的放大图；0045图21是本发明中下端板在拉力作用下的接触法向力分析图；004。
14、6图22是本发明中下端板在拉力作用下的接触法向力分析图的局部放大图；0047图23是本发明中螺杆插钩在剪力作用下的应力分析图；0048图24是本发明中螺杆插钩在剪力作用下的应力分析图的放大图；0049图25是本发明中下端板在剪力作用下的应力分析图；0050图26是本发明中下端板在剪力作用下的应力分析图的局部放大图；0051图27是本发明中螺杆插钩在剪力作用下的位移分析图；0052图28是本发明中螺杆插钩在剪力作用下的位移分析图的放大图；0053图29是本发明中下端板在剪力作用下的位移分析图；0054图30是本发明中下端板在剪力作用下的位移分析图的局部放大图；0055图31是本发明中螺杆插钩在剪。
15、力作用下的塑性应变分析图；0056图32是本发明中螺杆插钩在剪力作用下的塑性应变分析图的放大图；0057图33是本发明中下端板在剪力作用下的塑性应变分析图；0058图34是本发明中下端板在剪力作用下的塑性应变分析图的局部放大图；0059图35是本发明中螺杆插钩在剪力作用下的接触法向力的分析图；0060图36是本发明中螺杆插钩在剪力作用下的接触法向力的分析图的放大图；0061图37是本发明中下端板在剪力作用下的接触法向力的分析图；0062图38是本发明中下端板在剪力作用下的接触法向力的分析图的局部放大图；0063图39是本发明中下端板在压力作用下的应力分析图；0064图40是本发明中下端板在压力。
16、作用下的位移分析图；0065图41是本发明中下端板在压力作用下的塑性应变分析图；0066图42是本发明中下端板在压力作用下的接触法向力分析图。0067图中1上端板，11螺纹孔，2下端板，21插槽，22锁槽，3螺杆插钩，31螺杆，311螺纹，32钩齿，41螺杆插钩最大受拉应力点，42锁槽最大应力点，43螺杆插钩说明书CN103452102A4/8页6最大位移点，44下端板锁槽最大位移点，45螺杆插钩最大的塑性应变点，46下端板锁槽最大的塑性应变点，47螺杆插钩最大接触法向力点，48下端板最大接触法向力点，51螺杆插钩受剪力的最大应力点，52下端板受剪力的最大应力点，53螺杆插钩受剪力的最大位移点。
17、，54下端板受剪力的最大位移点，55螺杆插钩受剪力的最大塑性应变点，56下端板受剪力的最大塑性应变点，57螺杆插钩受剪力的最大接触法向力点，58下端板受剪力的最大接触法向力点。具体实施方式0068以下以400管桩为例，结合附图对本发明的优选实施例进行说明，应当理解，此处所描述的优选实施例仅用于说明和解释本发明，并不用于限定本发明。0069如图1图6所示，本发明所述的新型管桩快速接头，包括上端板1、下端板2和连接上端板1和下端板2的螺杆插钩3。0070所述上端板1上均匀分布有若干螺纹孔11，本实施例中上端板1设置有12组螺纹孔（但不限于12组，原则上不小于6组螺纹孔为宜），所述下端板2上设置有与。
18、上端板螺纹孔11相对应的插槽21，所述插槽21为两端半圆形，其中一端设置有一锁槽22，所述锁槽22与插槽21相连通；所述螺杆插钩3的一端设置有与上端板螺纹孔11相配的螺纹31，其另一端设置有一钩齿32，所述螺杆插钩3在钩齿32的末端设置有方便插入下端板2的插槽22的圆弧状；所述螺杆插钩3的直径范围为530MM，可根据管桩直径的大小来选择相应的螺杆插钩3的直径，所述螺杆插钩3的钩齿高度为310MM，螺杆插钩3的钩齿与插槽相接触的平面与螺杆水平线的角度小于90度，优选为8090度。0071所述螺杆插钩3是用抗弹减性能优异的弹簧钢制作而成，具有较好的弹性，较高的屈服极限、强度极限、疲劳强度和抗弹减性。
19、能，工艺性能稳定，适应性强，可在苛刻的条件下工作。所述下端板2的锁槽22与螺杆插钩3的钩齿32相配合。0072所述上端板1、下端板2和螺杆插钩3外表面设置有一层电镀锌和一层沥清漆，起到双重的防护作用，避免了土地中含有腐蚀物质从而影响本发明的使用寿命。0073本发明所述新型管桩快速接头的使用原理是0074使用时，将上端板1通过预紧力固定在管桩的一端，下端板2固定在另一根管桩的一端，将螺杆插钩3通过螺纹固定在上端板1的螺纹孔11内，然后将上端板1上的螺杆插钩3插入下端板2的插槽21中，通常在管桩重力的作用下，螺杆插钩3通过弹性压紧，进入插槽21，滑至锁槽22中，螺杆插钩3与锁槽22配合，实现锁紧。。
20、本发明结构简单，安装简便，减少了工人的施工强度，提高了工作效率，同时方便进行防腐处理，提高了工程的质量，缩短了施工周期，节约了施工成本。0075考虑预应力混凝土管桩的受力状态，机械快速接头首先应满足管桩的设计承载力要求，现以400管桩为例，螺杆插钩的直径为10MM，钩齿的高度为5MM，对机械快速接头的连接件进行应力、应变的计算和分析。采用ABAQUS有限元分析研究能够满足新型管桩机械快速接头管桩抗拉、抗剪、抗压性能要求的材料。0076根据先张法预应力混凝土管桩用端板（JC/T9472005）、先张法预应力混凝土管桩（GB134762009）、碳素结构钢（GB/T7002006）和弹簧钢（GB/。
21、T12222007），以及本项目的研究需要拟定上、下端板采用的材料为Q235碳素结构钢，螺杆插钩则采用说明书CN103452102A5/8页7优质弹簧钢60SI2MN或60SI2MNA，材料的力学性能如表1所示，本实施例中螺杆插钩采用60SI2MNA制作而成。0077表1材料的力学性能007800791、机械快速接头的抗拉性能分析0080按预应力混凝土管桩（国家建筑标准设计图集10G4092010）的桩身承载力要求，在机械快速接头上施加管桩桩身轴心受拉承载力设计值381KN时，ABAQUS有限元数值模拟结果分析如下0081（1）机械连接件的MISES应力分析0082螺杆插钩的MISES应力如图。
22、8图9所示，从图例中可知螺杆插钩的最大MISES应力为3029MPA，该螺杆插钩3的最大应力点41出现在螺杆31与钩齿32的连接处，此外，螺杆插钩的钩齿台阶外边缘的MISES应力也较大。0083如图9图10所示，下端板及其锁槽的MISES应力，从图10中可知锁槽的最大MISES应力为862MPA，该下端板最大应力点42出现在锁槽22台阶的外边缘处，此处是下端板2及其锁槽22受拉时的主要承力部位，所述下端板的最大应力点5的位置与螺杆插钩的最大应力点4的位置相对应。0084（2）机械连接件的位移分析0085如图11图12所示，螺杆插钩的位移场，从图例中可知螺杆插钩的最大位移为056MM，对螺杆插钩。
23、的位移场进行放大20倍处理后，所述螺杆插钩的最大位移点43出现在螺杆插钩的钩齿端点处,说明螺杆插钩3连接件在受拉时发生了挠曲。0086如图1314所示，下端板及其锁槽的位移场，从图例中可知锁槽22的最大位移为041MM，所述锁槽22的最大位移点44出现在锁槽台阶的外边缘处，与锁槽的MISES应力分析得到的主要承力部位相对应。0087（3）机械连接件的塑性应变分析0088如图1516所示螺杆插钩的塑性应变，从图例中可知螺杆插钩的最大塑性应变为000875，所述螺杆插钩的最大塑性应变点45出现在插钩钩齿台阶内、外边缘相交的角部位置,因此，在通常情况下，连接件受拉时螺杆与钩齿的连接处易进入塑性区，进。
24、而发生塑性屈服和屈曲破坏。0089如图1718所示下端板及其锁槽的塑性应变，从图例中可知螺杆插钩的最大塑性应变为1343，所述下端板的锁槽最大塑性应变点46出现在锁槽台阶内、外边缘相交的角部,此处是锁槽的薄弱部位，受拉时易产生塑性屈服破坏。0090（4）机械连接件的接触法向力分析0091如图1920所示螺杆插钩的钩齿和锁槽之间的接触法向力最大，从图例中可知说明书CN103452102A6/8页8接触面节点的最大接触法向力为4077KN，所述螺杆插钩最大接触法向力点47出现在插钩钩齿台阶外边缘处。0092如图2122所示下端板及其锁槽的接触法向力分析云图，从图例中可知锁槽的最大接触法向力为412。
25、5KN，所述下端板的最大接触法向力点48出现在锁槽的内边缘处，与上述螺杆插钩最大接触法向力点47的位置相对应。00932、机械快速接头的抗剪性能分析0094当按预应力混凝土管桩（国家建筑标准设计图集10G4092010）的桩身承载力要求，沿水平X方向在机械快速接头上施加2倍桩身受剪承载力设计值276KN时，ABAQUS有限元数值模拟结果分析如下0095（1）机械连接件的MISES应力分析0096如图2324所示螺杆插钩的MISES应力分析云图，从图例中可知螺杆插钩的最大MISES应力为3233MPA，所述螺杆插钩的最大受剪应力点51出现在螺杆与钩齿的连接处（过渡区），此外，螺杆中部的MISES。
26、应力也较大。0097如图2526所示下端板及其插槽的MISES应力分析云图，从图例中可知插槽的最大MISES应力为1178MPA，所述下端板的最大受剪应力点52出现在插槽的下部位置，此处是下端板及其锁槽受剪力作用时的主要受力点。此外，下端板右边插槽所受的MISES应力明显大于左边插槽。0098（2）机械连接件的位移分析0099如图2728所示螺杆插钩在剪力作用下的位移分析图，从图例中可知螺杆插钩的最大位移为042MM，所述螺杆插钩受剪力作用下的最大位移点53出现在螺杆的下端点,螺杆插钩连接件在水平向剪切力作用下易发生了挠曲变形。0100如图2930所示下端板在剪力作用下的位移分析图，从图例中可。
27、知锁槽的最大位移为0395MM，所述下端板在受剪力作用下的最大位移点54出现在锁槽台阶的外边缘处。0101（3）机械连接件的塑性应变分析0102如图3132所示螺杆插钩的塑性应变分析图，从图例中可知螺杆插钩的最大塑性应变为000875，所述螺杆插钩受剪力的最大塑性应变点55出现在插钩钩齿台阶内、外边缘相交的角部,因此，在通常情况下，连接件受剪力作用时螺杆与钩齿的连接处（过渡区）易进入塑性区，进而发生塑性屈服和屈曲破坏。0103如图3334所示下端板及其锁槽的塑性应变分析图，从图例中可知螺杆插钩的最大塑性应变为1343，所述下端板受到剪力作用的最大塑性点56出现在锁槽台阶内、外边缘相交的角部,此。
28、处是锁槽的薄弱部位，受剪力作用时易进入塑性屈服破坏。0104（4）机械连接件的接触法向力分析0105如图3536所示螺杆插钩的钩齿和锁槽之间的接触法向力分析图，从图例中可知接触面节点的最大接触法向力为4922KN，所述螺杆插钩受剪力时的最大接触法向力点57出现在螺杆的中部偏下节点，沿剪力作用方向。0106如图3738所示下端板及其插槽的接触法向力分析图，从图例中可知插槽的最大接触法向力为5503KN，所述下端板受剪力时的最大接触法向力点58出现在下端板插槽的上部节点，与螺杆法向最大接触力的位置相对应。说明书CN103452102A7/8页901073、机械快速接头的抗压性能分析0108当按预应。
29、力混凝土管桩（国家建筑标准设计图集10G4092010）的桩身承载力要求，沿竖直Z方向在机械快速接头上施加2倍桩身轴心受压承载力设计值3504KN时，ABAQUS有限元数值模拟结果分析如下0109由于压力作用下主要是上下端板之间力的传递关系，因此，可只对下端板进行研究分析。0110如图39所示下端板受压力时下端板及其插槽的MISES应力分析，从图例中可知最大MISES应力为3319MPA，下端板顶面受力比较均匀，无应力集中现象。0111如图40所示下端板受压力作用时，下端板及其锁槽的位移分析图，从图中可知下端板在压力作用下变形很小。0112如图41所示下端板在压力作用下的塑性应变分析图，从图中。
30、可知受压时下端板各单元的塑性应变值为0，说明均未发生塑性屈服。0113如图42所示下端板在压力作用下的接触法向力分析图，从图中可知下端板的最大节点接触法向力为759KN，主要是因为有限元网格划分的原因造成的局部接触法向力较大现象。01144、机械快速接头的数值仿真分析结果及结论0115通过机械快速接头的受拉、受剪、受压三种力学状态下的有限元数值模拟仿真分析表明0116（一）机械快速接头受拉力作用的结果分析01171）螺杆与钩齿的连接处（过渡区）以及螺杆插钩钩齿台阶外边缘的MISES应力较大，相对应下端板锁槽台阶外边缘处是主要承力部位，这些地方是机械快速接头受拉时的主要受力点，内力分析时应引起足。
31、够重视，且应作加强处理，在设置螺杆插钩的钩齿形状时，应特别考虑该位置的强度。01182）螺杆插钩在受拉时发生了挠曲，因此，最大位移发生在螺杆的下端点，这在螺杆插钩变形设计时应作重点分析研究。另外，锁槽台阶的外边缘是位移较大的部位。01193）连接件受拉时插钩钩齿台阶内、外边缘相交的角部首先进入塑性区,其次是螺杆与钩齿的连接处（过渡区），当拉力进一步增大时，这些部位将陆续发生塑性屈服和屈曲破坏。同样，锁槽台阶内、外边缘相交的角部是锁槽的薄弱部位，受拉时易产生塑性屈服破坏，作相应产品的设计分析时，需重点对该位置进行分析，需作加强处理。01204）连接件受拉时插钩钩齿台阶外边缘处的接触压力最大，与之。
32、相对应的锁槽内边缘处是连接件受拉时主要承受接触法向力的位置。0121（二）机械快速接头受剪力作用的结果分析01221）螺杆与钩齿的连接处（过渡区）以及螺杆中部的MISES应力比较大，经分析这些地方是连接件受剪力作用时主要的承力部位。下端板及其锁槽受剪力作用时的主要受力部位是插槽的下部，另外，下端板右边插槽所受的MISES应力明显大于左边插槽，这是剪力施加方向造成的。01232）将位移场放大20倍后发现螺杆插钩连接件在水平向剪切力作用时也发生了挠曲变形，另外，锁槽台阶的外边缘是位移较大的部位。01243）在通常情况下，连接件受剪力作用时，插钩钩齿台阶内、外边缘相交的角部以及说明书CN103452。
33、102A8/8页10螺杆与钩齿的连接处（过渡区）易进入塑性区，进而发生塑性屈服和屈曲破坏。同样，锁槽台阶内、外边缘相交的角部是锁槽的薄弱部位，受拉时易进入塑性屈服破坏，应作加强处理。01254）螺杆的中部偏下节点所受的接触压力最大，与之相对应的下端板插槽的上部节点是接触法向力最大的位置，此处是连接件受剪切作用时的主要受力部位。0126（三）机械快速接头受压力作用的结果分析0127下端板在2倍桩身轴心受压设计承载力作用下，无应力集中现象，也没有应力屈服点产生，基本无变形，最大节点接触法向力为759KN。0128综上研究结果，认为采用表1材料开发的新型管桩机械快速接头，经过三维有限元数值计算轴心受。
34、拉（381KN）、受剪（276KN）、受压（3504KN）均可满足或超过预应力混凝土管桩（国家建筑标准设计图集10G4092010）规定的桩身承载力设计值，因此，可在实际工程中推广应用。0129本实施例所述新型管桩快速接头的其它结构参见现有技术。0130以上所述，仅是本发明的较佳实施例而已，并非对本发明作任何形式上的限制，故凡是未脱离本发明技术方案内容，依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何修改、等同变化与修饰,均仍属于本发明技术方案的范围内。说明书CN103452102A101/24页11图L图2图3图4图5图6说明书附图CN103452102A112/24页12图7图8说明书附图CN1。
35、03452102A123/24页13图9图10说明书附图CN103452102A134/24页14图11说明书附图CN103452102A145/24页15图12图13说明书附图CN103452102A156/24页16图14说明书附图CN103452102A167/24页17图L5说明书附图CN103452102A178/24页18图16说明书附图CN103452102A189/24页19图L7图L8说明书附图CN103452102A1910/24页20图L9图20说明书附图CN103452102A2011/24页21图21图22说明书附图CN103452102A2112/24页22图23说。
36、明书附图CN103452102A2213/24页23图24图25说明书附图CN103452102A2314/24页24图26图27说明书附图CN103452102A2415/24页25图28说明书附图CN103452102A2516/24页26图29说明书附图CN103452102A2617/24页27图30说明书附图CN103452102A2718/24页28图31图32说明书附图CN103452102A2819/24页29图33图34说明书附图CN103452102A2920/24页30图35图36说明书附图CN103452102A3021/24页31图37说明书附图CN103452102A3122/24页32图38说明书附图CN103452102A3223/24页33图39图40说明书附图CN103452102A3324/24页34图41图42说明书附图CN103452102A34。