《植物混合油中提炼正己烷的装置.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《植物混合油中提炼正己烷的装置.pdf（13页珍藏版）》请在专利查询网上搜索。
1、10申请公布号CN104211552A43申请公布日20141217CN104211552A21申请号201410485593522申请日20140915201410414566920140814CNC07C7/00200601C07C9/15200601C11B3/1220060171申请人蔡扬地址315800浙江省宁波市北仑区明州路301号72发明人蔡扬何光范54发明名称植物混合油中提炼正己烷的装置57摘要一种植物混合油中提炼正己烷的装置，包括植物混合油罐1、蒸汽压缩机4、第一蒸发器2、第二蒸发器5、第一汽液分离器3、第二汽液分离器6、植物混合油罐1上述设备通管相应连接，所述第二汽液分离器。
2、4的液相出口通过管道与汽提塔7相连接，所述第一蒸发器2中与内腔相连通的第一蒸发器2的内腔出口22通过管道与冷凝液罐8进口相连接，所述第二蒸发器5中与内腔相连通的第二蒸发器5的内腔出口52通过管道与冷凝液罐8进口相连接，在冷凝液罐冷凝液罐8中冷凝的液体即为正己烷液体。本发明结构设计合理，大大降低了设备运行负荷和成本，蒸发工艺稳定，油脂品质保证，符合节能环保的要求，具有较好的经济效益。66本国优先权数据51INTCL权利要求书1页说明书10页附图1页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书10页附图1页10申请公布号CN104211552ACN104211552A1/1。
3、页21一种植物混合油中提炼正己烷的装置，包括蒸发器，其特征在于所述装置还包括蒸汽压缩机4、汽液分离器，所述蒸发器由第一蒸发器2和第二蒸发器5组成，所述汽液分离器由第一汽液分离器3和第二汽液分离器6组成，置有植物混合油的植物混合油罐1通过管道与第一蒸发器2的换热管进口相连接，所述第一蒸发器2的换热管出口通过管道与第一汽液分离器3的进口相连接，第一汽液分离器3的气相出口31通过管道与蒸汽压缩机4的第一进气口41相连，而第一汽液分离器3下部的液相出口通过管道与第二蒸发器5的换热管进口相连接，第二蒸发器5的换热管出口通过管道与第二汽液分离器6的进口相连接，所述第二汽液分离器6的气相出口61通过管道与蒸。
4、汽压缩机4的第二进口43相连接，所述第二汽液分离器4的液相出口通过管道与汽提塔7相连接，所述蒸汽压缩机4中与第一进气口41相连通的第一出口42通过管道与第一蒸发器2中的换热管进行热交换的第一蒸发器2的内腔进口21相连通，所述第一蒸发器2中的内腔出口22通过管道与冷凝液罐8进口相连接，所述蒸汽压缩机4中与第二进口43相连通的第二出口44通过管道与第二蒸发器5中能与换热管进行热交换的第二蒸发器5的内腔进口51相连通，所述第二蒸发器5中的内腔出口52通过管道与冷凝液罐8进口相连接，在冷凝液罐8中冷凝的液体即为正己烷液体。2根据权利要求1所述的装置，其特征在于所述换热管为列式换热管。3根据权利要求1所。
5、述的装置，其特征在于所述第一蒸发器2中换热管出口位于第一蒸发器2上部或顶部。4根据权利要求1所述的装置，其特征在于所述冷凝液罐8的顶部设有不凝气的尾气出口，该尾气出口通过管道与尾气回收部9相连接。5根据权利要求4所述的装置，其特征在于所述冷凝液罐8的底部通过管道与正己烷液体储罐81相连接，在冷凝液罐8与正己烷液体储罐81之间的管道上设置有输送泵。6根据权利要求1至5中任一所述的装置，其特征在于所述蒸汽压缩机4为MVR蒸汽压缩机，MVR蒸汽压缩机为电驱动，并采用能提高正己烷蒸汽温度和压力的等熵压缩技术的MVR蒸汽压缩机。7根据权利要求1至5中任一所述的装置，其特征在于所述蒸汽压缩机4为离心式蒸汽。
6、压缩机或罗茨式蒸汽压缩机。8根据权利要求至1至5中任一所述的装置，其特征在于所述蒸发器中采用降膜式、升膜式、自循环式或强制循环式结构的列式换热器。9根据权利要求1至5中任一所述的装置，其特征在于所述第一汽液分离器3的气相出口31位于第一汽液分离器3的壳体顶部。10根据权利要求1至5中任一所述的装置，其特征在于所述第二汽液分离器6的气相出口61位于第二汽液分离器6的壳体顶部。权利要求书CN104211552A1/10页3植物混合油中提炼正己烷的装置技术领域0001本发明涉及一种植物混合油中提炼正己烷的装置，即处理低浓度植物混合油蒸发提炼其中的正己烷的装置。背景技术0002在油品使用过程中，会产生。
7、大量的植物混合油蒸发，油类本身会污染土地和水域，所含杂质对人类健康和生态环境有较大的危害，尤其是其中的低浓度油品，由于其易挥发而更加容易的进入周围环境，并对环境造成严重污染。这类植物混合油蒸发的成分非常复杂，在搜集过程中有目的地根据油品密度的不同大致分为低浓度密度小于10G/CM3和高浓度密度大于10G/CM3植物混合油蒸发。0003现有申请号为961191309中国发明专利申请公开了一种废油再生为中性油和光亮油的工艺及装置，其工艺流程为首先将废油、白土、汽三相混输，在管式炉循环精制蒸馏塔中加热到300，闪蒸出水分、轻柴油；然后带土油转入第二座管式炉循环精制蒸馏塔，油、土、汽三相在剧烈的紊流状。
8、态下加热精制到400；最后换热降温至130后过滤，得到中性油和光亮油。该技术虽已成熟应用，但其由于直接对植物混合油蒸发进行处理，没有先将其进行分类，在低浓度植物混合油蒸发组分较多的情况下使用该工艺进行处理时增加了处理负荷，导致运行成本增加。发明内容0004本发明所要解决的技术问题是提供一种植物混合油中提炼正己烷的装置，采用蒸汽压缩机来处理低浓度植物混合油蒸发回收其中的正己烷，有效减少运行负荷、降低运行成本。0005本发明解决上述技术问题所采用的技术方案为本植物混合油中提炼正己烷的装置，包括蒸发器，其特征在于所述装置还包括蒸汽压缩机、汽液分离器，所述蒸发器由第一蒸发器和第二蒸发器组成，所述汽液分。
9、离器由第一汽液分离器和第二汽液分离器组成，置有植物混合油的植物混合油罐通过管道与第一蒸发器的换热管进口相连接，所述第一蒸发器的换热管出口通过管道与第一汽液分离器的进口相连接，第一汽液分离器的气相出口通过管道与蒸汽压缩机的第一进气口相连，而第一汽液分离器下部的液相出口通过管道与第二蒸发器的换热管进口相连接，第二蒸发器的换热管出口通过管道与第二汽液分离器的进口相连接，所述第二汽液分离器的气相出口通过管道与蒸汽压缩机的第二进口相连接，所述第二汽液分离器的液相出口通过管道与汽提塔相连接，所述蒸汽压缩机中与第一进气口相连通的第一出口通过管道与第一蒸发器中的换热管进行热交换的第一蒸发器的内腔进口相连通，所。
10、述第一蒸发器中的内腔出口通过管道与冷凝液罐进口相连接，所述蒸汽压缩机中与第二进口相连通的第二出口通过管道与第二蒸发器中能与换热管进行热交换的第二蒸发器的内腔进口相连通，所述第二蒸发器中的内腔出口通过管道与冷凝液罐进口相连接，在冷凝液罐中冷凝的液体即为正己烷液体。说明书CN104211552A2/10页40006作为改进，所述换热管可优选为列式换热管。0007作为改进，所述第一蒸发器中换热管出口位于第一蒸发器上部或顶部。0008作为改进，所述冷凝液罐的顶部还可设有不凝气的尾气出口，该尾气出口通过管道与尾气回收部相连接。0009作为改进，所述冷凝液罐的底部还可通过管道与正己烷液体储罐相连接，在冷凝。
11、液罐与正己烷液体储罐之间的管道上设置有输送泵。0010作为改进，所述蒸汽压缩机可优选为MVR蒸汽压缩机，MVR蒸汽压缩机为电驱动，并采用能提高正己烷蒸汽温度和压力的等熵压缩技术的MVR蒸汽压缩机。0011作为改进，所述蒸汽压缩机可优选为离心式蒸汽压缩机或罗茨式蒸汽压缩机。0012作为改进，所述蒸发器中可选择为采用降膜式、升膜式、自循环式或强制循环式结构的列式换热器。0013作为改进，所述第一汽液分离器的气相出口可优选位于第一汽液分离器的壳体顶部。0014作为改进，所述第二汽液分离器的气相出口可优选位于第二汽液分离器的壳体顶部。0015与现有技术相比，本发明的优点在于将植物混合油先通过蒸发器、汽。
12、液分离器分类，低浓度植物混合油采用蒸汽压缩机蒸发回收其中的正己烷，高浓度植物混合油蒸发混合后输送至蒸馏塔进行深度处理；蒸汽压缩机用电驱动，运行成本低，每回收吨溶剂仅耗电约20KWHR，产生的压缩正己烷液体蒸汽进入蒸发器的壳体内作为混合油蒸发加热源循环使用，使得混合油蒸发过程不用任何直接蒸汽或间接蒸汽，节约了混合油蒸发溶剂回收所需的大量生蒸汽，直接经济效益巨大；采用蒸气压缩机后，减少了蒸气使用量，用蒸发后正己烷余热经过压缩后，加热第一蒸发器与第二蒸发器，热能被充分利用，从而降低了生产成本；另外蒸发器既是混合油溶剂蒸发的加热器，又是蒸发出的正己烷蒸气的冷凝液罐，混合油溶剂在换热器管程内吸热蒸发，压。
13、缩后二次正己烷蒸气换热器壳体内放热冷凝，不需大量的冷却溶剂蒸汽循环水，使得冷却水用量下降2040。本发明结构设计合理，大大降低了设备运行负荷、减小了电、水、蒸气等成本，蒸发工艺稳定，油脂品质保证，符合节能环保的要求，具有较好的经济效益。附图说明0016图1是本发明实施例的装置的结构示意图。具体实施方式0017以下结合附图实施例对本发明作进一步详细描述。0018如图1所示，本实施例的植物混合油中提炼正己烷的装置，包括蒸发器，所述装置还包括蒸汽压缩机4、汽液分离器，所述蒸发器由第一蒸发器2和第二蒸发器5组成，所述汽液分离器由第一汽液分离器3和第二汽液分离器6组成，置有植物混合油的植物混合油罐1通过。
14、管道与第一蒸发器2的换热管进口相连接，所述第一蒸发器2的换热管出口通过管道与第一汽液分离器3的进口相连接，第一汽液分离器3的气相出口31通过管道与蒸汽压缩机4的第一进气口41相连，而第一汽液分离器3下部的液相出口通过管道与第二蒸发器5说明书CN104211552A3/10页5的换热管进口相连接，第二蒸发器5的换热管出口通过管道与第二汽液分离器6的进口相连接。所述换热管为列式换热管。所述第二汽液分离器6的气相出口61通过管道与蒸汽压缩机4的第二进口43相连接，所述第二汽液分离器4的液相出口通过管道与汽提塔7相连接，所述蒸汽压缩机4中与第一进气口41相连通的第一出口42通过管道与第一蒸发器2中的换。
15、热管进行热交换的第一蒸发器2的内腔进口21相连通，所述第一蒸发器2中的内腔出口22通过管道与冷凝液罐8进口相连接，所述蒸汽压缩机4中与第二进口43相连通的第二出口44通过管道与第二蒸发器5中能与换热管进行热交换的第二蒸发器5的内腔进口51相连通，所述第二蒸发器5中的内腔出口52通过管道与冷凝液罐8进口相连接，在冷凝液罐8中冷凝的液体即为正己烷液体。所述第一蒸发器2中换热管出口位于第一蒸发器2上部或顶部。所述冷凝液罐8的顶部设有不凝气的尾气出口，该尾气出口通过管道与尾气回收部9相连接。所述冷凝液罐8的底部通过管道与正己烷液体储罐81相连接，在冷凝液罐8与正己烷液体储罐81之间的管道上设置有输送泵。
16、。所述蒸汽压缩机4为MVR蒸汽压缩机，MVR蒸汽压缩机为电驱动，并采用能提高正己烷蒸汽温度和压力的等熵压缩技术的MVR蒸汽压缩机。所述蒸汽压缩机4为离心式蒸汽压缩机或罗茨式蒸汽压缩机。所述蒸发器中采用降膜式、升膜式、自循环式或强制循环式结构的列式换热器。所述第一汽液分离器3的气相出口31位于第一汽液分离器3的壳体顶部。所述第二汽液分离器6的气相出口61位于第二汽液分离器6的壳体顶部。0019具体的工艺流程为混合油储罐内的低浓度植物混合油蒸发从顶部进入垂直放置的列管式换热器1中管程，经过加热的低浓度植物混合油蒸发由列管式换热器1的底部低浓度植物混合油出口13进入汽液分离器2，在两相界面处闪蒸，蒸。
17、发后的正己烷蒸汽从汽液分离器2顶部闪蒸出来，且进入蒸汽压缩机3进行机械压缩处理为压缩正己烷液体蒸汽，该压缩正己烷液体蒸汽做为热源从列管式换热器1的上端侧部接口进入列管式换热器1中壳程，加热完管程流体后从正己烷液体蒸汽出口进入到冷凝液罐4中，不凝气从罐体顶部抽出进行尾气回收部10，罐体底部用输送泵5抽出至正己烷液体储罐6；低浓度植物混合油从汽液分离器2蒸发出的高浓度组分从汽液分离器2底部的混合油出口22流出，与列管式换热器1底部高浓度植物混合油出口12出来的高浓度植物混合油蒸发通过混合油泵6混合后至蒸馏塔8进行深度处理。0020下面对蒸汽压缩技术进行进一步说明0021一、机械蒸汽再压缩技术简述0。
18、022机械蒸汽再压缩时，通过机械驱动的压缩机将蒸发器蒸出的蒸汽压缩至较高压力，因此再压缩机也作为热泵来工作，给蒸汽增加能量。0023与用循环工艺流体即封闭系统，制冷循环的压缩热泵相反，因为蒸汽压缩机是作为开放系统来工作，故可将其视为特殊的压缩热泵。0024开放式压缩热泵与封闭式压缩热泵的对比表明在开放系统中的蒸发器表面基本上取代了封闭系统中工艺流体膨胀阀的功能。0025通过使用相对少的能量，即在压缩热泵情况下的压缩机的机械能，能量被加入工艺加热介质中并进入连续循环。在此情况下，不需要一次蒸汽作为加热介质。0026在多效热力蒸汽再压缩系统中，待释放的冷凝热仍然很高。在多效装置中，如果有N效，冷凝。
19、热约为一次能量输入的1/N。而且，蒸汽喷射压缩器只能压缩一部分的二次蒸汽，说明书CN104211552A4/10页6动力蒸汽的能量必须作为余热释放给冷却水。然而，开放式压缩热泵原理的使用可以显著减少甚至消除通过冷凝器释放的热量。0027为达到最终的热平衡，可能需要少量的剩余能量或残余蒸汽的冷凝，因此允许恒定的压力比和稳定的操作条件对于离心式。0028采用机械蒸汽再压缩的原因0029单位能量消耗低；0030因温差低使产品的蒸发温和；0031由于常用单效使产品停留时间短；0032工艺简单，实用性强；0033部分负荷运转特性优异；0034操作成本低。0035MVR蒸发技术的优点0036MVR是蒸汽机。
20、械再压缩技术MECHANICALVAPORRECOMPRESSION的简称。00371占地面积小、操作人员少、配套的公用工程项目少；00382系统无需蒸汽蒸发；00393无需冷凝系统，无需循环冷却水；00404极低的能耗；00415蒸发温度可以任意控制调节，特别适合有热敏性质的物料的浓缩或结晶，并且在低温蒸发状态下无需冷冻冷却水，大大节省投资强度。0042二、MVR蒸发再压缩技术应用领域00431食品和饮料工业牛奶、果汁、乳清、糖溶液的蒸发；00442化学工业水溶液的蒸发；00453海水淡化工业；00464制盐工业盐溶液的蒸发；00475环境技术废水的浓缩；00486以及其他需要蒸发浓缩的领域。
21、。0049三、工艺流程简图氯化钠溶液蒸发结晶为例，蒸发量6000KG水/H0050设计简述0051根据提供的资料，进行相关的计算和设计工作，确定相关设备的参数和蒸发器的类型。本方案的宗旨是用最低的运行成本以及最好的解决方案来达到蒸发分离效果，降低生产成本，减少环保压力的目的。0052在蒸发温度范围内溶质的溶解度随温度的变化不大以及物料沸点升较高。方案阶段以常压饱和态沸点最高的溶液沸点升作为理论基础。该方案中取值为NACL289溶液沸点升终点约10。0053系统蒸发段终点为含有20结晶晶浆故选择MVRFC连续结晶系统，MVR系统耦合FC结晶器，系统中的有机物会在蒸发浓缩的过程产生堆积，由于循环泵。
22、流量相对较高，所以在黏度及黏度变化较大的情况下，仍然可以设计较高的管内流速，以抵消由于黏度引发的雷诺数降低而使流体湍流程度减小，K值减小的影响。同时较高的流速也会减小结垢倾向，延长清洗周期。较大且合适的流量也是控制物料结晶介稳区的必要条件，为生长出合适尺说明书CN104211552A5/10页7度的晶体创造了条件。压缩机选用单台容积式压缩机，流体自换热器进汽液结晶器时，采用中央进料的方式。由于来料不具有热敏性，可选的蒸发温度任意，设计暂定为85。较高的离心温度可使物料的含湿量降低因而本案选择高温离心方式，离心温度85。00541、基本流程00551、物料流程0056物料首先从原料罐经预热器回收。
23、冷凝液显热，由原料泵泵入强制循环器循环管，经换热器升温后进入分离器蒸发，溶液在两相界面处闪蒸，蒸发后溶液随即在强制循环泵的吸引下向下流动与新鲜料液混合进入下一次循环，待达到出料要求后出料。00572、蒸汽流程0058强制循环分离器中的二次蒸汽向上运动进入罗茨式蒸汽压缩机，压缩机将二次蒸汽压缩至工艺设计温度后返回强制循环换热器壳程释放潜热，冷凝水进入凝液收集罐。00593、结晶器0060料液经加热器加热升温后进入结晶器蒸发，蒸发过程是在全密闭状态下连续进行，设备内温度、压力及料液浓度均可保持在最适宜于蒸发的状态。结晶器内部设有高效捕沫器，可以提高汽液分离效率，降低雾沫夹带。0061结晶器内部设有。
24、喷淋装置，其有两个作用，一是洗涤捕沫器，二是避免物料挂壁。0062结晶材质选用316L。00634、加热器0064采用列管式换热器。由于MVR的作用，既是物料加热器，同时也是二次蒸汽的冷凝器。具有传热效率高，占地面积小，设备价格低等特点。0065在蒸发的过程中部分有机物会逐渐沾在换热管内壁上造成管内对流传热系数的下降，导致K值大幅下降，为便于今后运行过程中的清洗本次设计将换热器移至结晶器下方两侧使用软连接，便于今后的维护。0066加热器选用材质为加热管TA2，壳体316L。00675、蒸汽压缩机0068采用专门为蒸汽压缩设计的全不锈钢罗茨式蒸汽压缩机，具有噪音小，震动小，可靠性高等优点。006。
25、9压缩机材质316L。00706、真空系统0071真空系统选用水环式真空泵，具有吸气均匀、工作平稳可靠、操作简单、维修方便等特点。0072由于真空泵本身造成真空的原理可知会有部分的水随真空泵出气口排出，本次设计中将真空泵用水循环降温使用，既保证系统真空的完善又最大限度的减少水的使用量。00732、流程解释0074待处理物料储存在调节罐中，由泵打入蒸发系统。溶液由进料泵打入板式换热器，在板式换热器内进料液与蒸发器中蒸汽冷凝水进行热交换，进料液预热后，进入蒸发器进行蒸发。0075从结晶器出来的二次蒸汽，进入MVR压缩系统。二次蒸汽被压缩后，温度可升高到91左右，压缩后的蒸汽再进入加热器加热物料。加。
26、热物料的过程中，这部分蒸汽冷凝成水说明书CN104211552A6/10页8并由蒸馏水泵排出，其温度约为91，此时换热器既作为物料的加热器又作为压后蒸汽的冷却器。0076预热后的物料进入蒸发器后，和压缩后温升后的二次蒸汽进行换热，整个系统达到热平衡，此时不需要外部的鲜蒸汽进行加热，只需要压缩机来维持整个系统的热平衡。0077当系统中的有机物含量达到较高的浓度时，开启MVR系统定排废料。00783、蒸汽压缩机连锁控制0079为发现压缩机工作中出现的异常情况、提供设备损耗预警并防止设备的机械损伤，需要监测设备安全。0080风叶转速0081转速由一个转速计来连续测量。压缩机需要超速保护，尤其是在变频。
27、器操作的工况下。在达到最大允许转速前的短时间内给出报警。当达到最大允许转速时，电机自动停止。0082振动监测0083振动监测系统监测旋转装置的动态特性。为此在接近轴承处安装了传感器。振动的幅度由多种因素决定，例如0084相关的转速；0085轴承的状态；0086叶轮的状态结痂/结垢；0087按工艺需要而频繁改变的负载。0088当达到最大允许振动时报警；超过最大限度时会导致系统紧急停车。0089油箱液位0090在润滑油箱中的油位受检测。当油位降至最低水平时发出报警。0091油泵0092油泵的运转受到监测。泵的故障将导致压缩机的紧急停车。在正常的压缩机停车时，油泵继续工作至少要到旋转装置完全停止5M。
28、IN以后。出于安全考虑，除了直连的主油泵之外还配备一台辅助油泵。0093油冷器0094在油的循环管线上安装一台换热器用于油的冷却，冷却水供给换热器作为冷却介质。用一个温度控制回路来保持油温恒定。0095滤油器压差0096对滤油器的压差进行检测并在超限时报警。当油系统中的压力值降低到最小压力以下时会触发压缩机的紧急停车。油的流量对油压进行监测。0097轴承温度0098压缩机轴在轴承上运转。新轴承的温度比最大容许值低得多。当达到高温时，首先会报警。当达到最大允许温度时，为避免对轴和风叶造成损伤，系统迅速停机。0099电机线圈温度0100驱动电动机需要过热保护。为此，驱动电动机装备有温度传感器，在不。
29、同位置测量线圈温度。温度过高会导致电动机停机。0101电动机轴承温度说明书CN104211552A7/10页90102对于较大的电机功率，例如大于100KW，测量和监测电机轴承温度。0103压缩机壳体温度0104由于压缩功的原因，压缩机壳体也会被输送介质加热。在下列情况下可能会导致壳体温度过高0105吸入压力过高，所以输送介质的密度也过高；0106压缩机在没有输送介质的情况下运转；0107压缩机以循环模式运转压缩机的旁路阀开启。0108壳体的温度被记录和监测。过高的壳体温度首先导致报警，然后是紧急停车。在风机风叶入口/出口处注入冷凝水，使蒸汽达到饱和状态，这样就降低了过高的壳体温度。0109轴。
30、的轴向位移指示器0110为防止轴承的逐渐磨损引起比较大的损伤，有时要对轴的轴向位移进行监测。如果达到极限，压缩机会自动停机。01114、工艺参数及能耗0112名称参数溶质NACL含量M20沸点升10蒸发量KG/H6000压缩机耗能KW300料液温度85二次蒸汽温度75二次蒸汽压后温度91换热面积M26000113压缩机参数0114项目单位参数压缩机形式容积式0115压缩机型号LC110110说明书CN104211552A8/10页10转速RPM980压缩机标准流量M3/HR39600介质名称水蒸汽介质分子量18介质质量流量KG/HR6000压缩机入口流量M3/HR31005压缩机入口温度75压。
31、缩机入口压力KPA385压缩机出口饱和温度91压缩机出口压力KPA728压缩机内部阻力KPA5压缩比倍202计算功率KW300电机功率KW3600116四、能耗经济性计算0117按照每小时进料量为7500KG/H，蒸发量为6000KG/H，出盐量为1500KG/H。01181MVR系统与传统三效运行费用对比。0119本次设计中MVR系统总蒸发负荷与同等蒸发负荷的传统三效蒸汽蒸发器运行费用进行对比。0120由于MVR系统没有充分利用的二次蒸汽的潜热，以及不再需要冷却循环水，从与三效蒸发器经济性对比可以看出，使用MVR系统后每年可节约操作费用3136万元，而压缩机的价格为200万元，意味着投入使用。
32、8个月即可收回压缩机的投资。01212使用MVR系统的社会效益0122使用MVR系统代替传统的多效蒸发系统，不但有显著的经济效益，而且还有巨大的社会效益。0123从“MVR系统与三效蒸发器经济性对比”可以得知，对本蒸发需求，原三效蒸发器需要蒸汽3T/H、循环水90M3/H，MVR系统需要电能275KWH。0124按中华人民共和国国家标准GBT504412007石油化工设计能耗计算标准，蒸汽的能源折算值为103KG标煤/吨，循环水为0143KG标煤/吨，电为0371KG标煤/KWH，则说明书CN104211552A109/10页1101250126三效蒸发器能源折算值31039001433189。
33、KG标煤/H；0127MVR系统的能源折算值30003711113KG标煤/H；0128MVR系统比三效蒸发器节约标煤318911132076KG标煤/H；0129即，MVR系统比三效蒸发器可节约标煤2076/3189651；0130按年运行7920小时计算；0131每年可节约标煤2076792016442吨；0132每年可减排二氧化碳1644226216516吨；0133每年可减排二氧化硫1644285139747KG；0134每年可减排氮氧化物1644274121671KG；0135设备安装空间范围长M宽M高M101018。0136本发明的装置的关键点在于01371、使用MVR蒸汽压缩机技。
34、术，等熵压缩，提高二次溶剂蒸汽的温度和压力，作为混合油蒸发加热源循环使用。01382、列管式加热器降膜式、升膜式、自循环式和强制循环式等既是混合油溶剂蒸发的加热器，又是蒸发出的溶剂蒸汽的冷凝器，不需传统的溶剂冷凝器。01393、溶剂冷凝器换热面积为原来的10。01404、混合油溶剂在加热器管程内吸热蒸发，压缩后二次溶剂蒸汽加热器壳程放热冷凝，不需大量的冷却溶剂蒸汽循环水。冷却水用量下降8085。01415、MVR蒸汽压缩机用电驱动，运行成本低，每回收1吨溶剂仅耗电约1015KWHR。01426、混合油蒸发过程不用任何直接生蒸汽或间接生蒸汽。节约了混合油蒸发溶剂回收所需的大量生蒸汽，直接经济效益。
35、巨大。01437、混合油蒸发温度可以设定，低于原工艺蒸发温度，油品质量高。01448、采用降膜式蒸发器，传热效果好，设备内停留时间短，混合油缩短加热时间。01459、混合油蒸发加热温差小T720，蒸发过程温和，保证油脂品质。说明书CN104211552A1110/10页12014610、MVR蒸汽压缩机采用离心式蒸汽压缩机、罗茨式蒸汽压缩机及其他蒸汽压缩机。014711、混合油蒸发过程为负压蒸发过程，系统内无空气，避免油脂的氧化变性。014812、二次溶剂蒸汽通过MVR蒸汽压缩机压缩，与三效或多效蒸发器利用次数相比，得到无限次重复次利用。014913、颠覆了传统植物油生产企业油脂浸出系统混合油蒸发溶剂回收的工艺。015014、节约了混合油蒸发溶剂回收所需的大量生蒸汽，直接经济效益巨大。015115、符合国家的产业政策，节能、环保。说明书CN104211552A121/1页13图1说明书附图CN104211552A13。