弹簧钢.pdf

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1、10申请公布号CN104114732A43申请公布日20141022CN104114732A21申请号201380009193022申请日20130214201202989320120214JP201221748420120928JPC22C38/00200601C22C38/60200601C21D8/06200601C21D9/0220060171申请人杰富意钢铁株式会社地址日本东京72发明人本庄稔上井清史三田尾真司74专利代理机构中原信达知识产权代理有限责任公司11219代理人金龙河穆德骏54发明名称弹簧钢57摘要通过对以往的高强度弹簧钢进行C、SI、MN、CR、MO以及SB的添加量的适。

2、当化，抑制通过热轧制造成规定的线材时的表层的铁素体脱碳，提供耐脱碳性优良的高强度弹簧钢。在规定的关系下含有C035质量以上且045质量以下、SI175质量以上且240质量以下、MN01质量以上且10质量以下、CR001质量以上且小于050质量、MO001质量以上且100质量以下、P0025质量以下、S0025质量以下和O00015质量以下、以及选自SB0035质量以上且012质量以下和SN0035质量以上且020质量以下中的一种或两种。30优先权数据85PCT国际申请进入国家阶段日2014081386PCT国际申请的申请数据PCT/JP2013/0542482013021487PCT国际申请的。

3、公布数据WO2013/122261JA2013082251INTCL权利要求书1页说明书13页附图3页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书13页附图3页10申请公布号CN104114732ACN104114732A1/1页21一种弹簧钢，其特征在于，具有如下成分组成在由下述1式计算出的DF值为023以上且150以下、由下述2式计算出的DT值为034以上且046以下、以及由下述3式计算出的WD值为255以下的条件下，含有C035质量以上且045质量以下、SI175质量以上且240质量以下、MN01质量以上且10质量以下、CR001质量以上且小于050质量、MO00。

4、1质量以上且100质量以下、P0025质量以下、S0025质量以下和O00015质量以下、以及选自SB0035质量以上且012质量以下和SN0035质量以上且020质量以下中的一种或两种，余量为FE和不可避免的杂质，DFSI/100CSNSB1DT10C/5SI2SN3SB2WD544C188SNSB3其中，为该括号内成分的质量含量。2如权利要求1所述的弹簧钢，其特征在于，所述成分组成还含有选自AL050质量以下、CU10质量以下、以及NI20质量以下中的一种或两种以上。3如权利要求1或2所述的弹簧钢，其特征在于，所述成分组成还含有选自W20质量以下、NB01质量以下、TI02质量以下和V05。

5、质量以下中的一种或两种以上。4如权利要求1至3中任一项所述的弹簧钢，其特征在于，所述成分组成还含有B0005质量以下。权利要求书CN104114732A1/13页3弹簧钢技术领域0001本发明涉及作为例如汽车用悬架弹簧、扭力杆以及稳定杆等的原材的高强度弹簧钢、特别是涉及高强度并且耐脱碳性优良、适合作为汽车用行驶部件的弹簧钢。背景技术0002近年来，从地球环境问题的观点出发，要求汽车的燃料效率提高、以及二氧化碳排出量的削减，随之，汽车的轻量化的要求越来越强。特别是对于作为汽车的行驶部件之一的悬架弹簧的轻量化的要求强，采用了使用淬火回火后的强度达到2000MPA以上的、高强度化的原材的高应力设计。。

6、0003通用的弹簧用钢是JISG4801等中规定的、淬火回火后的强度达到约1600约1800MPA的弹簧用钢，通过热轧制造成规定的线材后，在热成形弹簧的情况下，加热的同时成形为弹簧状后，进行淬火回火处理，在冷成形弹簧的情况下，拉拔加工后，进行淬火回火处理，成形为弹簧状。0004例如，在悬架弹簧中，作为至今为止通常使用的原材，使用JISG4801中记载的SUP7。SUP7含有1822质量的SI，在通过热轧制造成规定的线材时，在表层容易发生脱碳，特别是容易发生铁素体脱碳，对作为弹簧的特性例如疲劳特性产生不良影响。铁素体脱碳是奥氏体组织随着脱碳而发生铁素体相变的现象，在钢原材加热时或热轧工序中，由于。

7、钢原材的表面发生脱碳而产生，此外，在将弹簧用钢线材加热、热成形或淬火的过程中也会产生。该铁素体脱碳的抑制除了确保弹簧的疲劳特性之外，也带来省略用于削去脱碳层的剥离工序等、提高成品率等各种优点，因此，为了抑制铁素体脱碳，进行了各种提案。0005例如，专利文献1中记载的技术通过控制CU与NI的合计添加量CUNI，实现了铁素体脱碳的抑制。但是，铁素体脱碳是由于钢材表层区域中的碳减少从而表层区域成为铁素体单相组织的现象，即使将CUNI控制在020质量至075质量的范围内，也难以确实地抑制铁素体脱碳。0006专利文献2中公开了一种弹簧用钢线材，其通过控制C、SI、MN、CR、P、S的添加量、控制线材的结。

8、晶粒径，使耐脱碳性以及拉丝加工性优良。但是，铁素体脱碳是由于钢材表层区域中的碳减少从而表层区域成为铁素体单相组织的现象，即使通过调整C、SI、MN、CR、P、S的添加量来控制线材的结晶粒径，也难以确实地抑制铁素体脱碳。0007专利文献3中，在表面温度为8001000的温度范围内结束精轧后，在将轧制后的钢带卷取前不进行水冷而卷取成卷材状，在卷取后的冷却过程中，不迅速改变冷却条件而是以空冷以下的速度冷却至完成相变，由此，抑制铁素体脱碳的发生。但是，铁素体脱碳是由于钢材表层区域中的碳减少从而表层区域成为铁素体单相组织的现象，仅仅控制制造条件，难以抑制铁素体脱碳。0008专利文献4中，在制造弹簧钢时，。

9、通过控制作为通常包含的微量成分的NI、CU、S的组合量，降低脱碳。但是，铁素体脱碳是由于钢材表层区域中的碳减少从而表层区域成为铁说明书CN104114732A2/13页4素体单相组织的现象，即使控制NI、CU、S的组合量，也难以确实地避免表层的碳的降低，难以抑制铁素体脱碳。0009专利文献5中，通过控制C、SI、MN以及SB的添加量，抑制铁素体脱碳。该文献5中，作为实施例公开了含有055质量以上的C的钢，由于添加的C量多，因此，对铁素体脱碳的抑制有利。但是，即使能够抑制铁素体脱碳，但由于含有的C、SB多，因此，在难以抑制脱碳在此为总脱碳、抑制拉丝性降低的方面仍存在问题。0010现有技术文献00。

10、11专利文献0012专利文献1日本特开2003105496号公报0013专利文献2日本特开200968030号公报0014专利文献3日本特开2003268453号公报0015专利文献4日本特开平8176737号公报0016专利文献5日本特公平672282号公报发明内容0017发明要解决的问题0018如上所述，从提高汽车的燃料效率、以及削减二氧化碳排出量的观点出发，期望作为汽车的行驶部件之一的悬架弹簧的进一步高强度化。但是，在弹簧的表层发生铁素体脱碳时，由于对作为弹簧的特性例如疲劳特性产生不良影响，因此，抑制铁素体脱碳以下，也称为耐脱碳性成为课题。另外，由于增加C、添加CU、NI、SB等合金元素。

11、，在拉丝前的弹簧原材中容易生成硬质的组织，因此，拉丝性降低也成为课题。0019本发明是为了解决上述课题而完成的，通过对以往的高强度弹簧钢进行C、SI、MN、CR、MO、SB以及SN的添加量的适当化，提供高强度、并且不会损害弹簧钢的各种特性的、耐脱碳性优良的弹簧钢。0020用于解决问题的方法0021发明人发现，为了解决所述课题，使C、SI、MN、CR、MO、SB以及SN的各添加量适当，并且以由下述1式表示的DF值、由下述2式表示的DT值以及由下述3式表示的WD值达到适当范围的方式进行成分设计，由此，在维持弹簧所必需的特性的同时，原材的耐脱碳性以及拉丝性提高，从而完成了本发明。0022即，本发明的。

12、主旨构成如下。00231一种弹簧钢，其特征在于，具有如下成分组成在由下述1式计算出的DF值为023以上且150以下、由下述2式计算出的DT值为034以上且046以下、以及由下述3式计算出的WD值为255以下的条件下，含有C035质量以上且045质量以下、SI175质量以上且240质量以下、MN01质量以上且10质量以下、CR001质量以上且小于050质量、MO001质量以上且100质量以下、P0025质量以下、S0025质量以下和O00015质量以下，以及选自SB0035质量以上且012质量以下和SN0035质量以上且020质量以下中的一种或两种，余量为FE和不可避免的杂质，0024DFSI/。

13、100CSNSB1说明书CN104114732A3/13页50025DT10C/5SI2SN3SB20026WD544C188SNSB30027其中，为该括号内成分的质量含量。00282如上述1所述的弹簧钢，其特征在于，所述成分组成还含有选自AL050质量以下、CU10质量以下、以及NI20质量以下中的一种或两种以上。00293如上述1或2所述的弹簧钢，其特征在于，所述成分组成还含有选自W20质量以下、NB01质量以下、TI02质量以下和V05质量以下中的一种或两种以上。00304如上述1至3中任一项所述的弹簧钢，其特征在于，所述成分组成还含有B0005质量以下。0031发明效果0032根据本。

14、发明，能够稳定地提供具有与以往的高强度弹簧钢相比远远更优良的耐脱碳性以及拉丝性的、高强度的弹簧钢。附图说明0033图1是关于DF值整理示出耐脱碳性的评价结果的图。0034图2是关于WD值整理拉丝性的评价的图。0035图3是表示在表层生成有铁素体脱碳层的例子的金属组织照片。0036图4是表示在表层没有生成铁素体脱碳层的例子的金属组织照片。0037图5是表示在表层生成有并非铁素体脱碳的脱碳层的例子的金属组织照片。具体实施方式0038以下，对本发明的弹簧钢详细进行说明。0039首先，对本发明的高强度弹簧钢的成分组成进行说明。0040C035质量以上且045质量以下0041C是用于确保必要强度所必须的。

15、元素，小于035质量时，难以确保规定的强度，另外，为了确保规定强度，需要添加大量的合金元素，导致合金成本的升高，因此，设为035质量以上。另外，C含量少时，容易发生铁素体脱碳。另一方面，添加超过045质量时，导致靭性的降低、线材的硬化或拉丝加工时的拉丝性的降低。由此，C量设为035质量以上且045质量以下。优选为036质量以上且045质量以下。0042SI175质量以上且240质量以下0043SI是通过作为脱氧剂、以及固溶强化或提高回火软化阻力来提高钢的强度、提高钢的耐弹减性的元素，本发明中，添加175质量以上。但是，添加超过240质量时，在弹簧制造时导致铁素体脱碳的发生。由此，SI的上限设为。

16、240质量。由上，SI量设为175质量以上且240质量以下。优选为180质量以上且235质量以下。0044MN01质量以上且10质量以下0045MN使钢的淬透性提高，对提高强度有益，因此，添加01质量以上。但是，在添加超过10质量时，由于使钢高强度化，因此，导致母材靭性降低。由此，MN的上限设为10质量。由上，MN量设为01质量以上且10质量以下。优选为02质量以上说明书CN104114732A4/13页6且10质量以下。0046P0025质量以下0047S0025质量以下0048P和S在晶界发生偏析，导致钢的母材靭性降低。由上，优选这些元素尽可能降低。由此，P和S均设为0025质量以下。需要。

17、说明的是，为了小于00002质量，需要高成本，因此，在工业上降低至00002质量即可。0049CR001质量以上且小于050质量0050CR是提高钢的淬透性，使强度增加的元素。因此，添加001质量以上。另一方面，添加050质量以上使钢高强度化，因此，导致母材靭性降低。另外，CR使在凹陷底的PH降低，因此是使耐点蚀性降低的元素。由上，CR量设为001质量以上且小于050质量。优选为001质量以上且049质量以下。0051MO001质量以上且100质量以下0052MO是提高淬透性和回火后的强度的元素。为了得到这样的效果，添加001质量以上。但是，添加超过100质量时，反而合金成本升高。另外，由于使。

18、钢高强度化，因此，导致母材靭性降低。由上，MO量设为001质量以上且100质量以下。优选为001质量以上且095质量以下。0053SB0035质量以上且012质量以下0054SB在表层富集，抑制C从钢中扩散，从而是抑制表层的C量降低的元素，需要添加0035质量以上。但是，添加超过012质量时，在钢中发生偏析，导致母材靭性以及拉丝性的降低。另外，通过添加SB，线料的淬透性提高，生成贝氏体、马氏体等硬质的组织，从而拉拔加工时的拉丝性降低。由上，SB量设为0035012质量。更优选的范围为00350115质量。0055SN0035质量以上且020质量以下0056SN在表层富集，抑制C从钢中扩散，从而。

19、是抑制表层的C量降低的元素，需要添加0035质量以上。但是，添加超过020质量时，在钢中发生偏析，有可能导致弹簧的特性降低。另外，通过添加SN，线料的淬透性提高，生成贝氏体、马氏体等硬质的组织，从而拉拔加工时的拉丝性降低。由上，SN量设为020质量以下。更优选的范围为00350195质量。0057需要说明的是，本发明中，包括没有积极添加SB和SN中的任意一种的情况，在没有积极添加SB的情况下，以SB量小于001质量作为不可避免的杂质含有，在没有积极添加SN的情况下，以SN量小于001质量作为不可避免的杂质含有。关于所述1式中的SB含量SB、SN含量SN，使用作为不可避免的杂质含有的SB、SN的。

20、含量质量、或在积极添加的情况下的其含量质量的值。0058O00015质量以下0059O与SI和AL键合，形成硬质的氧化物系非金属夹杂物，导致弹簧的特性降低，因此，优选尽可能低，但本发明中，允许为00015质量以下。0060DF值所述1式023以上且150以下0061DT值所述2式034以上且046以下0062WD值所述3式255以下说明书CN104114732A5/13页70063接着，对导出DF值、DT值以及WD值的实验结果详细说明。0064即，发明人变化成分组成以及DF值、DT值和WD值，分别制作表1所示的成分组成的弹簧钢，考察各自的耐脱碳性、靭性以及拉丝性。将其评价结果示于表2。另外，图。

21、1中关于DF值整理示出耐脱碳性的评价结果。需要说明的是，表1中的各元素的数值为质量含量。0065表10066说明书CN104114732A6/13页8钢NOCSIMNPSCRMOSNSBODF值DT值WD值备注A1060200085002000150001000500010556060333基准钢A2042201088000500060040200005010000009046041245发明钢A3038176085000600050040180005009000008049042222发明钢A4044191021000700070030110005005100007078045250发明钢A。

22、5039198030000900050490050001003500008141039220发明钢A6042190041000800040490250001012000006037043247发明钢A7041222077000600050210200050008000007042036242发明钢A8039194065000800040450180150003500008027039238发明钢A9042239050000700050480150111006200006033034253发明钢A10039228095000800060350100018004000007101034223发明钢。

23、A11037201035000700070330170200003500008023035233发明钢A12042185065000800070150150001003500007122045237发明钢A13041176054000700050220110001005100006083046233发明钢A14042240041000600050490050001003700007150035237发明钢A15039175021000500040250150110012000008020042243比较钢说明书CN104114732A7/13页9A16041230035000700030480。

24、200001003500009156035231比较钢A17042195025000500020480920100000200007046042245发明钢A18042205045000500030400350035000100008136041237发明钢A19036200063000400020250210180000200008031035221发明钢A20041200095000600040110200200000200008024039251发明钢A21038240099000500030450120200005000008025030240比较钢A22044175089000400。

25、040210440001009000007044049254比较钢A23044200089000600030050920001013000009035042259比较钢A24044220089000600030050920210000200009024039269比较钢A25041229033000600040470150001003600007151035232比较钢A26037190021000800060110210115011500008022037232比较钢A27040233099000500030450120190005000008024033250比较钢A28043176089。

26、000600050210440001009000007045047249比较钢A29044200089000700040050210020008500009043043256比较钢A30035184091000500010050210035000100008146038198发明钢0067为了考察DF值、DT值以及WD值对耐脱碳性产生的影响，使弹簧钢的制造条件相同。其制造条件如下。首先，将通过真空熔炼进行熔炼后的圆柱状钢锭直径200MM、长度400MM加热至1000后，进行热轧，得到直径15MM的线材。此时，加热时的气氛在大气气说明书CN104114732A8/13页10氛下实施。从热轧后的线。

27、材上裁取显微组织观察用样品直径15MM、长度10MM。0068需要说明的是，耐脱碳性以及靭性用后述的实施例中的试验方法进行评价。0069弹簧钢的靭性优选实际上制造弹簧来进行评价，但在此，对上述的热轧后的直径15MM的线材，从其中间部分裁取直径15MM以及长度100MM的圆棒试验片，进行淬火回火处理。淬火通过加热温度900、保持时间15分钟、60油冷进行，回火通过加热温度350、保持时间60分种、水冷进行。使用进行该热处理后的圆棒试验片，用后述的实施例中的试验方法进行评价。0070另外，关于制造弹簧时的拉丝性，将通过真空熔炼进行熔炼后的钢锭直径200MM、长度400MM加热至1000后，进行热轧。

28、，精加工成直径135MM的线材。然后，对于所得到的线材，进行拉拔加工至直径126MM，用进行涉及20M长度的拉拔时的断线次数进行评价。0071在此，SI为有助铁素体组织生成的元素，C是抑制铁素体组织生成的元素，SB以及SN是抑制表层的C量降低的元素，因此认为，可以将由所述式1规定的DF值视为发生铁素体脱碳的容易程度的指标，根据该DF值对铁素体脱碳深度进行了整理。其结果，如表2和图1所示，DF值超过150时，由于添加的SI量的增加、和/或添加的C、SN、SB的量的减少，弹簧表层的C量降低，因而发生了铁素体脱碳，结果耐脱碳性降低。另一方面，DF值小于023时，添加的SI量减少，和/或添加的C、SN。

29、、SB的量增加，能够抑制表层的C量的降低，因而耐脱碳性提高，但没有确认到显著的提高。另外，在DF值小于023的情况下，如上所述，由于添加的C、SN、SB量增加，因此靭性容易降低。由上可明确，通过将DF值调节至023以上且150以下的范围，耐脱碳性提高，并且能够保持韧性。0072同样地，如表2所示，由所述式2规定的DT值小于034时，由于添加的SI量的增加、和/或添加的C、SN、SB的量的减少，弹簧表层的C量降低，因而发生了铁素体脱碳，结果耐脱碳性降低。相反，DT值超过046时，由于SN或SB的添加量增加，因此，C向弹簧表层中的供给延迟，脱碳量反而增加至01MM以上。由上可明确，通过将DT值调节。

30、至034以上且046以下的范围，耐脱碳性提高。0073如上所述，通过调节SN和/或SB量，耐脱碳性提高，但这些元素使淬透性提高，并且促进在线料热轧后的线材中生成贝氏体、马氏体，因此，有可能对拉丝性产生不良影响。因此，如上所述进行了拉丝性的考察，根据C、SB、SN的含量整理了对拉丝性的影响。将其结果示于表2和图2。需要说明的是，图2中，仅仅绘制了关于DF值和DT值在本发明的范围内的钢NO的结果。如表2和图2所示，由所述式3规定的WD值超过255时，C、SN或SB的量增加，导致线料的高硬度化，另外，由于SN或SB使淬透性提高，结果导致贝氏体、马氏体的硬质组织的生成，因此靭性和拉丝性降低。0074在。

31、此，本发明的弹簧钢中，WD值表示在C含量为035质量、以0035质量含有SB和SN中的任意一种的情况下的最小的值，此时的WD值为197。即，本发明的弹簧钢中，分别限定C含量、SB含量或SN含量的下限，因此，由所述式3规定的WD值只能为197以上的值。0075需要说明的是，WD值越小，C、SN或SB的量越小，因此，在弹簧制造时存在硬度降低的倾向。由上，WD值优选为220以上。0076表2说明书CN104114732A109/13页1100770078另外，本发明的弹簧钢中，从高强度化的观点出发，在所述成分的基础上，根据需要可以含有以下的成分。0079AL050质量以下、CU10质量以下以及NI2。

32、0质量以下中的一种或两种以上0080首先，CU和NI是提高淬透性和回火后的强度的元素，可以选择添加。为了得到这样的效果，CU和NI优选添加0005质量以上。但是，添加超过10质量的CU以及添加超过20质量的NI时，反而合金成本升高，因此，优选CU的添加上限为10质量、以及NI的添加上限为20质量。0081另外，AL作为脱氧剂有用，进而是通过抑制淬火时的奥氏体晶粒生长而有效维持强度的元素，因此优选可以添加001质量以上。但是，即使添加超过050质量，其效果也饱和，产生导致成本上升的不利，而且在冷环境下的卷绕性也降低。由此，优选AL的添加上限为050质量。0082另外，本发明的弹簧钢为了提高强度，。

33、在所述成分的基础上，根据需要可以含有以下的成分。0083W20质量以下、NB01质量以下、TI02质量以下和V05质量以下中的一种或两种以上0084W、NB、TI和V均是提高淬透性和回火后的钢的强度的元素，可以根据必要的强度说明书CN104114732A1110/13页12选择添加。为了得到这样的效果，优选W、NB和TI分别以0001质量以上来添加、V以0002质量以上来添加。0085但是，添加超过05质量的V、添加超过01质量的NB以及添加超过02质量的TI时，在钢中大量生成碳化物，过度高强度化，导致靭性降低。NB、TI和V优选分别以上述值作为上限来添加。另外，添加超过20质量的W时，过度高。

34、强度化，靭性降低，导致合金成本的升高。由此，优选W以20质量作为上限来添加。0086B0005质量以下0087B是通过淬透性的增大而提高回火后的钢的强度的元素，可以根据需要含有。为了得到所述效果，优选添加00002质量以上。但是，添加超过0005质量时，有可能在冷环境下的加工性变差。由此，优选B在0005质量以下的范围内添加。0088具有以上的成分组成的钢锭可以使用由转炉进行熔炼得到的钢锭，也可以使用由真空熔炼得到的钢锭。然后，钢锭、钢坯、初轧方坯或坯锭等原材经加热，热轧，酸洗而除去氧化皮后，进行拉丝，调整至规定的粗度，用于弹簧用钢。0089这样得到的高强度弹簧钢尽管能够廉价地制造，但具有优良。

35、的耐脱碳性和拉丝性，能够应用于例如作为汽车的行驶部件的悬架弹簧。0090实施例0091将具有表3所示的成分组成表3中的各元素的值均为含量质量的钢通过转炉进行熔炼，将由这些钢制造的坯锭加热至1000，然后进行热轧，得到直径15MM以及用于拉丝性评价的135MM的线材。加热时的气氛在高炉煤气与焦炉煤气的混合气体M气体气氛下实施，也可以使用其他的气氛例如大气、LNG、城市煤气、COGBFG这样的混合气体、COG、重油、氮气、氩气等进行加热。从热轧后的线材裁取显微组织观察用样品直径15MM、长度10MM，根据以下的方法考察耐脱碳性和弹簧钢的靭性。0092另外，弹簧钢的靭性优选实际上制造弹簧进行评价，但。

36、在此，从上述直径15MM的线材裁取直径15MM、长度100MM的圆棒试验片，进行淬火回火处理。淬火通过加热温度900、保持时间15分钟、60油冷进行，回火通过加热温度350、保持时间60分、水冷进行。对于所得到的圆棒试验片，通过以下的试验方法进行评价。0093说明书CN104114732A1211/13页130094耐脱碳性0095耐脱碳性通过热轧后的线材的表层中的铁素体单相组织的有无进行判断。评价方法根据JISG0558如下进行。从热轧后的线材上对于长度方向轧制方向切割10MM。为说明书CN104114732A1312/13页14了进行切割面相对于长度方向垂直的截面以下为C截面的组织观察，埋。

37、入树脂中，进行镜面研磨后，用3硝酸乙醇溶液进行腐蚀，进行C截面表层的组织观察。在表层确认到如图3所示的铁素体单相组织的情况下，视为发生了铁素体脱碳，将铁素体脱碳层的最深处定义为铁素体脱碳深度。另外，在为图4所示的组织的情况下，定义为没有确认到铁素体脱碳的发生。另外，在为图5所示的组织的情况下，即在表层存在珠光体百分率低的区域的情况下，没有确认到铁素体脱碳层的生成，但视为发生了脱碳，如果其区域小于01MM，则判断为耐脱碳性良好。0096靭性0097对于靭性而言，使用JISZ2242中记载的2MMU缺口夏比冲击试验片高度10MM、宽度10MM、长度55MM、缺口深度2MM、缺口底半径1MM，在试验。

38、温度20、试验根数为3根的条件下实施，分别求出吸收能量，将所得到的吸收能量除以08，求出冲击值J/CM2。另外，求出3根试验片的冲击值的平均值。靭性为弹簧钢所要求的特性之一，因此，在本发明中，如果为基准钢的2倍以下，则判断为靭性降低。0098拉丝性0099关于拉丝性，对于所述的直径135MM的线材进行拉拔加工至126MM直径，用进行涉及20M的长度的拉拔时的断线次数进行评价。该断线即使发生1次时，也判断为拉丝性降低。0100表4中示出了铁素体脱碳的深度以及靭性冲击特性的各评价结果。可知，满足本发明的成分组成、DF值、DT值和WD值的钢NOB1、B3、B57、B10、B1316、B1828以及B。

39、3438的钢，没有发生铁素体脱碳，脱碳也为01MM以下，而且，也没有发生拉拔加工时的断线，具有良好的耐脱碳性和拉丝性，而且靭性也显示为良好的值。相对于此，可知成分组成在本发明的范围外的钢NOB2、B4、B89、B17、B2933以及B3940的钢、以及成分组成在本发明的范围内但DF值在本发明的范围外的钢NOB11B12，产生了铁素体脱碳层，或脱碳层为01MM以上，或拉丝性降低。0101表40102说明书CN104114732A1413/13页15说明书CN104114732A151/3页16图1图2说明书附图CN104114732A162/3页17图3图4说明书附图CN104114732A173/3页18图5说明书附图CN104114732A18。