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1、10申请公布号CN104092249A43申请公布日20141008CN104092249A21申请号201410308681822申请日20140630H02J3/46200601H02J3/0120060171申请人东南大学地址214135江苏省无锡市新区菱湖大道99号72发明人郑建勇梅军张宸宇邓凯胡洛瑄周福举74专利代理机构南京瑞弘专利商标事务所普通合伙32249代理人黄成萍54发明名称一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法57摘要本发明公开了一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法，在电压电流环中加入一种新的虚拟阻抗的设计，电压外环采用比例积分控制以保证输出波形具有较高的跟踪精度，电流内。
2、环采用比例控制以提高系统的动态响应速度；将等效线路阻抗设计为在工频附近呈现阻性，满足低压微网的线路阻抗特点，同时降低了微源逆变器功率均分控制对输出线路阻抗的敏感性；等效线路阻抗在高频谐波段呈感性，能够有效抑制非线性负载造成的高频谐波，有效避免高频谐波噪声对微源输出电能质量的影响。51INTCL权利要求书1页说明书5页附图7页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书5页附图7页10申请公布号CN104092249ACN104092249A1/1页21一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法，其特征在于包括如下步骤1对采用下垂控制器的微源逆变器输出功率同时匹配下垂参数和输。
3、出阻抗，并且在电压电流环中引入虚拟阻抗ZVIRS；其中，S为拉式变换复变量参数；2在引入虚拟阻抗ZVIRS的电压电流环中，电压外环采用PI控制，电流内环采用比例控制；3对引入虚拟阻抗ZVIRS的电压电流环进行简化，得到前向增益GS、不加入虚拟阻抗ZVIRS时的输出滤波阻抗ZOS和加入虚拟阻抗ZVIRS后的等效线路阻抗表达式；4设计虚拟阻抗ZVIRK1S/SK2，将下垂控制器在工频阈值范围内的低频区域设计成低压微网中普遍的阻性，将高频谐波频谱段设计成感性；其中，K1和K2为虚拟阻抗参数。2根据权利要求1所述的适用于低压微网的改进型下垂控制方法，其特征在于所述步骤3中简化后的引入虚拟阻抗ZVIRS。
4、的电压电流环为前向增益GS为DSLCS3RKKPWMCS21KKPKPWMSKKIKPWM不加入虚拟阻抗ZVIRS时的输出滤波阻抗ZOS为加入虚拟阻抗ZVIRS后的等效线路阻抗为其中，UO为输出电压，UREF为输出电压参考值，I为电流内环的电流；KP和KI为电压外环中PI控制器的控制参数，KPWM为微源逆变器的等效模型；L和C为LC输出滤波器参数，R为LC输出滤波器的电感寄生内阻，K为电流内环中比例控制器的控制参数。3根据权利要求2所述的适用于低压微网的改进型下垂控制方法，其特征在于所述微源逆变器的等效模型KPWM取为常数10。权利要求书CN104092249A1/5页3一种适用于低压微网的改。
5、进型下垂控制方法技术领域0001本发明涉及一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法，属于电力电子装置调制技术。背景技术0002由于下垂控制器不需要联络线和负载信息就可以实现微网中多微源间功率平均分配，因此在微网多微源协调控制中受到广泛的应用。然而微源间功率的精确平均分配除了匹配下垂控制器中的下垂系数以外，对微源输出电压、相角及线路阻抗都有严格的要求。0003由于低压微网的线路阻抗主要为阻性，不同于高压线路中的感性阻抗特性，原有的经典下垂控制曲线PF、QU是否仍然适用于低压微网引起了广泛的争议。一般而言，目前通过电压电流环中虚拟阻抗的引入，将线路输出阻抗可以等效为感性、阻性、阻感混合型和容性这几种。
6、。1当等效线路阻抗为感性，依旧可以采用经典的同步发电机PF、QU下垂控制方程，等效后的线路阻抗基本由虚拟阻抗决定，这也是目前常采用的方法；2当等效线路阻抗为阻性，由于低压微网中线路中的阻性比例极大，众多学者认为在低压环境中应该采用阻性网络环境，此时，应该采用PU、QF下垂控制方程，这种方法常见于小规模微网环境中，但是同感性阻抗一样，由于虚拟阻抗对等效线路阻抗的增大作用，输出端电压会受到影响，不通过恰当的控制方法，输出电压存在静差达不到额定值；3当等效线路阻抗为阻感混合型，由于电压源逆变器普遍采用LC滤波电路，加上低压微网中一般存在04K/10K变压器，所以认为低压微网实际是一个阻感混合型网络，。
7、在这种情况下F、U与PQ轴都相关，互相耦合控制较为复杂，一般都通过虚拟阻抗的加入将等效后的线路阻抗变为纯阻性或者纯感性；4当等效线路阻抗为容性，由于经典的下垂曲线并不具备无功补偿器的倾斜特性，部分学者认为在低压微网中部署几台容性输出阻抗的逆变器，即接入点电压随着输出功率呈正比，有益于改善电压偏移，实现局部电压调整。0004传统观点认为低压微网的阻抗特点主要为阻性，应该通过电压电流环中虚拟阻抗的引入，将线路等效阻抗设计为阻性。但是随着微网环境中非线性负载的大量投入，逆变器输出大量高频谐波从发电端源头严重影响了微网系统的电能质量，阻性等效阻抗并不能抑制高频谐波。发明内容0005发明目的针对低压微网。
8、中采用传统下垂控制器多微源之间功率分配精度不高和非线性负载影响的问题，本发明提供一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法，通过对虚拟阻抗的设计，将等效虚拟阻抗设计成在工频附近呈现阻性，满足低压微网的线路阻抗特点，高频谐波段呈感性，有效抑制非线性负载造成的高频谐波。0006技术方案为实现上述目的，本发明采用的技术方案为0007一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法，包括如下步骤00081对采用下垂控制器的微源逆变器输出功率，不仅对下垂参数进行匹配，对输出说明书CN104092249A2/5页4阻抗也进行匹配；由于对输出阻抗的设计并不能完全满足精度要求，因此在电压电流环中引入虚拟阻抗ZVIRS；其中。
9、，S为拉式变换复变量参数；00092在引入虚拟阻抗ZVIRS的电压电流环中，电压外环采用PI控制以保证输出波形具有较高的精度，电流内环采用比例控制以提高系统的动态响应速度；00103对引入虚拟阻抗ZVIRS的电压电流环进行简化，得到前向增益GS、不加入虚拟阻抗ZVIRS时的输出滤波阻抗ZOS和加入虚拟阻抗ZVIRS后的等效线路阻抗表达式；00114设计虚拟阻抗ZVIRK1S/SK2，将下垂控制器在工频阈值范围内的低频区域设计成低压微网中普遍的阻性，将高频谐波频谱段设计成感性以滤去高频谐波；其中，K1和K2为虚拟阻抗参数。0012本发明，通过新的虚拟阻抗ZVIRS的设计，方案中设计的电压电流环可。
10、以精确控制等效输出阻抗，满足在工频附近呈阻性、高频谐波区呈感性的特点，得到新的等效线路阻抗波特图。0013具体的，所述步骤3中0014简化后的引入虚拟阻抗ZVIRS的电压电流环为00150016前向增益GS为00170018DSLCS3RKKPWMCS21KKPKPWMSKKIKPWM0019不加入虚拟阻抗ZVIRS时的输出滤波阻抗ZOS为00200021加入虚拟阻抗ZVIRS后的等效线路阻抗为00220023其中，UO为输出电压，UREF为输出电压参考值，I为电流内环的电流；KP和KI为电压外环中PI控制器的控制参数，KPWM为微源逆变器的等效模型；L和C为LC输出滤波器参数，R为LC输出滤。
11、波器的电感寄生内阻，K为电流内环中比例控制器的控制参数。0024所述微源逆变器的等效模型KPWM一般取为常数，本发明中优选取为常数10。0025有益效果本发明提供的适用于低压微网的改进型下垂控制方法，相对于现有技术，具有如下优点当负载含有大量非线性负载时，为了抑制高频谐波注入等不利影响，本发明直接通过虚拟阻抗ZVIRSK1S/SK2的设计，将等效线路阻抗设计为在工频附近呈现阻性，满足低压微网的线路阻抗特点，同时降低了微源逆变器功率均分控制对输出线路阻抗的敏感性；等效线路阻抗在高频谐波段呈感性，能够有效抑制非线性负载造成的高频谐波，有效避免高频谐波噪声对微源输出电能质量的影响。说明书CN1040。
12、92249A3/5页5附图说明0026图1为电压电流环控制框图；0027图2为简化后的电压电流环控制框图；0028图3A为感性等效输出阻抗示意图；0029图3B为阻性等效输出阻抗示意图；0030图4为重新设计的等效输出阻抗波特图示意图；0031图5A为工况1功率输出示意图；0032图5B为工况1微网环流示意图；0033图5C为工况2功率输出示意图；0034图5D为工况2微网环流示意图；0035图5E为工况3微网电流示意图；0036图5F为工况3电流THD示意图；0037图5G为工况4微网电流示意图；0038图5H为工况4电流THD示意图；0039图6为本发明方法流程图。具体实施方式0040下面。
13、结合附图对本发明作更进一步的说明。0041一种适用于低压微网的改进型下垂控制方法，对采用下垂控制器的微源逆变器输出功率，不仅对下垂参数进行匹配，对输出阻抗也进行匹配；由于对输出阻抗的设计并不能完全满足精度要求，因此在电压电流环中引入虚拟阻抗，以更好地满足工频情况时的功率均分。0042加入虚拟阻抗后的电压电流环控制框图如图1所示，电压外环采用PI控制以保证输出波形具有较高的精度，电流内环采用比例控制以提高系统的动态响应速度。图中KU是LC输出滤波器的电容电压解耦反馈参数，KL是LC输出滤波器的电感电流解耦反馈参数，在本案中KU和KL的取值均为1；L和C为LC输出滤波器参数，R为LC输出滤波器的电。
14、感寄生内阻，K为电流内环中比例控制器的控制参数；KPWM为微源逆变器VOLTAGESOURCEINVERTER，VSI的等效模型，一般取常数，在本案中KPWM10；ZLOAD为负载参数，ZVIRS为引入的虚拟阻抗；S为拉式变换复变量参数。0043为了简化引入虚拟阻抗ZVIRS的电压电流环，将图1等效简化为图2，在图2中，GS为前向增益，ZOS为不加入虚拟阻抗ZVIRS时的输出滤波阻抗；根据图2可以写出简化后的引入虚拟阻抗ZVIRS的电压电流环为00440045前向增益GS为0046说明书CN104092249A4/5页60047DSLCS3RKKPWMCS21KKPKPWMSKKIKPWM00。
15、48不加入虚拟阻抗ZVIRS时的输出滤波阻抗ZOS为00490050加入虚拟阻抗ZVIRS后的等效线路阻抗为00510052其中，UO为输出电压，UREF为输出电压参考值，I为电流内环的电流；KP和KI为电压外环中PI控制器的控制参数；K为电流内环中比例控制器的控制参数。0053可以看出只要设计合适的虚拟阻抗ZVIRS，就可以控制系统的等效输出阻抗。大部分文献通过虚拟阻抗的选取将等效输出阻抗设计成经典下垂曲线的感性和符合低压微网阻抗特点的阻性，如图3A和图3B所示。本案直接通过设计虚拟阻抗ZVIRK1S/SK2，将下垂控制器在工频附近的低频区域设计成低压微网中普遍的阻性，将高频谐波频谱段设计成。
16、感性用于滤去高频谐波。本案采用的电压电流环中参数如表1所示。0054表1电压电流环参数005500560057通过设计ZVIRK1S/SK2，本案中的电流电压环可以精确控制等效输出阻抗，满足在工频附近呈阻性，高频谐波区呈感性的特点。新的等效线路阻抗波特图如图4所示。通过图4可以看出在工频附近的一段范围内相频特性为0，而在10KHZ以下的高频谐波范围内为90附近呈感性，可以有效避免高频谐波噪声对微源输出电能质量的影响。0058为了验证本发明提出方法的可行性和正确性，基于MATLAB/SIMULINK建立了如图说明书CN104092249A5/5页71所示的系统模型。仿真系统参数为每台微源VSI的。
17、输出功率一样，微网初始工作在离网孤岛运行状态，输出滤波器为LC滤波器，其中滤波电感为2MH，电容为10F，微源A线路阻抗为002J05，微源B线路阻抗为01J08。00591工况1阻感性负载，两台逆变器不加入虚拟阻抗，采用传统的电压电流环控制0060负载为10KW纯阻性负载，在仿真02S时刻，加入10KW阻性负载和6KW感性负载。图5A是采用不加入虚拟阻抗时两台逆变器输出功率，其中P为有功功率，Q为无功功率；图5B是两台逆变器之间的环流，其中IIAIB。通过图5A和图5B可以看出不加入虚拟阻抗的情况下，由于线路阻抗的不一致，两台微源不能做到功率精确均分，两台微源VSI之间存在环流。00612工。
18、况2阻感性负载，两台逆变器均加入本发明提出的虚拟阻抗，采用改进的电压电流环控制0062负载为10KW纯阻性负载，在仿真02S时刻，加入10KW阻性负载和6KW感性负载。图5C是采用不加入虚拟阻抗时两台逆变器输出功率，其中P为有功功率，Q为无功功率；图5D是两台逆变器之间的环流，其中IIAIB。通过图5C和图5D可以看出加入本发明提出虚拟阻抗，两台微源输出功率精确均分，微源VSI之间环流得到抑制。改进电压电流控制环有效地抑制了由于线路阻抗不匹配或不是纯阻性而造成的环流及功率精确均分的问题。00633工况3非线性负载，两台逆变器不加入虚拟阻抗，采用传统的电压电流环控制0064图5E是采用不加入虚拟。
19、阻抗时逆变器输出电流波形，图5F是逆变器输出电流THD总谐波失真。通过图5E可以看出当负载含有大量非线性负载时，不采用本发明提出的改进电压电流环时VSI输出电流含有大量高频谐波，其电流THD为1700。00654工况4非线性性负载，两台逆变器均加入本发明提出的虚拟阻抗，采用改进的电压电流环控制0066图5G是采用加入本发明提出的虚拟阻抗时逆变器输出电流波形，图5H是逆变器输出电流THD。通过图5G可以看出采用本发明提出的改进电压电流环后，由于加入虚拟阻抗后等效输出阻抗在工频呈阻性高频呈感性，有效抑制了高频谐波，图5H频谱分析中也得到了验证，由于高频谐波的减少，其电流THD降低为1496。006。
20、7图6所示为本发明方案的实施流程图。0068以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。说明书CN104092249A1/7页8图1图2图3A说明书附图CN104092249A2/7页9图3B图4说明书附图CN104092249A3/7页10图5A图5B说明书附图CN104092249A104/7页11图5C图5D说明书附图CN104092249A115/7页12图5E图5F说明书附图CN104092249A126/7页13图5G图5H说明书附图CN104092249A137/7页14图6说明书附图CN104092249A14。