本发明是关于一种REY分子筛的制备方法。确切地说，是关于一种用于烃类裂化催化剂的REY分子筛的制备方法。 NaY分子筛中的Na+被RE3+交换后制得的REY分子筛是催化裂化催化剂的高活性组元（K.M.Elliot and S.C.Eastmood，Oil & Gas J.，60，142，1962;S.C.Eastmood，R.D.Drem and F.D.Hartzell，Oil g Gas J.，60，152，1962）。但是当NaY分子筛和稀土的盐在常温常压的水溶液中进行离子交换时，直径约0.79纳米的水合稀土离子很难通过Y型分子筛的直径0.24纳米的六元环渗透到方钠石笼里去（H.S.Sherry，Adv.Chem.Ser.，101，350，1970）。因此，在REY分子筛的制备过程中有必要通过焙烧来除去围绕在稀土离子周围的水合层，以使脱水后的稀土离子向方钠石笼以至六角棱柱体内迁移，而处在这些笼内的钠离子也借助于焙烧而向超笼移动。总之，焙烧的结果是加速了固态离子间地晶内交换，为分子筛在水溶液中与其它阳离子例如NH+4、RE3+的交换以及降低分子筛的Na+含量创造了条件（USP3，402，996）。
据文献报导，REY分子筛之所以具有良好的热和水热稳定性，是由于迁移到方钠石笼并形成含氧桥的多核稀土阳离子所致（P.S.lyer，J.Scherzer and Z.C.Mester，ACS Symposium Series，368，48，1988）。因此如何促进稀土离子的迁移、提高在可被锁住的阳离子位置（小笼内）上稀土离子的占有率，将直接关系到REY分子筛的性能并影响以其为活性组分的催化剂的活性稳定性。为达此目的，工业上通常采用高温焙烧的方法。然而，过高的焙烧温度除了对工业焙烧炉的材质要求更苛刻外，已经处于被锁住位置的稀土离子有返回到大笼的趋势（Zeolites，6（4），235，1986）。因此，如何在限定的焙烧温度下使尽可能多的稀土离子迁移到小笼位置以进一步提高分子筛的稳定性就成为目前工业上有待解决的一大技术难题。
另一方面，人们长期以来始终认为为使含REY分子筛的催化剂能具有较高的热和水热稳定性，必须使分子筛中有足够高的稀土含量（USP3，140，249;USP3，140，250;USP3，140，251;USP3，140，252;USP3，140，253）。为达此目的，工业上现行采用的REY分子筛的制备流程是：RE3+交换-空气焙烧-RE3+交换-空气焙烧，即“二交二焙”。该流程不但繁锁、能耗大，而且由于稀土用量大而带来的生产成本高是不可避免的。
本发明的目的就在于解决目前REY分子筛制备过程中存在的上述问题，提供一种新的制备方法以简化流程、降低稀土的用量和生产成本，在限定的焙烧温度下由NaY分子筛制备出具有更高的活性稳定性和水热结构稳定性的REY分子筛。
本发明提供的制备方法是将NaY分子筛与RE3+进行一次离子交换后，在100%流动水蒸汽中焙烧一次。
本发明提供的制备方法由下述步骤组成：
（1）离子交换：将SiO2/Al2O3≥4.8的NaY分子筛与混合稀土溶液按照NaY（灼基）：RECl3＝1∶0.2～0.4的重量比在60～100℃下离子交换0.3～2.0小时，RECl3溶液的浓度为0.5～5.0重%，最好为1.0～3.5重%，RECl3溶液的PH应控制在使NaY分子筛与之混合后溶液的PH为3.0～5.0为宜;
（2）过滤后的滤饼用自身重量20倍的脱离子水冲洗;
（3）焙烧：升温至200℃时开始通入水蒸汽，在100%流动水蒸汽气氛中继续升温至500～600℃，维持该流动水蒸汽气氛焙烧1～3小时，水蒸汽的重量空速为0.5～4.0时-1，最好为0.8～2.0时-1。
经相同条件洗涤后，用本发明提供方法制备的REY分子筛比用常规空气焙烧制得的REY分子筛的稀土含量高、钠含量低。图1～3所示的X射线衍射分析则进一步说明本发明提供的方法较常规方法促使了更多的RE3+迁移到可被锁住的阳离子位置（小笼中）。
图1显示了Y型分子筛经不同离子交换后的衍射峰。曲线a是NaY分子筛所显示出的（311）晶面衍射峰;曲线b是NaY分子筛经NH+4交换后所得的（311）晶面衍射峰;曲线c是NaY分子筛经RE3+交换后（交换度60%以上，RE2O3含量10重%以上）所得的（222）晶面衍射峰，这时（311）晶面衍射峰消失;曲线d是RE3+交换后的Y型分子筛经NH+4进行反交换后（RE2O3含量0.5重%以下）所得的（311）晶面衍射峰，这时原来的（222）晶面衍射峰消失。由图1可看出;（222）晶面衍射峰是由处在易于被反交换位置（超笼中）的水合稀土离子所致。
图2是REY分子筛焙烧前后衍射峰的变化情况。曲线a是REY分子筛焙烧前所显示的（222）晶面衍射峰;曲线b是REY分子筛焙烧后所显示出的同时存在的（311）和（222）晶面衍射峰;曲线c是焙烧后的REY分子筛经NH+4进行两次反交换后所显示出的加强的（311）衍射峰和减弱的（222）衍射峰，由于NH+4交换后的分子筛中RE2O3含量仍达12重%，因而（311）衍射峰的加强并非NH+4取代RE3+所致，加强的衍射峰中仍包含着迁移到小笼中去的RE3+的贡献，而（222）衍射峰的减弱则是由于处在可被交换位置（超笼中）的RE3+被交换掉所致。因此，曲线b的I（311）/I（222）值实际上可用来表示RE3+在小笼及在超笼中相对的量的多少，亦即表示RE3+由超笼向小笼的迁移度。
图3是同一REY分子筛样品按不同方式焙烧后所得的（311）和（222）衍射峰。曲线a是用本发明提供的方法即经流动水蒸汽焙烧后所得结果，其I（311）/I（222）值达到2.8;曲线b是用常规的方法即在流动空气中焙烧后所得的结果，其I（311）/I（222）值仅有0.96。由图3可知：本发明提供的方法促进了RE3+由超笼向小笼的迁移。
由于上述原因，与常规的在空气气氛下焙烧的REY分子筛相比，本发明提供方法制备的REY分子筛具有更高的水热结构稳定性和更高的裂化活性稳定性。从制备流程本身看，以“一交一焙”代替了传统的“二交二焙”，流程的简化和能耗的降低是明显的;且制备过程中节省了第二次交换所需的稀土，这对工业生产中降低原料消耗从而降低成本来说无疑具有重大意义。
下面的实例将对本发明提供的方法作进一步的说明。
实例1
按本发明提供的方法制备REY分子筛。
取SiO2/Al2O3＝5.0、结晶度89%的NaY分子筛100克（灼基，长岭催化剂厂产品），分散在1000克2.5重%的RECl3（重量百分组成为：CeO256.8、La2O325.6、Nd2O312.7、Pr2O3＜4）溶液中，在搅拌下升温至90℃，保持该温度离了交换1小时。过滤后的滤饼用其自身重20倍的脱离子水冲洗。取冲洗过的滤饼20克（灼基）装入内径30毫米的不锈钢管状反应器中，升温至200℃时开始通入重量空速为1.0时-1的水蒸汽，继续升温至550℃，在该温度下100%水蒸汽气氛中焙烧2.0小时。焙烧后的REY分子筛按REY（灼基）∶（NH4）2SO4∶H2O＝1∶0.5∶20的重量比在60℃下洗涤两次，每次15分钟。然后再按REY（灼基）∶H2O＝1∶20的重量比在60℃下洗涤15分钟。
所得REY分子筛洗涤前后的组成列于表1。洗后样品经100%，水蒸汽老化4小时后的结构参数列于表2。
比较例1
按照实例1所述的方法制备REY分子筛，但焙烧时用重量空速为1.0时-1的空气代替水蒸汽。该样品洗涤前后的组成列于表1。洗后样品经100%水蒸汽老化4小时后的结构参数列于表2。
由表中数据可知：经过相同条件洗涤后，用本发明提供方法制备的REY分子筛比用常规空气焙烧制得的REY分子筛的稀土含量高、钠含量低;经相同的水热老化处理后，前者比后者具有明显高的水热结构稳定性。
实例2～6
这些实例说明水热焙烧时水蒸汽重量空速的变化范围。
按实例1所述方法制备REY分子筛，但改变通入的水蒸汽的重量空速，所得各样品的组成、晶胞常数及老化后的结晶保留度均列于表3。从表3中数据可知：虽然当水蒸汽的重量空速小于0.8时-1所得的REY分子筛经水热老化后结晶保留度有明显下降，但比相同空速的空气焙烧并经水热老化处理所得分子筛的结晶保留度仍高得多。
＊在550℃、100%水蒸汽气氛下焙烧2小时后。
＊＊在800℃、100%水蒸汽气氛下老化4小时后。
＊＊＊在重量空速为0.5时-1的空气中550℃焙烧2小时，洗涤、老化条件同以下各例。
实例7～12
这些实例说明水热焙烧时焙烧温度的变化范围。
按实例1所述方法制备REY分子筛，但改变水热焙烧时的焙烧温度，所得各样品的组成、晶胞常数及老化后的结晶保留度均列于表4。从表中数据可知：当焙烧温度低于500℃或高于600℃时，所得的REY分子筛水热老化后的结构稳定性明显下降。
＊在100%水蒸汽气氛下焙烧2小时后。
＊＊在800℃、100%水蒸汽气氛下老化4小时后。
实例13～17
这些实例说明水热焙烧时焙烧时间的变化范围。
按实例1所述方法制备REY分子筛，但改变水热焙烧时的焙烧时间。所得各样品的组成、晶胞常数及老化后的结晶保留度均列于表5。从表中数据可知：当焙烧时间少于1小时时，所得的REY分子筛水热老化后的结构稳定性将明显下降。
＊在550℃、100%水蒸汽气氛下焙烧后。
＊＊在800℃、100%水蒸汽气氛下老化4小时后。
实例18
本发明提供的方法在放大的规模下仍得到满意的效果。
按实例1中所述离子交换条件交换后的REY分子筛以每小时250公斤的进料速度送入内径为5500毫米、长为24000毫米、转速为1.5转/分的转筒式焙烧炉内。炉内料层温度为520℃，在整个焙烧过程中沿进料逆向通入温度为500℃、流量为200公斤/小时的过热蒸汽。从焙烧炉出口处得到的分子筛再按实例1中所述的条件进行两次铵洗一次水洗。洗后REY分子筛的组成和结构参数列于表6。老化条件为800℃、100%水蒸汽4小时。
比较例2
按照实例18所述的方法制备REY分子筛，但焙烧时用干空气代替水蒸汽。所得REY分子筛的组成和结构参数列于表6。
由表6数据可知：由水蒸汽焙烧制成的REY分子筛稀土含量高、钠含量低、水热老化后的结构稳定性好，这与实例1和比较例1中所得结果一致。
比较例3
按照工业上常规的二次RE3+交换并二次空气中焙烧的方法制备出REY分子筛。
将比较例2制出的REY分子筛再按照分子筛∶RECl3＝1∶0.15的重量比按比较例2所述条件重复离子交换一次并再次在空气中焙烧，即完成工业上常规的“二交二焙”全过程。
实例19
以本发明提供方法制备出的REY分子筛具有较常规方法制备的REY分子筛为高的催化裂化活性稳定性。
以硅铝共胶为载体，分别以本发明提供方法（实例18）和常规方法（比较例2、3）制备出的REY分子筛为活性组分，按照REY∶载体＝18∶82的重量比（灼基）将该二组分混合并打浆均质、喷雾干燥，然后按照REY催化剂∶（NH4）2SO4∶H2O＝1∶0.1∶20的重量比在60℃下洗涤两次，每次15分钟，再按REY催化剂∶H2O＝1∶40的重量比在60℃下洗涤两次，每次15分钟，然后烘干。它们的催化剂组成及轻油微反活性评价结果列于表7。
以含25%铝胶（以Al2O3灼基计）粘结剂的多水高岭土为载体，分别以本发明提供方法（实例18）和常规方法（比较例2、3）制备出的REY分子筛为活性组分，按上述方法制成催化剂。它们的催化剂组成及轻油微反活性评价结果列于表8。
活性评价前催化剂在反应器中升温至800或820℃，在100%水蒸汽气氛中老化4或17小时。评价条件如下：大港直馏轻柴油（馏程200～300℃）为原料，20～40目催化剂装量5克，剂油比3.0，重量空速16时-1，反应温度460℃。
从表7和表8的数据中看出：以本发明提供方法制备出的REY分子筛具有较常规方法制备出的REY分子筛为高得多的催化裂化活性稳定性。
表7催化剂所用分子筛实例18比较例2比较例3催化剂中Na2O,重％催化剂中RE2O3,重％0.101.540.131.530.102.21微活重％800℃水热老化4小时800℃水热老化17小时79.366.075.050.076.660.5
表8催化剂所用分子筛实例18比较例2比较例3催化剂中Na2O,重％催化剂中RE2O3,重％0.132.110.152.130.082.81微活重％800℃水热老化4小时820℃水热老化4小时81.975.175.370.576.373.5