本发明属于铁路音频轨道电路送电端电压自动调整系统。用以提高和改善有绝缘轨道电路的调整状态和分路灵敏度，并可在一定长度和允许的轨道不平衡率下，解决电气断轨检查的问题。 在国外，音频轨道电路（300HZ～3000HZ）以调频、调幅和调相等不同的调制方式，大都运用在无绝缘轨道电路为基础的自动闭塞区段。如法国CSEE公司的《UM-71无绝缘轨道电路》;日本日信株式会社的《无绝缘轨道电路》;英国WSTINGHOUSE公司的《FS-2500无绝缘轨道电路》。苏联虽采用音频有绝缘轨道电路，但至今未发现有送电端电压自动调整系统。
本发明的目的是：克服音频轨道电路受道碴电阻变化的影响较大，分路灵敏度较低等缺陷，采用一综合反馈闭环网路间接地反映道碴电阻的变化，并调节轨道电路的发送电压，达到消除或降低随着道碴电阻的增高，而产生的“输入到接收端设备超过其工作电压的多余电压”（下称：“多余电压”）。
附图：
图1 音频轨道电路自动调整电路方框图;
图2 移频轨道电路自动调整电路图。
本发明中的综合反馈闭环网络是由电流正反馈网络（5）、电压负反馈网络（6）及受上述正、负反馈网络控制的可变电源网络（4）三个环节构成。
本发明的音频轨道电路自动调整系统，既可与轨道电路送电端发送设备结合构成统一的自动发送设备，亦可单独的组成一个自动调整系统，与有关设备配合使用。
本发明在国内首先试用于我国自行研制、自行设计和自行生产的移频轨道电路自动闭塞区段上。我国移频轨道电路所采用地495HZ 905HZ的频率，属音频范围。在钢轨传输中衰耗较大，且当道碴电阻（Rd）从1Ω Km至∞的范围内变化时，呈现在接收设备输入端电压的变化较大。随着道碴电阻的增高，将造成“多余电压”加大，无疑将降低轨道电路的分路灵敏度和电气断轨的检查性能，影响信号设备的正常功能，在某种条件下，可能造成不能检查车列存在的危险。当采用本自动调整系统后，能使“多余电降”的上升率降低5～6倍，改善了轨道电路的调整状态、分路状态和对电气断轨的检查性能。
移频轨道电路区段所采用的自动调整系统的电路见图2，其工作原理如下：
1、正反馈R-C电路（5）为轨道电路送电端电流的取样电路，其c、f间呈现的电压为正反馈取样电压Vz。在功率放大器变压器（12）C线圈上所感应的电压为负反馈取样电压VF。这两种电压是以相反的极性串接在三极管（39）的射极与24v负极（7）之间。因此它们是互相抵消的关系，当道碴阻（Rd）为1Ω Km状态时，该电路的设计参数是使两电压（Vz、VF）趋于相等，所以送到三极管（39）射极上的负反馈控制电压趋近于零，这时，激励级放大器（2）有较大的电压输出，功率放大器（3）也相应地输出较大电压。虽然正、负反馈的相互抵消是以上两个放大器（2）和（3）产生较大电压的前提条件，但使输出电压达到波型良好的最大值，还须可变电源（4）的配合才能完成。这是因为当三极管（39）控制电压趋近于零时，由于可变电源（4）的作用使激励放大器（2）的直流工作点（Q）接近于线性放大区，从而使其电压得到最大限度的放大，且能保持不失真的正弦波形，并驱使它的下一级功率放大器（3）向轨道电路发送出正弦波形的电压最大值。这是本发明所具有的第一种调节功能一在低道碴电阻状态时，自动调整设备产生出最大的输出电压。
2、当道碴电阻（Rd）增大，即Rd》1Ω km时，在正反馈R-C电路（5）中所呈现的正反馈电压Vz（e、f间的电压）相应地减小，而负反馈线圈（6）上的负反馈电VF反而相对地增大，结果使正负反馈二者的差值增大，导致送到三极管（39）负反馈控制电压升高，使激励级放大器（2）的输出电压下降为较小值。
虽然正负反馈之间的差值能够驱使放大器（2）的输出电压下降为较小值，但使该放大器进一步下降时，仍须可变电源（4）来实现，这是因为当以上两个放大器的电压下降后，正比于功率放大器（3）的可变电源（4）的直流电压，亦必然随之下降，因该电压为激励级放大器（2）的放大电源，它的下降必然驱使本身的直流工作点又趋近于饱和区，从而导致输出电压大幅度下降，同时会使波形出现半波削项，进一步使输出电压减弱，如此循环减弱直至道碴电阻为某一固定状态时才能停止。与此同时，它的下一级功率放大器（3）的电压亦随放大器（2）的减小而减小，最终导致当道碴电阻升高时，功率放大器（3）的电压下降为最低值。最大限度地削减了发送至轨道的“多余电压”，从而使轨道电路的调整状态、分路状态和电气断轨检查性能得到根本的改善，这就是本发明所具有的第二种更为重要的自动调整功能。
图2中（1）为移频输出放大器。其作用是将移频信号加以放大，使输入到激励级放大器（2）的移频信号有足够的调整余量，另一作用与（2）合用上偏置，解决上偏置断线后的电路安全问题。
图2中（2）为激励级放大器。其三级管（39）的射极内串连的综合反馈网，不仅反映道碴电阻的变化，同时用来控制本放大器的电压输出。
图2中（3）为功率放大器。用以将移频放大器（2）的电压增益，变为功率的放大，使轨道电路在道碴电阻Rd为1Ω Km状态下能可靠工作。
图2中（4）为可变电源。它是由功率放大器（3）取样、整流、限流成为直流可变电源，用来配合正负反馈的变化完成自动调整所需功能。
图2中（7）为24伏隐压电源负极，（17）为24伏稳压电源正极。用来供给自动调整发送电路的工作;（9）为激励级输出匹配变压器，用以将放大器（2）的电压耦合至功率放大器（3）;（10）为功率放大器电源正极，（11）为功率放大器电源的负极，用以驱动功率放大器电路的工作;（12）为功率放大器变压器，起匹配与耦合作用;（13）为正反馈电流最样变压器;（14）为防雷压敏电阻;（15）及（16）为自动调整发送系统的电压输出端子;（18）、（19）为移频输出放大器（1）的入门限流电阻，输入信号电流的大小可通过它来调整;（21）、（22）为上偏电阻，它们与（34）、（35）上偏电阻构成“共用上偏置”电路，以便当激励级放大器（2）的上偏断线后使故障倒向安全。电容（20）、（28）起隔直作用;（25）为晶体三级管;（26）为射极反馈电阻;（27）为输出电阻;（23）为下偏电阻;（29）、（30）分别为启动电路的电阻和电容;（32）、（33）为稳定晶体管（25）及（39）工作点的稳压管;（38）为旁路谐波电容;（37）为24伏正极通过匹配变压器（9）的初级线圈加在（39）集极和24伏电源负极（地）两端的限流电阻，用以调整该启动电源电压的大小;（40）、（41）分别为功率放大器电源电压的限流电阻和下偏置电阻;（42）、（43）为功率放大管;（44）为防雷元件;（10）和（11）为功率放大器（3）的24伏电源正极和负极;（44）为功率放大器（3）输出端防雷元件;（45）、（46）为低道床电阻时的补偿电阻和电容;（47）为整流桥;（48）为加速启动电容;（49）为可变电源（4）中直流限流电阻;（50）为滤波四头电容;（52）、（53）是为防止过大瞬态电压引起自激而用以限幅的双向交流隐压管;（51）为选频谐振电容;（54）、（58）、（59）为正反馈电压调整电阻;（56）、（57）为隔直电容;（60）为旁路谐波四头电容，用以消除车列在送端分路时因过大的正反馈电流引起的谐波干扰。