无纺织物、用于吸收制品的片材和使用其的吸收制品.pdf

本发明涉及无纺织物，所述无纺织物包括：第一纤维层，所述第一纤维层包含具有三维卷曲的第一芯/鞘复合纤维，所述第一芯/鞘复合纤维由包含线性低密度聚乙烯的鞘组分和包含具有高熔点的热塑性树脂的芯组分构成，并且所述芯组分的重心偏离所述纤维的重心；第二纤维层，所述第二纤维层包含具有三维卷曲的第二芯/鞘复合纤维，所述第二芯/鞘复合纤维由包含高密度聚乙烯的鞘组分、包含具有高熔点的热塑性树脂的芯组分构成，所述芯组分的重心偏离所述纤维的重心；其中所述第一和所述第二芯/鞘复合纤维的至少一部分经由所述第一和所述第二芯/鞘复合纤维的鞘组分热结合。

权利要求书1.  一种用于吸收制品的片材，所述用于吸收制品的片材包含无纺织 物，所述无纺织物包括： 第一纤维层，所述第一纤维层包含具有三维卷曲的第一芯/鞘复合纤 维，其中所述第一芯/鞘复合纤维的鞘组分包含线性低密度聚乙烯，所述第 一芯/鞘复合纤维的芯组分包含具有比所述线性低密度聚乙烯的熔点高至 少约20℃的熔点的热塑性树脂，并且所述芯组分的重心偏离所述纤维的 重心； 第二纤维层，所述第二纤维层包含具有三维卷曲的第二芯/鞘复合纤 维，其中所述第二芯/鞘复合纤维的鞘组分包含高密度聚乙烯，所述第二芯 /鞘复合纤维的芯组分包含具有比所述高密度聚乙烯的熔点高至少约20℃ 的熔点的热塑性树脂，并且所述芯组分的重心偏离所述纤维的重心； 其中所述第一和所述第二芯/鞘复合纤维的至少一部分经由所述第一 和所述第二芯/鞘复合纤维的鞘组分热结合。 2.  根据权利要求1所述的用于吸收制品的片材，其中所述第一纤维层 中的所述第一芯/鞘复合纤维的所述鞘组分还包含低密度聚乙烯。 3.  根据前述权利要求中任一项所述的用于吸收制品的片材，其中所述 第一纤维层比所述第二纤维层更稠密。 4.  根据前述权利要求中任一项所述的用于吸收制品的片材，其中所述 第一芯/鞘复合纤维的所述鞘组分包含按所述鞘组分的质量计至少60质 量％的线性低密度聚乙烯。 5.  根据前述权利要求中任一项所述的用于吸收制品的片材，其中所述 第二芯/鞘复合纤维的所述鞘组分包含按所述鞘组分的质量计至少60质 量％的高密度聚乙烯。 6.  根据前述权利要求中任一项所述的用于吸收制品的片材，其中所述 第一纤维层的基重与所述第二纤维层的基重的比率在约70/30至约20/80 的范围内。 7.  根据前述权利要求中任一项所述的用于吸收制品的片材，其中所述 第一和所述第二芯/鞘复合纤维的纤维长度不超过约100mm。 8.  根据前述权利要求中任一项所述的用于吸收制品的片材，其中所述 第一纤维层的亲水性低于所述第二纤维层的亲水性。 9.  根据前述权利要求中任一项所述的用于吸收制品的片材，其中所述 第二芯/鞘复合纤维的三维卷曲的卷曲度大于所述第一芯/鞘复合纤维的三 维卷曲的卷曲度。 10.  根据前述权利要求中任一项所述的用于吸收制品的片材，其中与 所述第二纤维层不接触的所述第一纤维层的表面具有约4μm以下的表面 粗糙度的标准平均偏差(SMD)。 11.  根据前述权利要求中任一项所述的用于吸收制品的片材，其中所 述第一纤维层中的所述第一芯/鞘复合纤维的L/H比所述第二纤维层中的 第二芯/鞘复合纤维的L/H为至少1.05，其中L是三维卷曲的两个相邻谷 的底部之间的距离，而H是从三维峰的峰的顶点到所述三维卷曲的所述两 个相邻谷的底部之间的线的高度。 12.  一种用于制造无纺织物的方法，所述用于制造无纺织物的方法包 括： 形成第一纤维网，所述第一纤维网包含具有三维卷曲的第一芯/鞘复合 纤维，其中所述第一芯/鞘复合纤维的鞘组分包含线性低密度聚乙烯，所述 第一芯/鞘复合纤维的芯组分包含具有比所述线性低密度聚乙烯的熔点高 至少约20℃的熔点的热塑性树脂，并且所述芯组分的重心偏离所述纤维 的重心； 形成第二纤维网，所述第二纤维网包含具有三维卷曲的第二芯/鞘复合 纤维，其中所述第二芯/鞘复合纤维的鞘组分包含高密度聚乙烯，所述第二 芯/鞘复合纤维的芯组分包含具有比所述高密度聚乙烯的熔点高至少约 20℃的熔点的热塑性树脂，并且所述芯组分的重心偏离所述纤维的重心； 通过层压所述第一纤维网和所述第二纤维网形成复合纤维网；和 对所述复合纤维网进行热处理以使所述纤维的至少一部分经由所述 第一芯/鞘复合纤维和所述第二芯/鞘复合纤维的鞘组分热结合。 13.  根据权利要求12所述的用于制造无纺织物的方法，其中所述热处 理使用包括传送支撑物的热风穿透式热处理设备进行。 14.  根据权利要求13所述的用于制造无纺织物的方法，其中将所述第 一纤维网置于所述传送支撑物上以使所述第一纤维层在所述热处理期间 接触所述传送支撑物。 15.  一种吸收制品，所述吸收制品包括： 顶片；和 接合至所述顶片的液体不透性背片， 其中所述顶片包含无纺织物，所述无纺织物包括： 第一纤维层，所述第一纤维层包含具有三维卷曲的第一芯/鞘复合纤 维，其中所述第一芯/鞘复合纤维的鞘组分包含线性低密度聚乙烯，所述第 一芯/鞘复合纤维的芯组分包含具有比所述线性低密度聚乙烯的熔点高至 少约20℃的熔点的热塑性树脂，并且所述芯组分的重心偏离所述纤维的 重心； 第二纤维层，所述第二纤维层包含具有三维卷曲的第二芯/鞘复合纤 维，其中所述第二芯/鞘复合纤维的鞘组分包含高密度聚乙烯，所述第二芯 /鞘复合纤维的芯组分包含具有比所述高密度聚乙烯的熔点高至少约20℃ 的熔点的热塑性树脂，并且所述芯组分的重心偏离所述纤维的重心； 其中所述第一和所述第二芯/鞘复合纤维的至少一部分经由所述第一 和所述第二芯/鞘复合纤维的鞘组分热结合。 16.  根据权利要求15所述的吸收制品，其中所述顶片具有的比体积在 约10cm3/g至约60cm3/g的范围内。 17.  根据权利要求15和16中任一项所述的吸收制品，其中所述第一 纤维层位于与穿用者的皮肤接触的一侧上。 18.  根据权利要求15-17中任一项所述的吸收制品，所述吸收制品还 包含被置于所述顶片和所述基片之间的吸收芯。 19.  根据权利要求15-18中任一项所述的吸收制品，其中与所述第二 纤维层不接触的所述第一纤维层的表面具有约4μm以下的表面粗糙度的 标准平均偏差(SMD)。 20.  一种无纺织物，所述无纺织物包括： 第一纤维层，所述第一纤维层包含具有三维卷曲的第一芯/鞘复合纤 维，其中所述第一芯/鞘复合纤维的鞘组分包含线性低密度聚乙烯，所述第 一芯/鞘复合纤维的芯组分包含具有比所述线性低密度聚乙烯的熔点高至 少约20℃的熔点的热塑性树脂，并且所述芯组分的重心偏离所述纤维的 重心； 第二纤维层，所述第二纤维层包含具有三维卷曲的第二芯/鞘复合纤 维，其中所述第二芯/鞘复合纤维的鞘组分包含高密度聚乙烯，芯组分包含 具有比所述高密度聚乙烯的熔点高至少约20℃的熔点的热塑性树脂，并 且所述第二芯/鞘复合纤维的芯组分的重心偏离所述纤维的重心； 其中所述第一和所述第二芯/鞘复合纤维的至少一部分经由所述第一 和所述第二芯/鞘复合纤维的鞘组分热结合。

说明书无纺织物、用于吸收制品的片材和使用其的吸收制品
发明领域
本发明涉及无纺织物(非纺造布，nonwoven)、用于制造其的方法、用 于吸收制品(absorbent article)的无纺织物片材，并且还涉及使用所述片材的 吸收制品。
发明背景
包括由热塑性树脂形成的合成纤维的无纺织物被广泛地用作吸收制 品如卫生棉、婴儿一次性尿布、个人护理一次性尿布等的片材。从皮肤感 觉、干燥感、舒适、排出的体液的吸收以及液体回流的防止的观点看，多 种无纺织物已被建议用作片材如用于吸收制品的顶片(顶层，topsheet)。
日本未审查专利公开号2001-315239公开了用于袋子、容器盖和防水 可透湿气的布料的层压无纺织物，其包括热封层和非热封层，其中热封和 非热封层包含芯/鞘复合纤维(core/sheath composite fiber)，并且所述层通过 经由使用热辊的热处理熔融鞘组分而整合。日本专利号3048400公开了通 过以下方式制备的无纺织物：堆叠(A)芯/鞘类型的长的合成组合纤维的无 纺织物网，所述组合纤维由聚合物的芯组分和聚合物的鞘组分构成，所述 聚合物的芯组分的熔点高于鞘组分聚合物的熔点；和(B)芯/鞘类型的长的 合成组合纤维的无纺织物网，所述组合纤维由聚合物的芯组分和聚合物的 鞘组分构成，所述聚合物的芯组分的熔点高于鞘组分聚合物的熔点，并且 所述聚合物的鞘组分的熔点高于包含在网(A)中的长的合成组合纤维的鞘 组分聚合物的熔点；从而得到层制品并且在加热的情况下对其进行挤压。 获得的在两侧表面都具有长纤维的无纺织物具有提高的耐磨性并且被建 议用于通过在加热的情况下进行挤压来制备例如袋子。日本非审查专利公 开号2006-233364描述了一种无纺织物，其包括具有第一表面的第一层和 具有第二表面的第二层，其中第二层的密度小于第一层的密度，并且该无 纺织物使用空气穿透(air-through)法制备。在此种无纺织物中，至少包含在 第一层中的纤维具有是平坦的横截面，并且所述横截面的长轴被定向在与 所述无纺织物的表面基本平行的方向上。
对于具有提高的表面平滑度的无纺织物存在需要。还需要这样的吸收 制品，其提供改善的触感和干燥且舒适的感觉。特别地，还不可能获得这 样的用于吸收制品的无纺织物顶片，其具有与皮肤接触时的如羽毛似的柔 软度，非常舒适的触感，适当量的缓冲和理想的膨松度。
发明概述
本发明提供一种无纺织物，所述无纺织物包括第一纤维层，所述第一 纤维层包含具有三维卷曲(皱褶，crimp)的第一芯/鞘复合纤维，其中第一芯 /鞘复合纤维的鞘组分包含线性低密度聚乙烯，第一芯/鞘复合纤维的芯组 分包含具有比所述线性低密度聚乙烯的熔点高至少约20℃的熔点的热塑 性树脂，并且所述芯组分的重心偏离所述纤维的重心；第二纤维层，所述 第二纤维层包含具有三维卷曲的第二芯/鞘复合纤维，其中第二芯/鞘复合 纤维的鞘组分包含高密度聚乙烯，第二芯/鞘复合纤维的芯组分包含具有比 所述高密度聚乙烯的熔点高至少约20℃的熔点的热塑性树脂，并且所述 芯组分的重心偏离所述纤维的重心；其中所述第一和第二芯/鞘复合纤维的 至少一部分经由第一和第二芯/鞘复合纤维的鞘组分热结合(热粘合， thermally bond)。
另外，本发明还提供一种用于制造无纺织物的方法，所述方法包括形 成第一纤维网(fibrous web)，所述第一纤维网包含具有三维卷曲的第一芯/ 鞘复合纤维，其中第一芯/鞘复合纤维的鞘组分包含线性低密度聚乙烯，第 一芯/鞘复合纤维的芯组分包含具有比所述线性低密度聚乙烯的熔点高至 少约20℃的熔点的热塑性树脂，并且所述芯组分的重心偏离所述纤维的 重心；形成第二纤维网，所述第二纤维网包含具有三维卷曲的第二芯/鞘复 合纤维，其中第二芯/鞘复合纤维的鞘组分包含高密度聚乙烯，第二芯/鞘 复合纤维的芯组分包含具有比所述高密度聚乙烯的熔点高至少约20℃的 熔点的热塑性树脂，并且所述芯组分的重心偏离所述纤维的重心；通过层 压第一纤维网和第二纤维网来形成备复合纤维网；和对所述复合纤维网进 行热处理以将所述纤维的至少一部分经由第一芯/鞘复合纤维和第二芯/鞘 复合纤维的鞘组分热结合。
此外，本发明还提供一种用于吸收制品的片材，其包含根据本发明的 无纺织物。
本发明还提供一种吸收制品，所述吸收制品包含顶片和接合至顶片的 背片(背层，backsheet)，其中所述顶片包含根据本发明的片材。
在阅读了本公开内容后，对于本领域技术人员来说，本发明的这些和 其他特征、方面和优点将变得明显。
附图简述
图1显示用于根据本发明的无纺织物的芯/鞘复合纤维的一个实例的 纤维横截面。
图2A至2C各自显示具有三维卷曲的芯/鞘复合纤维的卷曲形式。
图3显示机械卷曲的形式。
图4显示具有三维卷曲的芯/鞘复合纤维的卷曲形式的另一个实例。
图5是实施例1的无纺织物的横截面的电子显微镜图像。
图6是实施例1的无纺织物的第一纤维层的表面的电子显微镜图像。
图7是实施例1的无纺织物的第二纤维层的表面的电子显微镜图像。
图8是比较例1的无纺织物的横截面的电子显微镜图像。
图9是比较例1的无纺织物的第一纤维层的表面的电子显微镜图像。
图10是比较例1的无纺织物的第二纤维层的表面的电子显微镜图像。
图11是比较例4的无纺织物的横截面的电子显微镜图像。
发明详述
所有范围都是端值包含在内的和可组合的。有效数字的数量既不传达 对所指示的量的限制也不传达对测量的精度的限制。除非另外明确指出， 所有数量都理解为被词语“约”修饰。
当在本文中使用时，吸收制品包括一次性尿布，卫生棉，月经垫，失 禁垫，唇间垫，母乳垫，吸汗片(sweat sheet)，动物用排泄物处理制品，动 物用尿布等。
当在本文中使用时，术语″接合的(结合的，joined)″是指这样的情况， 其中第一构件直接或间接地附着或连接至第二构件。在第一构件附着或连 接至中间构件，该中间构件又附着或连接至第二构件的情况下，第一构件 与第二构件间接地接合。
本发明的无纺织物具有层状结构，所述层状结构包括第一纤维层和第 二纤维层，其中第一纤维层和第二纤维层分别包含具有三维卷曲的第一芯 /鞘复合纤维和具有三维卷曲的第二芯/鞘复合纤维，并且在所述无纺织物 中，所述纤维的至少一部分经由第一芯/鞘复合纤维和第二芯/鞘复合纤维 的鞘组分热结合。本发明的无纺织物包含具有不同鞘组分的两种类型的芯 /鞘复合纤维。不受制于理论，包含线性低密度聚乙烯的第一芯/鞘复合纤 维的鞘组分可以赋予非常舒适的触感如表面柔软度和平滑度。包含高密度 聚乙烯的第二芯/鞘复合纤维的鞘组分主要赋予无纺织物以高膨松性 (bulkiness)和缓冲(cushioning)。
下文中描述构成本发明的无纺织物的纤维、第一和第二纤维层的构造 以及用于制造无纺织物的方法、来自所述无纺织物的片材以及具有所述片 材的吸收制品。
第一芯/鞘复合纤维
第一芯/鞘复合纤维的鞘组分，其中其鞘组分包含线性低密度聚乙烯， 并且其芯组分包含具有比所述线性低密度聚乙烯的熔点高至少约20℃的 熔点的热塑性树脂。在第一芯/鞘复合纤维中，芯组分的重心偏离所述纤维 的重心。此外，第一芯/鞘复合纤维具有三维卷曲。本文中，术语″三维卷 曲″用于区别于其中卷曲的纤维的峰成尖锐的角的机械卷曲，如图3中所 示的那些。三维卷曲可以指其中峰是弯曲的卷曲(波形卷曲)，如图2A中 所示，其中峰是螺旋的卷曲(螺旋形卷曲)，如图2B中所示，其中存在波形 卷曲和螺旋形卷曲两者的卷曲，如图2C中所示，或其中既存在机械卷曲 又存在波形和螺旋形卷曲中的至少一种的卷曲。
第一芯/鞘复合纤维通常作为已实现卷曲的复合纤维提供。术语″已实 现卷曲的复合纤维(actualized crimping composite fiber)″是指这样的纤维， 其中三维卷曲在纤维阶段实现。已实现卷曲的复合纤维不同于通过涉及纤 维收缩的热处理而形成三维卷曲的潜在卷曲的复合纤维。其中芯组分的重 心偏离所述纤维的重心的第一芯/鞘复合纤维通常作为已实现卷曲的复合 纤维提供。
在第一芯/鞘复合纤维中，复合比，即，芯组分/鞘组分的比率，优选 为约80/20至约30/70(体积比)，更优选为约70/30至约35/65，并且最优 选为约60/40至约40/60。不受制于理论，在第一芯/鞘复合纤维中，芯组 分可以主要地有助于无纺织物的膨松性和膨松性回复特性，而鞘组分可以 主要地有助于无纺织物强度和无纺织物的柔软度。当复合比为约80/20至 约30/70时，可以实现无纺织物的优异强度和柔软度以及膨松性回复特性。 如果增加鞘组分，则可以增加无纺织物的强度，但是所得的无纺织物可能 变硬并且膨松性回复特性可能受损。另一方面，如果芯组分过多，则可能 没有足够的结合点，无纺织物的强度可能下降，并且作为结果，膨松性回 复特性可能受不利影响。
在第一芯/鞘复合纤维中，在纤维横截面中，芯组分的重心偏离所述纤 维的重心，这使得能够实现明显的卷曲特性。图1显示第一芯/鞘复合纤维 的一个实例的纤维横截面。鞘组分(1)被布置在芯组分(2)周围。作为结果， 当进行热结合时，鞘组分(1)的表面熔融或软化。在该纤维横截面中，芯组 分(2)的重心(3)偏离纤维(10)的重心(4)。通常，纤维(10)的重心(4)与纤维(10) 的中心(6)不重合，因为芯组分(2)的密度通常不同于鞘组分(1)的密度。移 位的程度(在下文中可以被称为“偏心率”)是指获自以下等式的值，其中 C1表示纤维横截面中芯组分(2)的重心(3)，Cf表示纤维(10)的重心(4)，而 rf表示在纤维(10)的横截面中的纤维(10)的半径。电子显微照片可以用于确 定C1、Cf和rf。
偏心率(％)＝[|Cf-C1|/rf]×100
在该等式中，|Cf-C1|是指芯组分(2)的重心(3)(即，由C1表示的点)和 纤维(10)的重心(4)(即，由Cf表示的点)之间的距离。
第一芯/鞘复合纤维的偏心率优选为约5％至约50％，并且更优选为约 7％至约30％，以实现充分的三维卷曲而不有损无纺织物生产能力，并且 由此在良好生产能力下得到均匀的无纺织物。
鞘组分
第一芯/鞘复合纤维的鞘组分包含线性低密度聚乙烯。线性低密度在鞘 组分中的含量按鞘组分的质量计优选为至少约60质量％，并且更优选地为 至少约75质量％。鞘组分可以仅包含线性低密度聚乙烯作为聚合物组分。
线性低密度聚乙烯是指通过将乙烯和α-烯烃共聚获得的共聚物。α-烯 烃典型地具有3至12个碳。具有3至12个碳的α-烯烃的实例包括丙烯， 丁烯-1，戊烯-1，4-甲基戊烯-1，己烯-1，庚烯-1，辛烯-1，壬烯-1，癸烯 -1，十二烯-1，及其混合物。其中，丙烯，丁烯-1，4-甲基戊烯-1，己烯-1， 4-甲基己烯-1和辛烯-1是尤其优选的，并且丁烯-1和己烯是进一步优选的。 α-烯烃在线性低密度聚乙烯中的含量优选为约1mol％至约10mol％，并且 更优选为约2mol％至约5mol％。如果α-烯烃的含量太小，则可能有损纤 维的挠性。如果α-烯烃的含量太大，则结晶性可能不好并且在形成纤维时 纤维可能熔融。
在鞘组分中使用的线性低密度聚乙烯可以具有例如以下密度：约 0.900g/cm3至约0.940g/cm3，优选约0.905g/cm3至约0.935g/cm3，更优选 约0.910g/cm3至约0.935g/cm3，甚至更优选约0.913g/cm3至约0.933g/cm3。 如果密度小于0.900g/cm3，则鞘组分可能太软，并且在被形成为无纺织物 时可能不能够获得足够的膨松性和膨松性回复特性。此外，鞘组分在快速 梳理机通过性(cardability)方面可能差。另一方面，如果线性低密度聚乙烯 的密度大于0.940g/cm3，则在被形成为无纺织物时，在无纺织物的厚度方 向上的表面触感和柔软度可能倾于变差。
线性低密度聚乙烯的熔点优选在约110℃至约125℃的范围内。如果 线性低密度聚乙烯的熔点太高，则在低温下经由热结合制造无纺织物时， 可能不可以获得具有能够忍受实际使用的强度的无纺织物。如果线性低密 度聚乙烯的熔点太低，则在高温下经由热结合制造无纺织物时，无纺织物 的表面触感可可能下降，或者在无纺织物制造期间的快速梳理机通过性可 能是差的，并且所获得的无纺织物可能不具有优异的均匀性。
用于本发明的线性低密度聚乙烯可以容易地通过使用金属茂催化剂 将乙烯与α-烯烃共聚而获得。此外，线性低密度聚乙烯不限于使用金属茂 催化剂的聚合的产物，并且可以是经由使用齐格勒-纳塔(Ziegler-Natta)催 化剂的聚合而获得的产物。
考虑到可纺性，在鞘组分中使用的线性低密度聚乙烯优选地具有在以 下范围内的熔融指数(MI)：1g/10min至60g/min，更优选地2g/10min至 40g/10min，甚至更优选地3g/10min至35g/10min，并且最优选地5g/10min 至30g/min。MI根据JIS-K-7210(1999)(条件：190℃，载荷21.18N(2.16 kgf))确定。当MI更大时，鞘组分的固化速度更慢，导致纤维熔融。另一 方面，当MI太低时，纤维生产趋于困难。
线性低密度聚乙烯的重均分子量(Mw)与数均分子量(Mn)之比(Q值： Mw/Mn)优选不超过约5。Q值更优选为约2至约4，并且甚至更优选为约 2.5至约3.5。不大于5的Q值意味着线性低密度聚乙烯的分子量分布的宽 度窄。具有优异的外显的卷曲性质的复合纤维可以通过使用具有在上述范 围内的Q值的线性低密度聚乙烯作为鞘组分来获得。
从所得的复合纤维的特性以及使用该复合纤维的纤维聚集体的触感 和膨松性角度，线性低密度聚乙烯的挠曲模量优选在以下范围内：约 65MPa至约850MPa，更优选为约120MPa至约750MPa，甚至更优选为约 180MPa至约700MPa，并且最优选为约250MPa至约650MPa。本文中， “挠曲模量”根据日本工业标准(Japanese Industrial Standards)(“JIS”)K 7171(2008)测量。包含线性低密度聚乙烯作为鞘的主要组分的第一芯/鞘复 合纤维具有柔顺的触感。然而，在没有一定的硬度的情况下，所述纤维可 能导致梳理性能下降，并且还可能使得难以获得具有高膨松性和高回弹性 的纤维聚集体。因而，线性低密度聚乙烯优选地对于挠曲具有一定程度的 抗变形性(即，优选地对于挠曲具有稍高程度的抗变形性)，并且优选地具 有至少约65MPa的挠曲模量。如果线性低密度聚乙烯的挠曲模量太高， 则获得的无纺织物的柔顺触感可能变差。
从所得的复合纤维的特性以及使用该复合纤维的纤维聚集体的触感、 膨松性和回弹性的角度，线性低密度聚乙烯的硬度优选在以下范围内：约 45至约75，更优选为约48至约70，甚至更优选为约50至约65，并且最 优选为约50至约62。本文中，“线性低密度聚乙烯的硬度”是指使用D 型硬度计根据JIS K 7215(1986)测量的硬度计硬度(HDD)。如果线性低密 度聚乙烯太软，则纤维的坚固性可能丧失，纤维的梳理性能可能下降，并 且可能变得难以获得大体积的纤维聚集体。此外，纤维聚集体的膨松性回 复特性也可能下降。如果线性低密度聚乙烯的硬度太高，则可能的是，所 得的无纺织物的柔顺触感可能变差。
假定在第一芯/鞘复合纤维中充分实现了三维卷曲并且所得的无纺织 物获得良好的触感，鞘组分还可以包含不同于线性低密度聚乙烯的聚合物 组分。例如，鞘组分还可以包含选自由以下各项组成的组中的一种或多种 类型的聚合物作为额外的聚合物：聚链烯烃系树脂如高密度聚乙烯，支化 低密度聚乙烯，聚丙烯，聚丁烯，聚丁烯，聚甲基戊烯树脂，聚丁二烯， 丙烯系共聚物(例如丙烯-乙烯共聚物)，乙烯-乙烯醇共聚物，乙烯-乙酸乙 烯酯共聚物，乙烯-(甲基)丙烯酸酯共聚物，或乙烯-(甲基)丙烯酸甲酯共聚 物等；聚酯树脂如聚对苯二甲酸乙二醇酯，聚对苯二甲酸丁二醇酯，聚对 苯二甲酸丙二醇酯，聚萘二甲酸乙二醇酯，聚乳酸，聚琥珀酸丁二醇酯 (polybutylene succinate)，及其共聚物；聚酰胺系树脂如尼龙66，尼龙12， 尼龙6等；丙烯酸树脂；工程塑料如聚碳酸酯，聚缩醛，聚苯乙烯，环状 聚烯烃等；其混合物；及其弹性体系树脂。
作为额外的聚合物，考虑到在不有损表面柔软度和平滑度的情况下三 维卷曲的实现和稳定化，支化低密度聚乙烯是优选的。此外，支化低密度 聚乙烯可以充当线性低密度聚乙烯的″软化剂″并且可以在无纺织物的厚度 方向上提供柔软度。通过添加支化低密度聚乙烯，可以在宽的温度范围内 加工无纺织物，因此，在对无纺织物进行热结合时，可以获得具有均匀柔 软度的无纺织物，而不管无纺织物加工温度如何。在鞘组分中使用的支化 低密度聚乙烯可以具有例如为约0.910g/cm3至约0.930g/cm3的密度。支化 低密度聚乙烯具有的熔点比线性低密度聚乙烯的熔点更低，优选地低至少 5℃，并且更优选地低10℃。
考虑到可纺性，在鞘组分中使用的支化低密度聚乙烯优选地具有在以 下范围内的熔融指数(MI)：1g/10min至60g/min，更优选3g/10min至 50g/10min，甚至更优选5g/10min至50g/10min，并且最优选地10g/10min 至50g/min。MI根据JIS-K-7210(1999)(条件：190℃，载荷21.18N(2.16 kgf))确定。当MI更大时，鞘组分的固化速度更慢，导致纤维熔融。另一 方面，当MI太低时，纤维生产倾于困难。
在一个实施方案中，线性低密度聚乙烯和支化低密度聚乙烯优选地占 鞘组分的约70质量％，更优选为约80％并且甚至更优选为约90质量％。 在这样的实施方案中，线性低密度聚乙烯优选地占线性低密度聚乙烯和支 化低密度聚乙烯的总质量的约95质量％至约75质量％，并且更优选为约 90质量％至约80质量％。
除聚合物组分以外，鞘组分可以包含添加剂，如抗静电剂，颜料，消 光剂，热稳定剂，光稳定剂，阻燃剂，抗微生物剂，润滑剂，增塑剂，软 化剂，抗氧化剂，紫外线吸收剂，晶体成核剂等。这些添加剂优选地以不 超过整个鞘组分的约10质量％的量包含在鞘组分中。
芯组分
芯组分包含具有比第一芯/鞘复合纤维的鞘组分中的线性低密度聚乙 烯的熔点高至少约20℃的熔点的热塑性树脂作为聚合物组分，所述热塑 性树脂的量优选地按芯组分的质量计为至少约50质量％、并且更优选为至 少约75质量％。所述热塑性树脂优选地包括聚烯烃系树脂如聚丙烯，聚甲 基戊烯等；聚酯树脂如聚对苯二甲酸乙二醇酯，聚对苯二甲酸丁二醇酯， 聚对苯二甲酸丙二醇酯，聚萘二甲酸乙二醇酯，聚乳酸，及其共聚物；聚 酰胺系树脂如尼龙66，尼龙12，尼龙6等；丙烯酸树脂；工程塑料如聚 碳酸酯，聚缩醛，聚苯乙烯，环状聚烯烃等；其混合物。考虑到无纺织物 的均匀性和无纺织物生产能力，聚烯烃树脂，聚酯和聚酰胺系树脂是更优 选的。聚酯的实例包括聚合物和共聚物如聚对苯二甲酸乙二醇酯，聚对苯 二甲酸丁二醇酯，聚对苯二甲酸丙二醇酯，聚萘二甲酸乙二醇酯，聚乳酸。 聚对苯二甲酸乙二醇酯和聚对苯二甲酸丁二醇酯是优选的，并且聚对苯二 甲酸乙二醇酯是更优选的。所述聚酯的熔点优选比鞘组分的线性低密度聚 乙烯的熔点高至少约40℃，更优选地高至少50℃。备选地，芯组分可以 仅包含聚酯作为聚合物组分。
除聚合物组分以外，芯组分可以包含添加剂，如抗静电剂，颜料，消 光剂，热稳定剂，光稳定剂，阻燃剂，抗微生物剂，润滑剂，增塑剂，软 化剂，抗氧化剂，紫外线吸收剂，晶体成核剂等。这些添加剂优选地以不 超过芯组分的约10质量％的量包含在芯组分中。
第二芯/鞘复合纤维
第二芯/鞘复合纤维的鞘组分包含高密度聚乙烯并且其芯组分包含具 有比高密度聚乙烯的熔点高至少约20℃的熔点的热塑性树脂。芯组分的 重心偏离所述纤维的重心。此外，第二芯/鞘复合纤维具有三维卷曲。″三 维卷曲″具有与关于第一芯/鞘复合纤维所描述的相同含义。第二芯/鞘纤维 通常作为已实现卷曲的复合纤维提供。第二芯/鞘复合纤维的优选的复合比 和优选的偏心率如关于第一芯/鞘复合纤维所述的。第二芯/鞘复合纤维的 横截面也是如关于第一芯/鞘复合纤维所述的。
鞘组分
第二芯/鞘复合纤维的鞘组分包含高密度聚乙烯，所述高密度聚乙烯的 量优选地按鞘组分的质量计为至少60质量％、并且更优选为至少约75质 量％。备选地，鞘组分可以仅包含高密度聚乙烯作为聚合物组分。高密度 聚乙烯是具有很少支化的硬聚乙烯。其也被称为低压聚乙烯，因为其经由 低压工艺生成。不受制于理论，具有高密度聚乙烯的第二芯/鞘复合纤维可 以赋予无纺织物以增加的膨松性和缓冲。
高密度聚乙烯的密度优选为约0.940g/cm3至约0.970g/cm3，并且更优 选为约0.945g/cm3至约0.960g/cm3以实现足够的三维卷曲同时不有损无纺 织物生产能力。
高密度聚乙烯的熔点优选为约120℃至约140℃，更优选为约123℃ 至约138℃，并且甚至更优选为约125℃至约135℃。通过具有在该范围 内的熔点，可以在根据本发明的无纺织物制造方法中避免包含该第二芯/ 鞘复合纤维的纤维网的厚度减小。为了保证无纺织物的膨松性和回弹性， 优选地，第二芯/鞘复合纤维的高密度聚乙烯的熔点高于第一芯/鞘复合纤 维的线性低密度聚乙烯的熔点。在一个实施方案中，第二芯/鞘复合纤维的 高密度聚乙烯的熔点比第一芯/鞘复合纤维的线性低密度聚乙烯的熔点高 至少3℃、优选地5℃，更优选地8℃。
假定在第二芯/鞘组分中充分实现了三维卷曲，可以包含不同于高密度 聚乙烯的聚合物组分。除高密度聚乙烯以外，鞘组分可以包含的其他聚合 物组分与如上所述的第一芯/鞘复合纤维的鞘组分可以包含的其他组分相 同。备选地，鞘组分可以包含线性低密度聚乙烯作为聚合物组分。
除聚合物组分以外，鞘组分还可以包含添加剂。所述添加剂与如上所 述的第一芯/鞘复合纤维的鞘组分可以包含的添加剂是相同的。这些添加剂 优选地以不超过整个鞘组分的约10质量％的量包含在鞘组分中。
考虑到可纺性，在鞘组分中使用的高密度聚乙烯优选地具有在以下范 围内的熔融指数(MI)：3g/10min至50g/min，更优选地5g/10min至50g/10min， 甚至更优选地7g/10min至40g/10min，并且最优选地8g/10min至30g/min。 MI根据JIS-K-7210(1999)(条件：190℃，载荷21.18N(2.16kgf))确定。 当MI更大时，鞘组分的固化速度更慢，导致纤维熔融。另一方面，当 MI太低时，纤维生产趋于困难。
芯组分
第二芯/鞘复合纤维的芯组分包含具有比第二芯/鞘复合纤维的鞘组分 中的高密度聚乙烯的熔点高至少约20℃的熔点的热塑性树脂作为聚合物 组分，所述热塑性树脂的量优选地按芯组分的质量计为至少约50质量％。 备选地，芯组分可以仅包含聚酯作为聚合物组分。
除了芯组分的聚酯的熔点优选地比第二芯/鞘复合纤维的鞘组分的高 密度聚乙烯的熔点高至少约40℃、更优选地至少50℃之外，对于第一芯 /鞘复合纤维的芯组分的优选的热塑性树脂的描述，同样适用于作为第二芯 /鞘复合纤维的芯组分的热塑性树脂。
第一和第二芯/鞘复合纤维中的三维卷曲
考虑到在纤维被形成为无纺织物时的膨松性和缓冲以及无纺织物生 产能力，在第一和第二芯/鞘复合纤维两者中，三维卷曲的数目优选为约6 至约26个卷曲/25mm，并且更优选为约8至约22个卷曲/25mm。如果提 供少于6个卷曲/25mm，则梳理性能可能下降并且无纺织物的膨松性和膨 松性回复特性不能得到保证。如果提供超过26个卷曲/25mm，则无纺织 物的梳理性能和均匀性可能受不利影响。
此外，当根据JIS L 1015(2010)测量时，从纤维的良好梳理性能以及 所得的无纺织物的高膨松性和缓冲性质，卷曲率优选为约5％至约25％， 并且更优选为约8％至约23％。卷曲率与卷曲数目之比(卷曲率/卷曲数目) 优选为约0.4至约1.2，并且更优选为约0.5至约1。不受制于理论，卷曲 率可以指示卷曲的稳固性(对卷曲展开的抗性)。当卷曲率/卷曲数目在以上 范围内时，卷曲不容易展开并且纤维将具有适当尺寸的三维卷曲。作为结 果，可以实现优异的无纺织物生产能力，以及所获得的无纺织物的膨松性 和回弹性。
在第一和第二芯/鞘复合纤维两者中，纤维的细度(fineness)不受特别限 制。例如，纤维可以是细度为约1.1dtex至约15dtex、优选为约1.5dtex至 约5dtex的短纤维。对于在其中制造无纺织物时使用梳理机制备纤维网如 棉网(card web)的情况下制备棉网，纤维长度优选在以下范围内：约1mm 至约100mm，更优选为约28mm至约72mm，并且甚至更优选为约32mm 至约64mm。在使用制定风机(air-laid machine)的情况中，纤维长度优选在 约3mm至约30mm的范围内，并且更优选在约5mm至约25mm的范围内。 纤维的细度可以通过调整初生丝(spun filament)的细度和展开因数而根据 需要进行调整。具有预定长度的纤维可以通过在退火后切割纤维获得。在 一个实施方案中，考虑到无纺织物的表面平滑和柔软度，第一芯/鞘复合纤 维的纤维长度比第二芯/鞘复合纤维的长度更短。在该实施方案中，第一芯 /鞘复合纤维的纤维长度优选在约28mm至约60mm，并且更优选为约 28mm至约51mm的范围内，并且第二芯/鞘复合纤维的纤维长度优选在约 32mm至约70mm，并且更优选为约40mm至约64mm的范围内。
制造第一和第二芯/鞘复合纤维
第一和第二芯/鞘复合纤维两者可以根据以下程序制造。首先，使用偏 心芯/鞘复合物喷嘴，将包含预定量的聚乙烯的鞘组分和包含预定量的热塑 性树脂(例如，聚酯)的芯组分熔融纺丝。芯组分的纺丝温度为，例如，约 240℃至约350℃，鞘组分的纺丝温度为，例如，约200℃至约300℃， 并且牵引速度为约100m/min至约1500m/min。由此，获得初生丝。
接下来，以至少约1.5倍的展开因数对初生丝进行拉延加工(drawing  processing)。拉延温度至少为包含在芯组分中的具有最高玻璃化温度的聚 合物组分的玻璃化温度(Tg2)并且低于包含在鞘组分中的聚乙烯的熔融峰 值温度。拉延温度的下限更优选为比Tg2高10℃的温度。拉延温度的上 限更优选为90℃，并且甚至更优选为85℃。如果拉延温度低于Tg2，则芯 组分的结晶化进展可能被抑制，并且作为结果，所得的纤维中的芯组分的 热缩可能趋于增加，或者使用所得的纤维制备的无纺织物的膨松性和/或回 复特性可能趋于下降。因为纤维可能熔融，所以不优选拉延温度大于聚乙 烯(第一芯/鞘复合纤维的线性低密度聚乙烯，第二芯/鞘复合纤维的高密度 聚乙烯)的熔融峰值温度。
为了获得实现了波形卷曲和/或螺旋形卷曲的纤维，适当的展开因数是 必要的。展开因数的下限更优选为1.8倍，甚至更优选为2.0倍，并且最 优选为2.2倍。展开因数的上限更优选为5.0倍，甚至更优选为4.0倍，并 且最优选为3.8倍。如果展开因数小于1.5倍，则展开因数将太低并且将 难以获得实现波形卷曲和/或螺旋形卷曲的纤维。此外，不仅在形成为无纺 织物时的膨松性将下降，而且纤维自身的刚性也将下降，导致无纺织物生 产能力(例如梳理性能等)下降的趋势，或者备选地，膨松性回复特性下降 的趋势。此外，当需要时，可以在展开之前或之后，在干热、湿热或蒸汽 热氛围中，在纤维不熔融的温度(50℃至115℃)下对所得的丝进行退火。
接下来，当需要时，在加入纤维处理剂之前或之后，使用常规已知的 卷曲设备如填料箱卷曲机(stuffing box crimper)向纤维提供6个卷曲/25mm 至26个卷曲/25mm。在纤维通过卷曲机后，卷曲的形状可以是锯齿形和/ 或波形的。
此外，在使用上述卷曲设备进行卷曲后，优选在干热、湿热或蒸汽热 氛围中，在约50℃至约115℃的温度，对纤维进行退火。通过退火可以 促进在纤维中实现三维卷曲。具体地，优选的是在添加纤维处理剂后使用 卷曲设备进行卷曲，然后在干热氛围中在50℃至115℃的温度同时进行 退火和干燥，因为可以简化程序。如果退火温度低于50℃，则所得的纤维 的干热收缩率可能趋于增大，并且由此，所得的无纺织物的质地可能变差， 并且生产能力可能下降。此外，在其中同时进行退火步骤和干燥步骤的情 况中，如果退火温度低于50℃，则纤维的干燥可能是不充分的。通过上述 方法，可以获得实现三维卷曲的纤维。
在亲水性上，第一纤维层可以不同于第二纤维层。当根据本发明的无 纺织物要被用作吸收制品中的顶片时，理想的是，第一纤维层的亲水性低 于第二纤维层。例如，第一和第二芯/鞘复合纤维可以用处理剂如亲水性试 剂处理，使得第一芯/鞘复合纤维的亲水性低于第二芯/鞘复合纤维。这样 的亲水性试剂可以例如包括或是表面活性剂。通过以下方式可以使第一纤 维层的亲水性低于第二纤维层：用比处理第二芯/鞘复合纤维的处理剂较不 亲水的处理剂处理第一芯/鞘复合纤维，或者用可以更容易地从纤维被除去 的亲水性处理剂处理第一芯/鞘复合纤维。通过使第一纤维层的亲水性低于 第二纤维层，在根据本发明的无纺织物被用作吸收制品的顶片(以第一纤维 层的表面面向皮肤的方式)时，顶片的表面可以保持增强的干燥。
无纺织物的构造
本发明的无纺织物包括包含第一芯/鞘复合纤维的第一纤维层和包含 第二芯/鞘复合纤维的第二纤维层。所述纤维的至少一部分经由这两种类型 的芯/鞘复合纤维的鞘组分热结合。
第一纤维层包含优选地至少约50质量％，更优选地至少约70质量％， 并且甚至更优选地至少约80质量％的第一芯/鞘复合纤维。此外，第一纤 维层可以仅由第一芯/鞘复合纤维构成。
第二纤维层包含优选地至少约50质量％，更优选地至少约70质量％， 并且甚至更优选地至少约80质量％的第二芯/鞘复合纤维。此外，第二纤 维层可以仅由第二芯/鞘复合纤维构成。
第一纤维层和第二纤维层可以包括分别不同于第一芯/鞘复合纤维和 第二芯/鞘复合纤维的其他纤维。所述其他纤维的实例包括天然纤维如棉， 蚕丝，羊毛，大麻纤维，纸浆等；再生纤维如人造纤维，铜氨纤维(cupra) 等；以及合成纤维如丙烯酸系，聚酯系，聚酰胺系，聚烯烃系和聚氨酯系 纤维。基于无纺织物的引用，可以从这些纤维中选择一种类型或多种类型。
第一纤维层和第二纤维层的基重分别优选为约5g/m2至约50g/m2，更 优选为约10g/m2至约40g/m2，并且甚至更优选为约14g/m2至约35g/m2。 第一纤维层的基重/第二纤维层的基重的比率优选为约70/30至约20/80， 更优选为约60/40至约30/70，并且甚至更优选为约55/45至约35/65。如 果第一纤维层的基重太小和/或第一纤维层的基重与第二纤维层的基重的 比率太小，则可能不会获得优异的触感，或者更准确地说，第一纤维层的 表面中的柔软度和平滑度可能下降。如果第一纤维层的基重太大和/或第一 纤维层的基重与第二纤维层的基重的比率太大，则无纺织物的膨松性和缓 冲可能下降。
在本发明的无纺织物中，第一纤维层优选具有比第二纤维层更高的纤 维密度。当无纺织物用作吸收制品中的顶片时，第一和第二纤维层之间在 纤维密度上的这样的差异可以不仅导致改善的表面柔软度和触感，而且导 致改善的干燥感和防止再湿(rewet)。
纤维层的纤维密度可以从纤维层的比体积评价。较小的比体积表示更 紧密的纤维层。备选地，纤维层的纤维密度可以通过以下方式评价：观察 通过在厚度方向上切割无纺织物获得的横截面的预定区域并且比较区域 中的空隙率(例如空隙面积的比率)。区域中较小的空隙率可以被理解为指 示较高的纤维密度。
获得具有比第二纤维层更高的纤维密度的第一纤维层的一种可能的 方式可以是将包含在第一纤维层中的第一芯/鞘复合纤维的三维卷曲的强 度(程度)配置成比包含在第二纤维层中的第二芯/鞘复合纤维的三维卷曲 的强度(程度)更低。三维卷曲的强度可以通过三维卷曲的峰的高度(图2A 中的″H″)，即峰的顶点(图2中的“P”)和谷的底部(图2中的“S”)之间的距离， 与三维卷曲的两个相邻谷的底部(图2A中的“Q”和“R”)之间的距离(图2A 中的″L″)的比率进行评估。其还可以通过根据JIS L 1015(2010)测得的卷曲 的数目进行评估。峰的高度越大，两个相邻谷之间的间距越小，以及卷曲 的数目越多，指示更强的三维卷曲。
备选地，或除此之外地，如下文中所述，纤维密度比第二纤维层更高 的第一纤维层可以通过以下方式获得：在制造无纺织物时进行的热处理 中，使成为第一纤维层的纤维网与热处理设备的传送支撑物(例如传送带) 接触。如果第一纤维层在热处理期间与传送支撑物接触，则支撑物将在第 一纤维层上施压，并且作为结果，将更容易使得纤维层更紧密并且纤维层 的表面将更平滑。因此，将赋予无纺织物的表面以更平滑的触感。
在本发明的无纺织物中，包含在第一纤维层中的第一芯/鞘复合纤维的 L/H倾向于变得比包含在第二纤维层中的第二芯/鞘复合纤维的L/H更大。 这被认为是由于包含在第一芯/鞘复合纤维的鞘组分中的线性低密度聚乙 烯具有比包含在第二芯/鞘复合纤维的鞘组分中的高密度聚乙烯的熔点更 低的熔点所致。即，这被认为是因为由第一芯/鞘复合纤维中的软化和熔融 引起的变形增加，在对纤维网进行热处理时，三维卷曲的形状容易丧失的 结果，这导致第一芯/鞘复合纤维容易变平。当第一芯/鞘复合纤维的变平 增加时，第一纤维层的L/H增大，并且这导致与第二芯/鞘复合纤维的L/H 的差异增大。在其中包含在第一纤维层中的第一芯/鞘复合纤维的L/H大 的情况下，这意味着第一芯/鞘复合纤维中的三维卷曲由于热处理而变弱， 并且纤维的形状变得较平。作为结果，当轻触第一纤维层的表面时所感受 的触感将是平滑的。另一方面，第二纤维层中的卷曲的形状很好保持，即 使是在进行热处理时，并且因此，第二纤维层具有更大的体积。因此，当 将本发明的无纺织物使用在其中第一纤维层被布置成与皮肤接触的表面 的吸收制品的顶片中时，可以实现顶片的平滑的触感和如羽毛般的整体膨 松性。
在本发明的无纺织物中，第一芯/鞘复合纤维的L/H(下文中L1/H1)与 第二芯/鞘复合纤维的L/H(下文中L2/H2)之比(即(L1/H1)/(L2/H2))优选为 至少1.05。当第一芯/鞘复合纤维的L/H与第二芯/鞘复合纤维的L/H之比 为1.05或更大时，第一纤维层的触感将是平滑的并且无纺织物将是膨松的 和如羽毛般的。如果第一芯/鞘复合纤维的L/H与第二芯/鞘复合纤维的L/H 之比小于1.05，则这样的构造将导致第一纤维层不能够展现平滑的触感和 /或第二纤维层的膨松性减小，这导致无纺织物变薄并且不可能实现如羽毛 般的感觉。第一芯/鞘复合纤维的L/H与第二芯/鞘复合纤维的L/H之比更 优选地为至少1.1，甚至更优选地为至少1.15，并且最优选地为至少1.2。 第一芯/鞘复合纤维的L/H与第二芯/鞘复合纤维的L/H之比的上限不受特 别限制，但是优选为约3以下，更优选为2.5以下，并且甚至更优选为2 以下。
无纺织物的基重可以根据无纺织物应用而适当地选择。对于作为吸收 制品的顶片的本发明的无纺织物，无纺织物的第一纤维层和第二纤维层的 整体基重优选为约28g/m2至约70g/m2，更优选为约35g/m2至约65g/m2。 对于无纺织物作为顶片的用途，在一个实施方案中，当无纺织物的整体基 重在约47g/m2至约70g/m2的范围内时，第一纤维层的基重优选为整体基 重的20％-70％，更优选地30-65％。在另一个实施方案中，当无纺织物的 整体基重在约28g/m2至不大于47g/m2的范围内时，第一纤维层的基重优 选为整体基重的40％-75％，更优选地50-70％。
在一个实施方案中，无纺织物可以仅由第一纤维层和第二纤维层构 成。在另一个实施方案中，无纺织物包含三层，其中在第二纤维层的两个 面上都层叠有第一纤维层。在另一个实施方案中，除第一和第二纤维层以 外，无纺织物可以包括至少一个额外的纤维层。用于所述额外的纤维层的 纤维可以选自天然纤维如棉，蚕丝，羊毛，大麻纤维，纸浆等；再生纤维 如人造纤维，铜氨纤维等；以及合成纤维如丙烯酸系、聚酯系、聚酰胺系、 聚链烯烃系和聚氨酯系纤维。这样的额外的纤维层可以由选自这些纤维中 的一种或多种类型的纤维构成。
无纺织物制造方法
无纺织物可以经由包括以下步骤的方法制备：形成第一纤维网，所述 第一纤维网包含第一芯/鞘复合纤维；形成第二纤维网，所述第二纤维网包 含第二芯/鞘复合纤维；通过层压第一纤维网和第二纤维网形成复合纤维 网；以及对复合纤维网进行热处理以将所述纤维的至少一部分经由第一芯 /鞘复合纤维和第二芯/鞘复合纤维的鞘部分热结合。
第一纤维网和第二纤维网可以是经梳理的网如平行网，半随机网，随 机网，交叉(cross)网，十字交叉(criss-cross)网等，气流成网(air-laid web)， 湿法成网(wet-laid web)和纺粘网(spunbond web)等。第一和第二纤维网可以 是相同或不同的。
复合纤维网的热处理可以使用常规已知的热处理方法进行。优选的处 理方法的实例是这样的，其中在不使纤维网经受大量压力(如气压)情况下 使用热处理设备，如热风穿透式热处理设备，鼓热风热处理设备，红外热 处理设备等。这些热处理设备典型地设置有传送支撑物用于支撑和传送纤 维网。热处理可以在使得第一和第二芯/鞘复合纤维的鞘组分充分熔融和/ 或软化且在所述纤维的接触或相交的点处结合，并且使得第一和第二芯/ 鞘复合纤维的三维卷曲不坍塌的条件下进行。例如，热处理温度可以为约 125℃至约150℃，并且优选为约128℃至约145℃。
无纺织物的应用
本发明的无纺织物传递皮肤柔软和平滑的感觉，在压靠无纺织物的表 面时具有膨松和如羽毛般的触感，并且具有适量的缓冲和膨松性回复特 性。
因此，本发明的无纺织物可以被优选地用于其中无纺织物与皮肤接触 的应用，具体地是其中第一纤维层是与皮肤接触的表面的应用。例如，本 发明的无纺织物可以用于这样的应用，如接触人或非人动物皮肤的产品， 如婴儿用一次性尿布，成人用一次性尿布，卫生棉，月经垫，失禁垫，唇 间垫，母乳垫，吸汗片，动物用排泄物处理制品，动物用尿布，以及类似 的多种吸收制品；面膜，冷却/加热垫的底布和类似的化妆/医药用贴剂， 伤口表面保护片，无纺织物绷带，痔疮垫，直接接触皮肤的加温装置(例如 一次性暖手器)，多种动物用贴剂的底布，和类似的皮肤覆盖片；卸妆片， 防汗剂片，底部毛巾和用于人的类似毛巾，用于动物的多种擦拭片等。本 发明的无纺织物优选用作用于其中第一纤维层的表面接触皮肤的吸收制 品的顶片。
吸收制品
根据本发明的吸收制品包括顶片；和与顶片相接合的背片，其中顶片 包含根据本发明的无纺织物。其还可以包括吸收芯。
本发明的吸收制品可以通过任何合适的手段工业生产。因此可以使用 标准手段如压花、热结合，或胶粘或两者的组合来组装不同的层。
顶片
顶片可以捕获体液和/或允许该液体渗透到吸收制品内部。在根据本发 明的无纺织物的情况下，第一纤维层优选地被布置在与皮肤接触的一侧 上。
背片
通常用于吸收制品的任何常规液体不透性背片材料可以用作背片。在 一些实施方案中，背片对于由所吸收的身体排出物产生的恶臭气体可以是 不透性的，使得臭味不会逸出。背片可以是通气的也可以不是通气的。
吸收芯
可以理想的是，所述制品还包含布置在顶片和背片之间的吸收芯。当 在本文中使用时，术语″吸收芯″是指适用于吸收、分配和储存流体如尿液、 血液、月经和其他身体流出物的材料或材料的组合。任何用于适用于吸收 制品的吸收芯的常规材料都可以用作吸收芯。
测试方法
估算的可压缩厚度的测量
无纺织物的估算的可压缩厚度使用MTS标准模型(Criterion Model)42 (MTS Systems Corporation)在2N的力下进行测量。估算的可压缩厚度是指 从0.01N的力(接触)到2N的力(施加到样品的最大力)，MTS十字头行进的 距离。
表面粗糙度的标准平均偏差(SMD)的测量
无纺织物的表面触感可以基于KES(Kawabata Evaluation System)进行 测量和评估，KES是一种用于测量织物的感觉和对其进行客观评价的方 法。无纺织物的表面触感可以通过测量如由KES所定义的表面摩擦性能 值来评估。具体地，表面粗糙度的标准平均偏差(下文中称为″SMD″)作为 表面摩擦性能值被测量。
较大的SMD指示表面中较大的不平度。用于测量SMD的装置不受特 别限制，前提是其是能够对基于KES的表面摩擦进行测量的装置。例如， 表面摩擦性能值可以使用KES-SE摩擦灵敏度测试仪、KES-FB4-AUTO-A 自动表面测试仪(二者都由Kato Tech Co.，Ltd.制造)等测量。表面摩擦可以 通过以下方式测量：施加25gf的静载荷，并且将摩擦块的移动速度设定 为1mm/sec(在作为测量方向的无纺织物的垂直方向上)。无纺织物的至少 一个表面优选地具有3.5以下，更优选地3.0以下，并且甚至更优选地2.5 以下，并且最优选地1.9以下的SMD。SMD为4.0以下的无纺织物表面具 有较小的凸度，使得产品的表面触感平滑。SMD的下限不受特别限制， 优选地接近零，但是可以为0.3或0.5。
L/H的测量
获取约20mm2无纺织物样品的扫描电子显微镜图像(Hitachi， S3500N-2)。放大率选自20x至100x的范围，通常为30x，以便充分观察 无纺织物的表面从而测量H和L。在显示波形卷曲的纤维中，测量三维卷 曲的峰的高度(图2A中的″H″)和波形卷曲的两个相邻谷的底部(图2A中的 “Q”和“R”)之间的距离(图2A中的″L″)，并且平均H和L获自来自5根不 同纤维的H和L的值。
压缩功的测量
1)KES法
无纺织物厚度方向上的柔软度和回弹性也可以基于KES通过测量 KES中定义的压缩性能值(其来源于压缩测试时荷载位移曲线的表现)来测 量和评估。
在由KES定义的压缩性能值中，厚度方向上的柔软度可以通过测量 压缩能(也被称为″压缩功″；下文中称为″WC″(gf·cm/cm2))来测量。较大 的WC值表示厚度方向上的柔软度较大并且压缩更容易。压缩性能值，例 如，可以使用KES-G5压缩测试仪、KES-FB3-AUTO-A自动压缩测试仪(二 者都由Kato Tech Co.，Ltd.制造)等测量。在本发明的无纺织物中，WC优 选为2.00gf·cm/cm2以上，更优选为2.75gf·cm/cm2以上，最优选地 2.9gf·cm/cm2以上。WC为2.00gf·cm/cm2以上的无纺织物在向其施 加载荷时高度变形，产生更加如羽毛般的感觉。WC的上限不受特别限制。 如果WC超过8.0gf·cm/cm2，则可能影响其他压缩性能。为此，WC 优选为6.0gf·cm/cm2以下，更优选为4.0gf·cm/cm2以下。
压缩的回弹性，下文中称为″RC″(％)，指示对压缩的回弹性，或可复 原性或排斥力。较大的值指示容易排斥压缩，即，较大的缓冲。
在本发明的无纺织物中，RC优选为至少约50％，更优选为至少约 55％，并且更优选为至少约60％。RC的上限不受特别限制，并且可以为 100％、90％或85％。
无纺织物的膨松性可以用比体积来表示。比体积通过用厚度除以基重 来确定。然而，注意，比体积基于无纺织物的储存状态和/或无纺织物制造 方法而变化。例如，如果无纺织物围绕一个芯缠绕并且以卷起的状态储存， 则在更靠近芯的一侧上的无纺织物将趋于具有更小的比体积。例如，在刚 制造后，本发明的无纺织物优选地具有约60cm3/g至约150cm3/g，并且优 选地约65cm3/g至约130cm3/g的比体积。在另一个实例中，当无纺织物用 作吸收制品中的顶片时，吸收制品中的无纺织物顶片的比体积优选为约 10cm3/g至约60cm3/g，并且更优选为约15cm3/g至约50cm3/g，并且甚至 更优选为约20cm3/g至约40cm3/g。
实施例
芯/鞘复合纤维A-1的制造
631J(Ube-Maruzen Polyethylene Co.，Ltd.；密度：0.931g/cm3， Q值：3.0，MI＝20g/10min，熔点：120℃，己烯共聚合，挠曲模量：600MPa， 硬度(HDD)：60)，线性低密度聚乙烯，被制备作为鞘组分，而T200E(Toray Industries，Inc.；熔点：250℃，极限粘度值(IV值)：0.64)，聚对苯二甲酸 乙二醇酯，被制备作为芯组分。
使用偏心芯/鞘复合喷嘴(600孔)，以55/45的鞘组分/芯组分复合比(体 积比)，在以下条件下将这两种组分熔融拉丝：鞘组分的纺丝温度：260℃， 芯组分的纺丝温度：300℃，喷嘴温度：290℃。由此，获得偏心率比为 25％并且细度为6.8dtex的初生丝。在熔融挤出时，排出速率为250g/min 并且牵引速度为615m/min。
在温度为80℃的热水中将所得的初生丝拉伸至2.6倍，因此形成细度 为约3.3dtex的拉伸丝。之后，为了对拉伸丝赋予亲水性，添加0.4质量％ 的亲水性纤维处理剂。然后，使用填料箱卷曲机对拉伸丝进行机器卷曲并 且提供以12个卷曲/25mm。然后，在松弛状态下，使用设定为100℃的 温度的鼓热风装置同时对所得的丝进行退火和干燥达15分钟。之后，以 38mm的纤维长度切割所述丝。因此，获得具有三维卷曲的芯/鞘复合纤维 A-1。根据JIS L 1015(2010)测量的卷曲的数目为15.9个卷曲/25mm，并且 卷曲率为11.3％。
芯/鞘复合纤维A-2的制备
将ZM076(Ube-Maruzen Polyethylene Co.，Ltd.；密度： 0.931g/cm3，MI＝20g/10min，熔点：120℃，己烯共聚，挠曲模量：600MPa， 硬度(HDD)：60)，线性低密度聚乙烯，和LJ 802(Japan  Polyethylene Corporation；密度：0.918g/cm3，MI＝22g/10min，熔点：106℃， 挠曲模量：130MPa，硬度(HDD)：46)，低密度聚乙烯，制备作为鞘组分， 并且将T200E(Toray Industries，Inc.；熔点：250℃，极限粘度值(IV值)： 0.64)，聚对苯二甲酸乙二醇酯，制备作为芯组分。在鞘组分中，将线性低 密度聚乙烯(ZM076)和低密度聚乙烯(LJ 802)以 85/15(LLDPE/LDPE)的质量比混合。根据与在制造芯/鞘复合纤维A-1中 采用的相同的程序和条件制备芯/鞘复合纤维A-2。根据JIS L 1015(2010) 测量的卷曲的数目为12.9个卷曲/25mm，并且卷曲率为10.4％。
芯/鞘复合纤维B-1的制造
将HE 490(Japan Polyethylene Corporation；密度： 0.956g/cm3，MI＝22g/10min，熔点：133℃)，高密度聚乙烯，制备作为鞘 组分，并且将T200E，聚对苯二甲酸乙二醇酯，制备作为芯组分。根据与 在制造芯/鞘复合纤维A-1中采用的相同的程序和条件制备芯/鞘复合纤维 B-1，不同之处在于以51mm的纤维长度切割获得的丝。根据JIS L 1015 (2010)测量的卷曲的数目为16.2个卷曲/25mm，并且卷曲率为12.1％。
芯/鞘复合纤维B-2的制造
根据与在制造芯/鞘复合纤维B-1中采用的相同的程序和条件制备芯/ 鞘复合纤维B-2，不同之处在于根据JIS L 1015(2010)测量的卷曲的数目为 16.9个卷曲/25mm，并且卷曲率为14.2％。用于处理芯/鞘复合纤维B-2的 处理剂比用于处理芯/鞘复合纤维A-2的处理剂更亲水并且更难以去除。
实施例1至3和比较例1至5
使用芯/鞘复合纤维A-1，利用平行梳理机(parallel carding machine)制 备具有表1中所示的基重的第一纤维网。对于实施例1至3和比较例1至 5，使用芯/鞘复合纤维B-1，利用平行梳理机制备具有表1中所示的基重 的第二纤维网。复合网通过层压第一纤维网和第二纤维网制备，并且在表 1中所示的温度下对所述复合网的每一个进行热处理。热处理使用热风穿 透式热处理设备在表1中所示的温度下进行。将复合网放置在传送带上以 使第一纤维层的表面接触热处理设备的可透气传送带。热结合的无纺织物 经由热处理获得。
所得的无纺织物如下所述进行评估。
厚度使用测径规(CR-60A，由Daiei Kagaku Seiki Mfg.Co.，Ltd.制造)， 在其中将2.94cN的载荷施加到1cm2测试样品的条件下测量，并且指示 在表1中。
为了评估表面触感，以及在厚度方向上的柔软度和膨松性回复特性(回 弹性)，基于以上在测试方法中描述的KES(Kawabata Evaluation System) 进行表面性能和压缩性能测量和评估。
具体地，表面粗糙度平均值的标准平均偏差(“SMD”)使用KES-SE摩 擦灵敏度测试仪(由Kato Tech Co.，Ltd.制造)测量，并且指示在表1中。在 测量时，第一纤维层的表面用作测量表面，将25gf的静载荷置于摩擦块 上，并且以1mm/s的移动速度在与无纺织物的加工方向平行的方向上移 动摩擦块。
作为压缩性能值的压缩功(“WC”)和压缩的回弹性(“RC”)从荷载位移 曲线测量，并且指示在表1中。压缩测试和压缩性能值的测量使用KES-G5 压缩测试仪(由Kato Tech Co.，Ltd.制造)进行。在测量时，面积为2cm2的 圆形压板被用作压缩块并且SENS被设定至2而DEF灵敏度被设定至20。 将压缩块压靠无纺织物并且以0.02cm/s的压缩速度压缩直至载荷为50 gf/cm2。在载荷达到50gf/cm2后，除去压缩以使压缩块的移动速度为0.02 cm/sec，并且测量上述压缩性能值。
表1

经由电子显微镜图像(放大率：30x，Hitachi，S3500N-2)密切地观察实 施例1、比较例1和4的无纺织物。在图5中，压缩在厚度方向上变化。 第一纤维层更紧密并且第二纤维层较不紧密。从所述层每一个的表面状 况，所述层的纤维密度的差异也是清晰的。在显示纤维A-1层的表面的图 6中，第一芯/鞘复合纤维(芯/鞘复合纤维)的三维卷曲弱并且具有紧密的结 构，其中不仅扁平增加，而且纤维的间距窄。相比之下，显示纤维B-1层 的表面的图7中所示的纤维的间距宽，并且其结构不如致密的纤维A-1层。
在图8(仅由纤维A-1制造的比较例1的无纺织物的横截面的图像)中， 观察到比较例1的无纺织物在整个无纺织物中都形成有紧密结构。从图9 和图10观察到，比较例1的两个表面的纤维的卷曲形状之间不存在差异。 在图11(仅由纤维B-1制造的比较例4的无纺织物的横截面的图像)中，观 察到比较例4的无纺织物没有形成有紧密结构。
实施例4和5以及比较例6和7
对于实施例4和5，使用纤维A-1和纤维B-1，根据实施例1至3和 比较例1至5中所述的制造方法来制备无纺织物，不同之处在于使用随机 梳理机(random carding machine)代替平行梳理机并且热处理温度为133℃。 对于比较例6和7，仅使用纤维A-1，根据实施例4和5的相同制造方法 来制备无纺织物。将各个无纺织物卷绕辊。实施例4和比较例6是来自无 纺织物辊顶部的无纺织物样品，而实施例5和比较例7是来自无纺织物辊 底部的无纺织物样品。在将样品从辊释放后2天进行测量。
根据本发明的无纺织物的估算的可压缩厚度、压缩功和压缩的回弹性 使用具有10N或100N测压仪和16mm直径的圆形压缩压板的MTS标准 模型42(MTS Systems Corporation)测量，如表2中指示的。
具体地，在压缩压板挤压无纺织物样品直至载荷达到2N的力时，使 用MTS标准模型42(MTS Systems Corporation)测量无纺织物的估算的可 压缩厚度。估算的可压缩厚度是指从0.01N的力(接触)到2N的力(施加到 样品的最大力)的MTS十字头行进的距离。
在测量压缩功时，将压缩压板以0.02mm/s(1.2mm/min)的十字头速度 压靠无纺织物(样品尺寸：2.54cm×2.54cm)；数据采集速率：100Hz；施加 到样品的最大压缩力：2N。
表2

实施例6至13
对于实施例6至13，使用纤维A-2和纤维B-2制备无纺织物。无纺织 物的第一纤维层的表面粗糙度的标准平均偏差(SMD)，估算的可压缩厚度， 压缩功，以及压缩的回弹性如实施例1至3中所述的那样测量，并且指示 在表3中。在实施例13中，除了第一纤维层的SMD以外，还测量第二纤 维层的SMD。
表3

实施例14和15
对于实施例14和15，根据实施例4和5中所述的制造方法来制备无 纺织物，不同之处在于使用纤维A-2和纤维B-2且使用随机梳理机代替平 行梳理机并且热处理温度为133℃。将各个无纺织物卷绕辊。实施例14 是来自无纺织物辊顶部的无纺织物样品，而实施例15是来自无纺织物辊 底部的无纺织物样品。在将样品从辊释放后2天进行测量。
评估所得的无纺织物的基重和L/H。每种评估的测量程序与如上所述 的实施例1至5的测量相同，并且指示在表4中。
表4

实施例16
制备具有无纺织物顶片、气流成组织第二层、吸收芯和背片的卫生棉。 使用纤维组合(20g/m2的纤维A-1和30g/m2的纤维B-1)和与用于实施例4 无纺织物的方法基本相同的方法制备用于顶片的无纺织物。
在从卫生棉的中部切割出80mm x 60mm的样品后，将顶片从卫生棉 分离。用冷冻喷雾(freeze-it spray)对样品进行喷射，并且将顶片自第二层 剥离。将顶片样品静置约2小时，之后测量其厚度。
使用由Mitutoyo Corporation Japan制造的、带有具有25mm直径的底 足的探针、型号为HDS-8”M的测径规来测量样品的厚度。该测径规能够 以0.01mm的公差测量厚度。将顶片置于平坦表面上。通过旋转仪器上的 旋钮来手动降低探针以触碰顶片的表面。对轴和底足进行设置从而在压力 为0.004psi下将大约1.5g的力递送至样品。测径规移动的距离直接由测 径规记录。测量10个顶片样品并且在0.004psi的压力下获得的平均厚度 为1.94mm(标准偏差：0.1388)。由平均厚度和50g/m2的无纺织物基重， 无纺织物顶片的比体积为39cm3/g。
本文中公开的尺寸和值不应被理解为严格地受限于所列出的准确数 值。而是，除非另外指明，每个这样的尺寸意在指示所列出的值以及该值 附近的功能上等效范围。例如，公开为“40mm”的尺寸意在指“约40mm”。
除非明确地排除或另外地限制，本文中引用的每篇文献(包括任何交叉 引用或相关的专利或申请)通过引用以其整体结合于此。对任何文献的引用 都并非承认其是相对于本文中公开或要求保护的任何发明的现有技术，或 者其单独地或与任何其他一篇或多篇文献的任意组合教导、启示或公开了 任何这样的发明。此外，在本文中的术语的任何含义或定义与相同的术语 在通过引用结合的文献中的任何含义或定义冲突的情况下，应当以本文中 分配给所述术语的含义或定义为准。
虽然已经举例说明和描述了本发明的具体实施方案，但对于本领域技 术人员显而易见的是，可以在不背离本发明的精神和范围的情况下进行多 种其他改变和更改。因此，意图在所附的权利要求中覆盖在本发明范围内 的所有这样的改变和更改。