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1、10申请公布号CN101979783A43申请公布日20110223CN101979783ACN101979783A21申请号201010501620522申请日20100929E02D33/0020060171申请人东南大学地址210096江苏省南京市四牌楼2号72发明人蔡国军刘松玉74专利代理机构南京苏高专利商标事务所普通合伙32204代理人柏尚春54发明名称基于多功能孔压静力触探技术的预测桩基承载力的方法57摘要基于多功能孔压静力触探探头及预测桩基承载力的方法涉及一种基于多功能CPTU的预测桩基承载力的方法，触探探头部连接探杆6；在该探头下半段的上部设有三分量地震检波器5，在三分量地震检。
2、波器5的下部设有测斜仪4，摩擦筒3位于测斜仪4的下方，在摩擦筒3的下方连接有探头1，孔压过滤环2位于摩擦筒3与探头1的连接处。预测桩基承载力的折线法，桩的单位端阻QP由修正锥尖阻力QT计算，桩的单位侧摩阻力FP由侧壁摩阻力FS和超孔隙水压力U2相关关系折线法得到，并将计算结果与高应变试验资料进行比较，给出了采用多功能CPTU测试参数如何进行桩基工程设计的具体公式。采用该方法，具有原位、快速、准确、经济等特点。51INTCL19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书4页附图1页CN101979788A1/1页21一种基于多功能孔压静力触探探头，其特征在于在该探头上部连接。
3、探杆6；在该探头下半段的上部设有三分量地震检波器5，在三分量地震检波器5的下部设有测斜仪4，摩擦筒3位于测斜仪4的下方，在摩擦筒3的下方连接有探头1，孔压过滤环2位于摩擦筒3与探头1的连接处。2根据权利要求1所述的基于多功能孔压静力触探探头，其特征在于探头1的锥角为60，锥底截面积为10CM2，摩擦筒表面积为150CM2。3根据权利要求1所述的基于多功能孔压静力触探探头，其特征在于孔压过滤环2厚度为5MM，位于锥肩位置，探头的有效面积比为08。4根据权利要求1所述的基于多功能孔压静力触探探头，其特征在于探头1和探杆6直径相同，为357MM。5一种如权利要求1所述的基于多功能孔压静力触探探头的预。
4、测桩基承载力的方法，其特征在于采用折线法预测桩基承载力，单位桩端阻力QP由修正锥尖阻力QT计算，单位桩侧阻FP由侧壁摩阻力FS和超孔隙水压力U2相关关系得到；单位桩侧阻FP的预测通过在淤泥、淤泥质土、粘土或粉质粘土等不同土类条件下，对灌注桩试验得到如下关系，当U2200KPA当200U21000KPA其中，U2U2U0由单位桩侧摩阻力FP沿桩周求和可以得到桩极限侧阻力QSUQSUFPDDZ；D是桩的直径，粘土中，单位桩端阻直接从有效锥尖阻力得到粘土QPQTU2砂土中，根据MAYNE2001建议从实用角度取QP01QT通过单位桩端阻力QP乘以桩底面积即可得到桩极限端阻力QBUQBUQPD2/4；。
5、因此，桩极限承载力QULT为QULTQSUQBU式中，QULT为桩极限承载力，QSU为桩极限侧阻力，QBU为桩极限端阻力。权利要求书CN101979783ACN101979788A1/4页3基于多功能孔压静力触探技术的预测桩基承载力的方法技术领域0001本发明涉及一种基于多功能CPTU的预测桩基承载力的方法，属于土木工程领域中一种新的桩基设计方法。背景技术0002静力触探技术CPT是指利用压力装置将带有触探头的触探杆压入试验土层，通过量测系统测试土的锥尖阻力、侧壁摩阻力等，可确定土的某些基本物理力学特性，如土的变形模量、土的容许承载力等。静力触探技术至今已有80多年的历史。国际上广泛应用静力触。
6、探，部分或全部代替了工程勘察中的钻探和取样。我国于1965年首先研制成功电测式静力触探并应用于工程勘察。现代数字式多功能孔压静力触探技术以下简称多功能CPTU是20世纪80年代在国际上兴起的新型原位测试技术，与我国传统的单双桥静探相比，具有理论系统、功能齐全、参数准确、精度高、稳定性好等优点。既可以用超孔压的灵敏性准确划分土层、进行土类判别，又可求取土的原位固结系数、渗透系数、动力参数、结构参数、地基承载特性等，在国外土木工程设计中已得到广泛应用。0003CPT可以认为是一种小尺寸的模型桩，整个CPT探头贯入可以视为模型桩的贯入过程，桩基承载力的计算仍是静力触探最重要的应用之一。国内应用CPT。
7、试验确定桩基承载力的方法很多，但应用这些方法估算出来的承载力与静载试验等其他一些原位测试方法相比误差较大，在工程应用中更多的是依靠地区性经验。由于这些公式都是在孔压静力触探出现前提出的，探头在土中的贯入过程产生的超孔压对所测锥尖阻力和侧摩阻力的影响被忽略了，因此造成较大误差。目前国内外学者已经开始重视探头贯入过程产生的超孔压对桩基承载力的影响，因此，应用孔压静力触探所能测得的孔压，合理地对现有公式进行修正，提出考虑超孔压影响因素的适合工程实践的桩基承载力估算公式是很有意义的。发明内容0004技术问题本发明要解决的技术问题是针对国内现有单双桥静探技术存在的缺陷，提出一种基于多功能CPTU预测桩基。
8、承载力的方法。0005技术方案由于桩型、打桩方式以及土类的不同，使得预测桩基承载力和沉降变得十分复杂；一般地，压入桩能够将土层密实，而钻孔桩却能使同种土层疏松。因此，在桩基设计过程中，需要考虑这些因素，常使用一些经验公式。0006桩的竖向承载力QULT由两部分组成桩端阻力QB和桩侧摩擦力QS，在砂土中，QB占优势；在粘土中，QS占优势。竖向极限承载力QULT和各组成部分按下列公式计算。0007QULTQSQB0008QBQPAP0009QSFPAS0010式中，QP为极限桩端阻力；AP为桩端截面积；FP为极限桩侧摩擦力；AS为桩侧面积。0011很明显，在桩的不同部位，FP值是不同的，因此，在实。
9、际应用中，QS为各部分桩侧摩说明书CN101979783ACN101979788A2/4页4阻力之和。允许承载力或承载力设计值QALL为QULT除上一个安全系数，有时要QS和QB分别除以安全系数来计算。0012桩的单位端阻QP由修正锥尖阻力QT计算，桩的单位侧摩阻力FP由侧壁摩阻力FS或修正锥尖阻力QT剖面得到，根据桩径和探头直径的差异对阻力值进行修正。0013本发明所述多功能孔压静力触探探头上半段连接探杆，采用卡车液压贯入系统将连接探杆的探头贯入土层中，在该探头下半段设有三分量地震检波器，在三分量地震检波器的下部设有测斜仪，摩擦筒位于测斜仪的下方，在摩擦筒的中部设有孔隙水压力传感器，在摩擦筒。
10、的下方连接有探头，孔压过滤环位于摩擦筒与探头的连接处。探头的锥角为60，锥底截面积为10CM2。0014本发明以江苏连盐高速公路新沂河特大桥桩基工程为例，土层自上而下分别为素填土、粘土、淤泥、粉质粘土、含砂礓粉质粘土。采用大直径钻孔灌注桩进行加固，桩径1800MM，设计桩长56M，桩尖持力层位于含砂礓粉质粘土。根据现场采集的数据，按照中华人民共和国行业标准建筑基桩检测技术规范JGJ1062003，并结合CAPWAPC软件分析结果，对2根钻孔灌注混凝土桩进行了高应变检测。0015桩侧摩阻力FP与CPTU侧壁摩阻力FS具有相关关系，而在不同的土类中，CPTU贯入过程中产生的孔压差别很大。本发明基于。
11、钻孔灌注桩场地CPTU试验和试验桩资料，提出了基于超孔隙水压力和侧壁摩阻力FS预测桩侧摩阻力FP的折线法，该法考虑了不同土类的影响。针对不同的土类，采用不同的线性关系。桩侧摩阻力FP的预测通过在淤泥、淤泥质土、粘土和粉质粘土等不同土类条件下，对灌注桩试验得到如下关系，如图2所示。0016当U2200KPA0017当200U21000KPA0018其中，U2U2U00019由单位桩侧摩阻力FP沿桩周求和可以得到桩侧摩阻力QSUQSUFPDDZ。D是桩的直径，0020粘土中，单位桩端阻直接从有效锥尖阻力得到0021粘土QPQTU20022砂土中，根据MAYNE2001建议从实用角度取0023QP0。
12、1QT0024通过单位桩端阻力QP乘以桩底面积即可得到桩端阻力QBUQBUQPD2/4。0025有益效果本发明所述基于多功能CPTU折线法是计算桩基承载力新方法，该方法是在统计大量不同场地CPTU试验成果的基础之上提出的。该方法尤其适用于打入桩、静压桩和钻孔灌注桩承载力计算。针对新沂河特大桥钻孔灌注桩折线法计算结果汇总如表1。0026表1CPTU折线法计算单桩承载力0027说明书CN101979783ACN101979788A3/4页50028计算结果表明，采用直接的CPTU折线法计算结果最接近高应变试验所得承载力值，误差在5以内。说明书CN101979783ACN101979788A4/4页。
13、6附图说明0029图1是本发明采用的多功能CPTU探头原理图；0030其中有探头1，孔压过滤环2，摩擦筒3，测斜仪4，三分量地震检波器5，探杆6。0031图2是本发明由FS和U来确定桩侧摩阻力FP的示意图。具体实施方式0032本发明的多功能孔压静力触探探头，其特征在于在该探头顶部连接探杆6，在该探头下半段设有三分量地震检波器5，在三分量地震检波器5的下部设有测斜仪4，摩擦筒3位于测斜仪4的下方，在摩擦筒3的下方连接有探头1，孔压过滤环2位于摩擦筒3与探头1的连接处。探头1的锥角为60，锥底截面积为10CM2。0033桩侧摩阻力FP与CPTU侧壁摩阻力FS具有相关关系，而在不同的土类中，CPTU。
14、贯入过程中产生的孔压差别很大。本发明基于灌注桩场地CPTU试验和试验桩资料，提出了基于超孔隙水压力和侧壁摩阻力FS预测桩侧摩阻力FP的折线法，该法考虑了不同土类的影响。针对不同的土类，采用不同的线性关系。桩侧摩阻力FP的预测通过在淤泥、淤泥质土、粘土和粉质粘土等不同土类条件下，对灌注桩试验得到如下关系，如图2所示。0034当U2200KPA0035当200U21000KPA0036其中，UU2U00037由单位桩侧摩阻力FP沿桩周求和可以得到桩侧摩擦力QSU0038QSUFPDDZ。0039粘土中，单位桩端阻直接从有效锥尖阻力得到0040粘土QPQTU20041砂土中，根据MAYNE2001建议从实用角度取0042QP01QT0043通过单位桩端阻力QP乘以桩底面积即可得到桩端阻力QBUQBUQPD2/4。说明书CN101979783ACN101979788A1/1页7图1图2说明书附图CN101979783A。