方向性电磁钢板.pdf

摘要
申请专利号：	CN201180038936.8	申请日：	2011.08.04
公开号：	CN103080352A	公开日：	2013.05.01
当前法律状态：	授权	有效性：	有权
法律详情：	授权\|\|\|实质审查的生效IPC(主分类):C22C 38/00申请日:20110804\|\|\|公开
IPC分类号：	C22C38/00; C21D8/12; H01F1/16; H01F1/18; C22C38/60	主分类号：	C22C38/00
申请人：	杰富意钢铁株式会社
发明人：	竹中雅纪; 高岛稔; 山口广; 大村健
地址：	日本东京
优先权：	2010.08.06 JP 2010-178087
专利代理机构：	中原信达知识产权代理有限责任公司 11219	代理人：	金龙河;穆德骏
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内容摘要

本发明提供一种方向性电磁钢板，通过将应变导入处理前的张力赋予型绝缘被膜或张力赋予型绝缘被膜对于钢板面的赋予张力调节至下述式(1)的范围内，并且将应变导入处理后的应变导入面的钢板翘曲量控制为1mm以上且10mm以下，由此，即使在通过能够最大限度地得到铁损降低效果的高能量下的应变导入处理进行的人工磁畴细化处理后，也降低了以往所担心的钢板翘曲的发生，并且具有足够低的铁损，1.0≤(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)≤2.0---(1)。

权利要求书

权利要求书一种方向性电磁钢板，其为在钢板表面具有张力赋予型的绝缘被膜、且在钢板的单面导入应变而使磁畴结构发生了变化的方向性电磁钢板，其中，
应变导入处理前张力赋予型绝缘被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(1)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为1mm以上且10mm以下，

1.  0≤(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)≤2.0   ( 1)
其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端的位移量。
如权利要求1所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理前张力赋予型绝缘被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(2)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为3mm以上且8mm以下，1.2≤(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)≤1.6   (2)
其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端的位移量。
一种方向性电磁钢板，其为在钢板表面具有张力赋予型的基体被膜、且在钢板的单面导入应变而使磁畴结构发生了变化的方向性电磁钢板，其中，
应变导入处理前张力赋予型基体被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(3)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为1mm以上且10mm以下，

1.  0≤(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)≤2.0   (3)
其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端的位移量。
如权利要求3所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理前张力赋予型基体被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(4)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为3mm以上且8mm以下，1.2≤(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)≤1.6   (4)
其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端的位移量。
如权利要求1～4中任一项所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理为电子束照射。
如权利要求1～4中任一项所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理为连续激光照射。

说明书

说明书方向性电磁钢板
技术领域
本发明涉及晶粒聚集于以密勒指数表示与板面平行的{110}、与轧制方向平行的<001>的所谓的方向性电磁钢板。
本发明的方向性电磁钢板为软磁性材料，主要适合作为变压器等电气设备的铁芯。
背景技术
方向性电磁钢板主要作为变压器等电气设备的铁芯利用，要求磁化特性优良，特别是要求铁损低。作为磁特性的指标，主要使用磁场强度800A/m下的磁通密度B8、在励磁频率50Hz的交流磁场中磁化至1.7T时的每1kg钢板的铁损W17/50。
为了降低方向性电磁钢板的铁损，重要的是实施二次再结晶退火使二次晶粒聚集于{110}<001>(高斯取向)以及降低制品中的杂质。
但是，结晶取向的控制和杂质的降低在与制造成本的兼顾等方面存在极限，因此，开发了针对钢板的表面通过物理方法导入不均匀性从而人工地使磁畴宽度细化来降低铁损的技术、即磁畴细化技术。
例如，专利文献1中提出了如下技术：对最终制品板照射激光，在钢板表层导入线状的高位错密度区域，由此，使磁畴宽度变窄，降低铁损。
另外，专利文献2中提出了通过电子束的照射来控制磁畴宽度的技术。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特公昭57‑2252号公报
专利文献2：日本特公平06‑072266号公报
发明内容
发明所要解决的问题
为了实施对降低铁损有效的磁畴细化处理，需要在钢板表面导入一定程度大的热能，另一方面，如果在钢板表面导入大的热能，则存在钢板在应变导入处理面侧发生翘曲的问题。
在钢板发生翘曲时，考虑到安装到变压器等中时的操作性的降低、由形状引起的磁滞损耗的劣化、由安装到变压器等中时的弹性应变导入引起的磁滞损耗的劣化等，在制造方面以及特性方面这两个方面的不利显著。
本发明是鉴于上述现状而开发的，其目的在于提供一种方向性电磁钢板，其即使在通过能够最大限度地得到铁损降低效果的高能量下的应变导入处理进行的人工磁畴细化处理后，也有效地降低了以往所担心的钢板翘曲的发生并且具有足够低的铁损。
用于解决问题的方法
即，本发明的主旨构成如下。
1.一种方向性电磁钢板，其为在钢板表面具有张力赋予型的绝缘被膜、且在钢板的单面导入应变而使磁畴结构发生了变化的方向性电磁钢板，其中，
应变导入处理前张力赋予型绝缘被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(1)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为1mm以上且10mm以下，
1.0≤(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)≤2.0   (1)
其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端的位移量。
2.如上述1所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理前张力赋予型绝缘被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(2)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为3mm以上且8mm以下，
1.2≤(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)≤1.6   (2)
其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定一端相对的一端的位移量。
3.一种方向性电磁钢板，其为在钢板表面具有张力赋予型的基体被膜、且在钢板的单面导入应变而使磁畴结构发生了变化的方向性电磁钢板，其中，
应变导入处理前张力赋予型基体被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(3)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为1mm以上且10mm以下，
1.0≤(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)≤2.0    (3)
其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端的位移量。
4.如上述3所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理前张力赋予型基体被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(4)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为3mm以上且8mm以下，
1.2≤(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)≤1.6   (4)
其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端的位移量。
5.如上述1～4中任一项所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理为电子束照射。
6.如上述1～4中任一项所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理为连续激光照射。
发明效果
根据本发明，在通过能够最大限度地得到铁损降低效果的应变导入处理进行的人工磁畴细化处理后，能够大幅降低以往成为问题的钢板的翘曲、并且最大限度地发挥铁损降低效果，得到低铁损的方向性电磁钢板。
附图说明
图1是表示钢基表面的拉伸应力σ的计算要领的图。
图2是表示钢板翘曲量的测定要领的图。
图3是表示(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)值以及向应变导入面一侧的钢板翘曲量对应变导入后的铁损W17/50产生的影响的图。
具体实施方式
以下，对本发明具体地进行说明。
本发明中，对于实施通过能够最大限度地得到铁损降低效果的应变导入处理进行的人工磁畴细化处理后的方向性电磁钢板而言，其特征在于，通过使张力赋予型基体被膜或张力赋予型绝缘被膜对钢板表面的赋予张力在应变导入面与其相反侧的面(以下，称为非应变导入面)之间存在差异、具体而言增大对于非应变导入面的赋予张力，抑制以往成为问题的应变导入面的钢板的翘曲。
需要说明的是，本发明中，将在钢板的单面导入应变而使磁畴结构发生变化的处理称为磁畴细化处理。在此，在钢板的单面导入的应变即使影响到钢板的相反面的磁畴结构也不会成为问题。
对于基体被膜而言，通常通过在最终退火之前在钢板表面上形成的由铁橄榄石(Fe2SiO4)和二氧化硅(SiO2)构成的所谓的内部氧化物与作为退火分离剂涂布的氧化镁(MgO)的反应，在最终退火中形成镁橄榄石(Mg2SiO4)，由此，利用钢板‑基体被膜间的热膨胀系数的不同对钢板侧赋予拉伸应力。另外，对于绝缘被膜而言，通常在最终退火之后进行的平坦化退火前涂布，由此，利用平坦化退火中钢板‑绝缘被膜间的热膨胀系数的不同对钢板侧赋予拉伸应力。
另外，已知对钢板赋予的拉伸应力与绝缘被膜的厚度成比例地增大。即，通过改变钢板两表面上的绝缘被膜的厚度，能够使对钢板两表面分别赋予的拉伸应力发生变化。
以下，使用实验数据对本发明进行说明。
将含有3.2质量%的Si的轧制成最终板厚为0.23mm的冷轧板进行脱碳和一次再结晶退火后，涂布以MgO作为主成分的退火分离剂，实施包括二次再结晶过程和纯化过程的最终退火，得到具有镁橄榄石被膜的方向性电磁钢板。接着，涂布由60%的胶态氧化硅和磷酸铝构成的涂布处理液，在800℃下烧结，形成张力赋予型的绝缘被膜。在此，通过仅对钢板的单面变更绝缘被膜单位涂敷量，使钢板两表面上的绝缘被膜的赋予张力发生变化。
然后，对单面实施在轧制方向的直角方向上照射电子束的磁畴细化处理。
对于电子束的照射条件，将加速电压：100kV和照射间隔：10mm设为定值，使射束电流在1mA、3mA、10mA这三个条件中变化。
绝缘被膜对于钢板的赋予张力的测定如下进行。
首先，在测定面上粘贴胶带，使其浸渍于碱水溶液中，由此剥离非测定面的绝缘被膜，然后如图1所示，作为钢板的翘曲情况，测定L和X，通过如下的两个式子L=2Rsin(θ/2)和X=R{1‑cos(θ/2)}得出曲率半径R为R=(L2+4X2)/8X，由此，将L以及X代入该式，计算曲率半径R。接着，如果将计算的曲率半径R代入下式，则能够求出钢基表面的拉伸应力σ。
σ=E·ε=E·(d/2R)
其中，E：杨氏模量(E100=1.4×105MPa)
ε：钢基界面应变(在板厚中央处ε=0)
d：板厚
如上所述，计算应变导入面以及非应变导入面的绝缘被膜张力。
另外，对于轧制方向长度280mm的样品，如图2所示，将其以使轧制直角方向垂直的方式放置，并夹持固定轧制方向一端30mm，将相对一端的位移量简易地作为钢板翘曲量进行评价。
将对电子束照射后的铁损W17/50进行考察的结果以“(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)”(以下，仅称为张力比)与向应变导入面一侧的钢板翘曲量的关系示于图3。
由图3可知，通过增大(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)，即，通过使非应变导入面的由绝缘被膜引起的赋予张力增大，可减少钢板向应变导入面一侧的翘曲量。而且可知，钢板的翘曲量根据电子束的电流值而不同，但张力比为约1.9时，钢板的翘曲量几乎达到0，反之张力比达到该值以上时，钢板向非应变导入面发生翘曲。
如图3所示，即使张力比小，只要磁畴细化的程度(电子束或激光等的照射强度)弱则变平坦，相反，即使张力比大，只要增强磁畴细化的程度，仍然能够达到平坦。
但是，考虑铁损值的改善效果而详细地进行了考察，结果表明，在使张力比为1.0以上且2.0以下、并且向应变导入面一侧的钢板翘曲量为1mm以上且10mm以下的情况下，可得到W17/50≤0.75W/kg(板厚：0.23mm)的低铁损值。更优选张力比为1.2以上且1.6以下、并且向应变导入面一侧的钢板翘曲量在3mm以上且8mm以下的范围，该情况下，能够使铁损值降低至W17/50≤0.70W/kg(板厚：0.23mm)。
在此，张力比小于1.0或向应变导入面一侧的钢板翘曲量超过10mm时，确认到由钢板的翘曲量增大而引起的磁滞损耗的劣化。另一方面，张力比超过2.0或向应变导入面一侧的钢板翘曲量小于1mm时，尽管磁滞损耗得到改善，但观察到涡流损耗的急剧增加，结果导致铁损的劣化。
本实验中，在应变导入面和非应变导入面通过控制最终退火后的绝缘被膜的单位涂敷量的方法来控制绝缘被膜张力，但使用控制最终退火后的镁橄榄石被膜张力的方法，也能够得到同样的效果。镁橄榄石被膜张力例如可以通过使最终退火前的退火分离剂的涂布量发生变化来进行控制。
作为应变导入处理，合适的是电子束照射或连续激光照射等。照射方向为横切轧制方向的方向、优选相对于轧制方向为60～90°的方向，优选以约3mm～约15mm的间隔成线状地进行照射。在此，“线状”不仅包括实线，也包括点线和虚线等。
在电子束的情况下，有效的是使用10～200kV的加速电压、0.005～10mA的电流、电子束的直径为0.005～1mm，线状地实施。另一方面，在连续激光的情况下，功率密度依赖于激光的扫描速度，但优选为100～10000W/mm2的范围。另外，将功率密度设为恒定并且进行调制使功率密度周期性地变化的方法也有效。作为激发源，半导体激光激发的光纤激光器等是有效的。
需要说明的是，Q开关型的脉冲激光等，由于残留处理痕迹，因此，在张力涂布后进行照射的情况下需要再涂布。
作为本发明的方向性电磁钢板，没有特别限制，以往公知的任意一种均适合。例如，可以使用含有Si：2.0～8.0质量%的电磁钢原材料。
Si：2.0～8.0质量%
Si是对提高钢的电阻、改善铁损有效的元素，含量为2.0质量%以上时，铁损降低效果特别良好。另一方面，在8.0质量%以下的情况下，能够得到特别优良的加工性和磁通密度。因此，Si量优选在2.0～8.0质量%的范围内。
在此，关于Si之外的其他基本成分以及任意添加成分，如下所述。
C：0.08质量%以下
C是为了改善织构而添加的，但超过0.08质量%时，在制造工序中将C降低至不会引起磁时效的50质量ppm以下的负担增大，因此，优选为0.08质量%以下。需要说明的是，关于下限，不含有C的原材料也能够进行二次再结晶，因此，无需特别设定。
Mn：0.005～1.0质量%
Mn是在使热加工性变良好的方面必要的元素，但含量小于0.005质量%时，其添加效果不足。另一方面，设为1.0质量%以下时，制品板的磁通密度变得特别良好。因此，优选将Mn量设为0.005～1.0质量%的范围。
另外，为了使二次再结晶发生，在利用抑制剂的情况下，例如，如果是利用AlN系抑制剂的情况，则适量含有Al以及N即可，另外，如果是利用MnS和MnSe系抑制剂的情况，则适量含有Mn与Se和/或S即可。当然，也可以并用两种抑制剂。此时的Al、N、S以及Se的优选含量分别为Al：0.01～0.065质量%、N：0.005～0.012质量%、S：0.005～0.03质量%、Se：0.005～0.03质量%。
另外，本发明也可以适用于限制Al、N、S、Se的含量的不使用抑制剂的方向性电磁钢板。
该情况下，优选将Al、N、S以及Se量分别抑制为Al：100质量ppm以下、N：50质量ppm以下、S：50质量ppm以下、Se：50质量ppm以下。
除了上述基本成分以外，作为磁特性改善成分，还可以适当含有如下所述的元素。
选自Ni：0.03～1.50质量%、Sn：0.01～1.50质量%、Sb：0.005～1.50质量%、Cu：0.03～3.0质量%、P：0.03～0.50质量%、Mo：0.005～0.10质量%以及Cr：0.03～1.50质量%中的至少一种
Ni是用于进一步改善热轧板组织从而使磁特性进一步提高的有用的元素。但是，含量小于0.03质量%时，磁特性的提高效果小，另一方面，在1.5质量%以下时，特别是二次再结晶的稳定性增加，磁特性进一步得到改善。因此，优选Ni量为0.03～1.5质量%的范围。
另外，Sn、Sb、Cu、P、Mo以及Cr分别是对磁特性的提高有用的元素，任意一个不满足上述各成分的下限时，磁特性的提高效果小，另一方面，在上述各成分的上限量以下的情况下，二次再结晶晶粒的发达达到最佳。因此，优选分别在上述范围内含有。
需要说明的是，上述成分以外的余量为在制造工序中混入的不可避免的杂质以及Fe。
另外，磁通密度B8为1.90T以上的方向性电磁钢板有利地适合作为本发明中的方向性电磁钢板。这是因为，在磁通密度B8低的情况下，最终退火板的轧制方向与二次再结晶晶粒的<001>的偏向角增大，<001>的偏离钢板的仰角(以下，β角)也增大。偏向角增大时，导致磁滞损耗的劣化，另外，β角增大时，磁畴宽度变窄，无法充分地得到由磁畴细化处理带来的铁损降低效果。
更优选B8≥1.92T。
达到上述成分组成的钢坯，同样经过方向性电磁钢板的通常的工序，得到在二次再结晶退火后形成了张力绝缘被膜的方向性电磁钢板。即，在板坯加热后实施热轧，通过一次冷轧或中间隔着中间退火的两次以上的冷轧，得到最终板厚，然后，进行脱碳和一次再结晶退火后，涂布例如以MgO作为主成分的退火分离剂，实施包括二次再结晶过程和纯化过程的最终退火。在此，以MgO作为主成分是指：在不损害作为本发明的目的的镁橄榄石被膜的形成的范围内，还可以含有MgO以外的公知的退火分离剂成分和特性改善成分。
然后，涂布例如以胶态氧化硅以及Al、Mg、Ca、Zn等的磷酸盐中的一种或两种以上作为主成分的涂布处理液并进行烧结，可以形成张力赋予型的绝缘被膜。在此，以胶态氧化硅以及Al、Mg、Ca、Zn等的磷酸盐中的一种或两种以上作为主成分是指：在不损害作为本发明的目的的绝缘被膜的形成的范围内，还可以含有上述以外的公知的绝缘涂布成分和特性改善成分。
本发明中，在上述最终退火中的镁橄榄石被膜形成时、以及之后的张力赋予型绝缘被膜形成时，将预定导入应变的面(应变导入面)与没有预定导入应变的面(非应变导入面)的各自的被膜张力控制在规定的范围内，然后，从应变导入面(钢板形成凸状的面)一侧进行热应变型的磁畴细化处理，此时，调节磁畴细化的程度(电子束和激光等的照射强度)以使翘曲量处于规定的范围内。
实施例
实施例1
将含有Si：3质量%的轧制成最终板厚为0.23mm的冷轧板进行脱碳和一次再结晶退火后，涂布以MgO作为主成分的退火分离剂，实施包括二次再结晶过程和纯化过程的最终退火，得到具有镁橄榄石被膜的方向性电磁钢板。
接着，涂布由50%的胶态氧化硅和磷酸镁构成的涂布处理液，在850℃下烧结，形成张力赋予型的绝缘被膜。此时，仅对钢板的单面变更绝缘被膜的单位涂敷量，由此使钢板两表面上的绝缘被膜的赋予张力发生变化。
接着，对单面实施在轧制方向的直角方向上照射电子束的磁畴细化处理。电子束在加速电压：100kV、照射间隔：10mm、射束电流：3mA的条件下照射钢板的单面。
对电子束照射前的(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)值以及向应变导入面的钢板翘曲量进行了考察，将结果与电子束照射后的磁通密度B8以及铁损W17/50的测定结果一起示于表1。
表1

如表1所示，根据本发明，在电子束照射前将(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)的值设为1.0以上且2.0以下、并且将向应变导入面一侧的钢板翘曲量设定为1mm以上且10mm以下的情况下，能够将电子束照射后的铁损W17/50降低至0.75W/kg以下。特别是将(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)的值设定为1.2以上且1.6以下、并且将向应变导入面一侧的钢板翘曲量设为3mm以上且8mm以下的情况下，能够将电子束照射后的铁损W17/50降低至0.70W/kg以下。
实施例2
将含有Si：3.2质量%的轧制成最终板厚为0.23mm的冷轧板进行脱碳和一次再结晶退火后，涂布以MgO作为主成分的退火分离剂，实施包括二次再结晶过程和纯化过程的最终退火，得到具有镁橄榄石被膜的方向性电磁钢板。
接着，涂布由60%的胶态氧化硅和磷酸铝构成的涂布处理液，在800℃下烧结，形成张力赋予型的绝缘被膜。此时，仅对钢板的单面变更绝缘被膜的单位涂敷量，由此使钢板两表面上的绝缘被膜的赋予张力发生变化。
接着，对单面实施在轧制方向的直角方向上照射连续激光的磁畴细化处理。激光在电子束直径：0.3mm、功率：200W、扫描速度：100m/s、轧制方向间隔：5mm的条件下连续照射到钢板单面。
对激光照射前的(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)值以及向应变导入面的钢板翘曲量进行了考察，将结果与激光照射后的磁通密度B8以及铁损W17/50的测定结果一起示于表2。
表2

如表2所示，根据本发明，在激光照射前将(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)的值设为1.0以上且2.0以下、并且将向应变导入面一侧的钢板翘曲量设为1mm以上且10mm以下的情况下，能够将激光照射后的铁损W17/50降低至0.75W/kg以下。特别是将(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)的值设为1.2以上且1.6以下、并且将向应变导入面一侧的钢板翘曲量设为3mm以上且8mm以下的情况下，能够将电子束照射后的铁损W17/50降低至0.70W/kg以下。
实施例3
将含有Si：3.6质量%的轧制成最终板厚为0.27mm的冷轧板进行脱碳和一次再结晶退火后，涂布以MgO作为主成分的退火分离剂，实施包括二次再结晶过程和纯化过程的最终退火，得到具有镁橄榄石被膜的方向性电磁钢板。此时，仅对钢板的单面变更退火分离剂的单位涂敷量，由此使钢板两表面上的镁橄榄石被膜的赋予张力发生变化。
接着，涂布由50%的胶态氧化硅和磷酸镁构成的涂布处理液，在850℃下烧结，形成张力赋予型的绝缘被膜。
接着，对单面实施在轧制方向的直角方向上照射电子束的磁畴细化处理。电子束在加速电压：80kV、照射间隔：8mm、射束电流：7mA的条件下照射到钢板的单面。
对电子束照射前的(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)值以及向应变导入面的钢板翘曲量进行了考察，将结果与电子束照射后的磁通密度B8以及铁损W17/50的测定结果一起示于表3。
表3

如表3所示，根据本发明，在电子束照射前将(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)的值设为1.0以上且2.0以下、并且将向应变导入面一侧的钢板翘曲量设为1mm以上且10mm以下的情况下，能够将电子束照射后的铁损W17/50降低至0.80W/kg以下。特别是将(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)的值设为1.2以上且1.6以下、并且将向应变导入面一侧的钢板翘曲量设为3mm以上且8mm以下的情况下，能够将电子束照射后的铁损W17/50降低至0.75W/kg以下。
实施例4
将含有Si：3.3质量%的轧制成最终板厚为0.20mm的冷轧板进行脱碳和一次再结晶退火后，涂布以MgO作为主成分的退火分离剂，实施包括二次再结晶过程和纯化过程的最终退火，得到具有镁橄榄石被膜的方向性电磁钢板。此时，仅对钢板的单面变更退火分离剂的单位涂敷量，由此使钢板两表面上的镁橄榄石被膜的赋予张力发生变化。
接着，涂布由50%的胶态氧化硅和磷酸镁构成的涂布处理液，在850℃下烧结，形成张力赋予型的绝缘被膜。
接着，对单面实施在轧制方向的直角方向上照射连续激光的磁畴细化处理。激光在电子束直径：0.1mm、功率：150W、扫描速度：100m/s、轧制方向间隔：5mm的条件下连续照射到钢板单面。
对激光照射前的(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)值以及向应变导入面的钢板翘曲量进行了考察，将结果与激光照射后的磁通密度B8以及铁损W17/50的测定结果一起示于表4。
表4

如表4所示，根据本发明，在激光照射前将(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)的值设为1.0以上且2.0以下、并且将向应变导入面一侧的钢板翘曲量设为1mm以上且10mm以下的情况下，能够将激光照射后的铁损W17/50降低至0.65W/kg以下。特别是将(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)的值设为1.2以上且1.6以下、并且将向应变导入面一侧的钢板翘曲量设为3mm以上且8mm以下的情况下，能够将激光照射后的铁损W17/50降低至0.60W/kg以下。

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1、(10)申请公布号 CN 103080352 A(43)申请公布日 2013.05.01CN103080352A*CN103080352A*(21)申请号 201180038936.8(22)申请日 2011.08.042010-178087 2010.08.06 JPC22C 38/00(2006.01)C21D 8/12(2006.01)H01F 1/16(2006.01)H01F 1/18(2006.01)C22C 38/60(2006.01)(71)申请人杰富意钢铁株式会社地址日本东京(72)发明人竹中雅纪高岛稔山口广大村健(74)专利代理机构中原信达知识产权代理有限责任公司 11。

2、219代理人金龙河穆德骏(54) 发明名称方向性电磁钢板(57) 摘要本发明提供一种方向性电磁钢板，通过将应变导入处理前的张力赋予型绝缘被膜或张力赋予型绝缘被膜对于钢板面的赋予张力调节至下述式(1)的范围内，并且将应变导入处理后的应变导入面的钢板翘曲量控制为1mm以上且10mm以下，由此，即使在通过能够最大限度地得到铁损降低效果的高能量下的应变导入处理进行的人工磁畴细化处理后，也降低了以往所担心的钢板翘曲的发生，并且具有足够低的铁损，1.0(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)2.0-(1)。(30)优先权数据(85)PCT申请进入国家阶段日2013.02.06(86)PCT申。

3、请的申请数据PCT/JP2011/004443 2011.08.04(87)PCT申请的公布数据WO2012/017671 JA 2012.02.09(51)Int.Cl.权利要求书1页说明书10页附图2页(19)中华人民共和国国家知识产权局(12)发明专利申请权利要求书1页说明书10页附图2页(10)申请公布号 CN 103080352 ACN 103080352 A1/1页21.一种方向性电磁钢板，其为在钢板表面具有张力赋予型的绝缘被膜、且在钢板的单面导入应变而使磁畴结构发生了变化的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理前张力赋予型绝缘被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(1)式的关系，并。

4、且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为1mm以上且10mm以下，1.0(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)2.0 ( 1)其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端的位移量。2.如权利要求1所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理前张力赋予型绝缘被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(2)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为3mm以上且8mm以下，1.2(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)1.6 (2)其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以。

5、使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端的位移量。3.一种方向性电磁钢板，其为在钢板表面具有张力赋予型的基体被膜、且在钢板的单面导入应变而使磁畴结构发生了变化的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理前张力赋予型基体被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(3)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为1mm以上且10mm以下，1.0(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)2.0 (3)其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端的位移量。4.如权利。

6、要求3所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理前张力赋予型基体被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(4)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为3mm以上且8mm以下，1.2(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)1.6 (4)其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端的位移量。5.如权利要求14中任一项所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理为电子束照射。6.如权利要求14中任一项所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理为连续激光照射。权利要求书CN 103080352。

7、 A1/10页3方向性电磁钢板技术领域0001 本发明涉及晶粒聚集于以密勒指数表示与板面平行的110、与轧制方向平行的的所谓的方向性电磁钢板。0002 本发明的方向性电磁钢板为软磁性材料，主要适合作为变压器等电气设备的铁芯。背景技术0003 方向性电磁钢板主要作为变压器等电气设备的铁芯利用，要求磁化特性优良，特别是要求铁损低。作为磁特性的指标，主要使用磁场强度800A/m下的磁通密度B8、在励磁频率50Hz的交流磁场中磁化至1.7T时的每1kg钢板的铁损W17/50。0004 为了降低方向性电磁钢板的铁损，重要的是实施二次再结晶退火使二次晶粒聚集于110(高斯取向)以及降低制品中的杂质。000。

8、5 但是，结晶取向的控制和杂质的降低在与制造成本的兼顾等方面存在极限，因此，开发了针对钢板的表面通过物理方法导入不均匀性从而人工地使磁畴宽度细化来降低铁损的技术、即磁畴细化技术。0006 例如，专利文献1中提出了如下技术：对最终制品板照射激光，在钢板表层导入线状的高位错密度区域，由此，使磁畴宽度变窄，降低铁损。0007 另外，专利文献2中提出了通过电子束的照射来控制磁畴宽度的技术。0008 现有技术文献0009 专利文献0010 专利文献1：日本特公昭57-2252号公报0011 专利文献2：日本特公平06-072266号公报发明内容0012 发明所要解决的问题0013 为了实施对降低铁损有效。

9、的磁畴细化处理，需要在钢板表面导入一定程度大的热能，另一方面，如果在钢板表面导入大的热能，则存在钢板在应变导入处理面侧发生翘曲的问题。0014 在钢板发生翘曲时，考虑到安装到变压器等中时的操作性的降低、由形状引起的磁滞损耗的劣化、由安装到变压器等中时的弹性应变导入引起的磁滞损耗的劣化等，在制造方面以及特性方面这两个方面的不利显著。0015 本发明是鉴于上述现状而开发的，其目的在于提供一种方向性电磁钢板，其即使在通过能够最大限度地得到铁损降低效果的高能量下的应变导入处理进行的人工磁畴细化处理后，也有效地降低了以往所担心的钢板翘曲的发生并且具有足够低的铁损。0016 用于解决问题的方法0017 即。

10、，本发明的主旨构成如下。说明书CN 103080352 A2/10页40018 1.一种方向性电磁钢板，其为在钢板表面具有张力赋予型的绝缘被膜、且在钢板的单面导入应变而使磁畴结构发生了变化的方向性电磁钢板，其中，0019 应变导入处理前张力赋予型绝缘被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(1)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为1mm以上且10mm以下，0020 1.0(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)2.0 (1)0021 其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端。

11、的位移量。0022 2.如上述1所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理前张力赋予型绝缘被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(2)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为3mm以上且8mm以下，0023 1.2(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)1.6 (2)0024 其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定一端相对的一端的位移量。0025 3.一种方向性电磁钢板，其为在钢板表面具有张力赋予型的基体被膜、且在钢板的单面导入应变而使磁畴结构发生了变化的方向性电磁钢板，其中，0026 应变导入。

12、处理前张力赋予型基体被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(3)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为1mm以上且10mm以下，0027 1.0(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)2.0 (3)0028 其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端的位移量。0029 4.如上述3所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理前张力赋予型基体被膜对于钢板面的赋予张力满足下述(4)式的关系，并且应变导入处理后应变导入面的钢板翘曲量为3mm以上且8mm以下，0030 1.2(非应变导入面的。

13、赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)1.6 (4)0031 其中，钢板翘曲量表示在将轧制方向长度280mm的样品以使轧制直角方向垂直的方式放置并夹持固定轧制方向一端30mm时、与固定的一端相对的一端的位移量。0032 5.如上述14中任一项所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理为电子束照射。0033 6.如上述14中任一项所述的方向性电磁钢板，其中，应变导入处理为连续激光照射。0034 发明效果0035 根据本发明，在通过能够最大限度地得到铁损降低效果的应变导入处理进行的人工磁畴细化处理后，能够大幅降低以往成为问题的钢板的翘曲、并且最大限度地发挥铁损降低效果，得到低铁损的方向性电磁钢板。附图。

14、说明0036 图1是表示钢基表面的拉伸应力的计算要领的图。0037 图2是表示钢板翘曲量的测定要领的图。0038 图3是表示(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)值以及向应说明书CN 103080352 A3/10页5变导入面一侧的钢板翘曲量对应变导入后的铁损W17/50产生的影响的图。具体实施方式0039 以下，对本发明具体地进行说明。0040 本发明中，对于实施通过能够最大限度地得到铁损降低效果的应变导入处理进行的人工磁畴细化处理后的方向性电磁钢板而言，其特征在于，通过使张力赋予型基体被膜或张力赋予型绝缘被膜对钢板表面的赋予张力在应变导入面与其相反侧的面(以下，称为非应变。

15、导入面)之间存在差异、具体而言增大对于非应变导入面的赋予张力，抑制以往成为问题的应变导入面的钢板的翘曲。0041 需要说明的是，本发明中，将在钢板的单面导入应变而使磁畴结构发生变化的处理称为磁畴细化处理。在此，在钢板的单面导入的应变即使影响到钢板的相反面的磁畴结构也不会成为问题。0042 对于基体被膜而言，通常通过在最终退火之前在钢板表面上形成的由铁橄榄石(Fe2SiO4)和二氧化硅(SiO2)构成的所谓的内部氧化物与作为退火分离剂涂布的氧化镁(MgO)的反应，在最终退火中形成镁橄榄石(Mg2SiO4)，由此，利用钢板-基体被膜间的热膨胀系数的不同对钢板侧赋予拉伸应力。另外，对于绝缘被膜而言，。

16、通常在最终退火之后进行的平坦化退火前涂布，由此，利用平坦化退火中钢板-绝缘被膜间的热膨胀系数的不同对钢板侧赋予拉伸应力。0043 另外，已知对钢板赋予的拉伸应力与绝缘被膜的厚度成比例地增大。即，通过改变钢板两表面上的绝缘被膜的厚度，能够使对钢板两表面分别赋予的拉伸应力发生变化。0044 以下，使用实验数据对本发明进行说明。0045 将含有3.2质量%的Si的轧制成最终板厚为0.23mm的冷轧板进行脱碳和一次再结晶退火后，涂布以MgO作为主成分的退火分离剂，实施包括二次再结晶过程和纯化过程的最终退火，得到具有镁橄榄石被膜的方向性电磁钢板。接着，涂布由60%的胶态氧化硅和磷酸铝构成的涂布处理液，在。

17、800下烧结，形成张力赋予型的绝缘被膜。在此，通过仅对钢板的单面变更绝缘被膜单位涂敷量，使钢板两表面上的绝缘被膜的赋予张力发生变化。0046 然后，对单面实施在轧制方向的直角方向上照射电子束的磁畴细化处理。0047 对于电子束的照射条件，将加速电压：100kV和照射间隔：10mm设为定值，使射束电流在1mA、3mA、10mA这三个条件中变化。0048 绝缘被膜对于钢板的赋予张力的测定如下进行。0049 首先，在测定面上粘贴胶带，使其浸渍于碱水溶液中，由此剥离非测定面的绝缘被膜，然后如图1所示，作为钢板的翘曲情况，测定L和X，通过如下的两个式子L=2Rsin(/2)和X=R1-cos(/2)得出。

18、曲率半径R为R=(L2+4X2)/8X，由此，将L以及X代入该式，计算曲率半径R。接着，如果将计算的曲率半径R代入下式，则能够求出钢基表面的拉伸应力。0050 = E=E(d/2R)0051 其中，E：杨氏模量(E100=1.4105MPa)0052 ：钢基界面应变(在板厚中央处=0)0053 d：板厚说明书CN 103080352 A4/10页60054 如上所述，计算应变导入面以及非应变导入面的绝缘被膜张力。0055 另外，对于轧制方向长度280mm的样品，如图2所示，将其以使轧制直角方向垂直的方式放置，并夹持固定轧制方向一端30mm，将相对一端的位移量简易地作为钢板翘曲量进行评价。0。

19、056 将对电子束照射后的铁损W17/50进行考察的结果以“(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)”(以下，仅称为张力比)与向应变导入面一侧的钢板翘曲量的关系示于图3。0057 由图3可知，通过增大(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)，即，通过使非应变导入面的由绝缘被膜引起的赋予张力增大，可减少钢板向应变导入面一侧的翘曲量。而且可知，钢板的翘曲量根据电子束的电流值而不同，但张力比为约1.9时，钢板的翘曲量几乎达到0，反之张力比达到该值以上时，钢板向非应变导入面发生翘曲。0058 如图3所示，即使张力比小，只要磁畴细化的程度(电子束或激光等的照射强度)弱则变平坦，相。

20、反，即使张力比大，只要增强磁畴细化的程度，仍然能够达到平坦。0059 但是，考虑铁损值的改善效果而详细地进行了考察，结果表明，在使张力比为1.0以上且2.0以下、并且向应变导入面一侧的钢板翘曲量为1mm以上且10mm以下的情况下，可得到W17/500.75W/kg(板厚：0.23mm)的低铁损值。更优选张力比为1.2以上且1.6以下、并且向应变导入面一侧的钢板翘曲量在3mm以上且8mm以下的范围，该情况下，能够使铁损值降低至W17/500.70W/kg(板厚：0.23mm)。0060 在此，张力比小于1.0或向应变导入面一侧的钢板翘曲量超过10mm时，确认到由钢板的翘曲量增大而引起的磁滞损耗的。

21、劣化。另一方面，张力比超过2.0或向应变导入面一侧的钢板翘曲量小于1mm时，尽管磁滞损耗得到改善，但观察到涡流损耗的急剧增加，结果导致铁损的劣化。0061 本实验中，在应变导入面和非应变导入面通过控制最终退火后的绝缘被膜的单位涂敷量的方法来控制绝缘被膜张力，但使用控制最终退火后的镁橄榄石被膜张力的方法，也能够得到同样的效果。镁橄榄石被膜张力例如可以通过使最终退火前的退火分离剂的涂布量发生变化来进行控制。0062 作为应变导入处理，合适的是电子束照射或连续激光照射等。照射方向为横切轧制方向的方向、优选相对于轧制方向为6090的方向，优选以约3mm约15mm的间隔成线状地进行照射。在此，“线状”不。

22、仅包括实线，也包括点线和虚线等。0063 在电子束的情况下，有效的是使用10200kV的加速电压、0.00510mA的电流、电子束的直径为0.0051mm，线状地实施。另一方面，在连续激光的情况下，功率密度依赖于激光的扫描速度，但优选为10010000W/mm2的范围。另外，将功率密度设为恒定并且进行调制使功率密度周期性地变化的方法也有效。作为激发源，半导体激光激发的光纤激光器等是有效的。0064 需要说明的是，Q开关型的脉冲激光等，由于残留处理痕迹，因此，在张力涂布后进行照射的情况下需要再涂布。0065 作为本发明的方向性电磁钢板，没有特别限制，以往公知的任意一种均适合。例如，可以使用含有S。

23、i：2.08.0质量%的电磁钢原材料。0066 Si：2.08.0质量%说明书CN 103080352 A5/10页70067 Si是对提高钢的电阻、改善铁损有效的元素，含量为2.0质量%以上时，铁损降低效果特别良好。另一方面，在8.0质量%以下的情况下，能够得到特别优良的加工性和磁通密度。因此，Si量优选在2.08.0质量%的范围内。0068 在此，关于Si之外的其他基本成分以及任意添加成分，如下所述。0069 C：0.08质量%以下0070 C是为了改善织构而添加的，但超过0.08质量%时，在制造工序中将C降低至不会引起磁时效的50质量ppm以下的负担增大，因此，优选为0.08质量%以。

24、下。需要说明的是，关于下限，不含有C的原材料也能够进行二次再结晶，因此，无需特别设定。0071 Mn：0.0051.0质量%0072 Mn是在使热加工性变良好的方面必要的元素，但含量小于0.005质量%时，其添加效果不足。另一方面，设为1.0质量%以下时，制品板的磁通密度变得特别良好。因此，优选将Mn量设为0.0051.0质量%的范围。0073 另外，为了使二次再结晶发生，在利用抑制剂的情况下，例如，如果是利用AlN系抑制剂的情况，则适量含有Al以及N即可，另外，如果是利用MnS和MnSe系抑制剂的情况，则适量含有Mn与Se和/或S即可。当然，也可以并用两种抑制剂。此时的Al、N、S以及Se的。

25、优选含量分别为Al：0.010.065质量%、N：0.0050.012质量%、S：0.0050.03质量%、Se：0.0050.03质量%。0074 另外，本发明也可以适用于限制Al、N、S、Se的含量的不使用抑制剂的方向性电磁钢板。0075 该情况下，优选将Al、N、S以及Se量分别抑制为Al：100质量ppm以下、N：50质量ppm以下、S：50质量ppm以下、Se：50质量ppm以下。0076 除了上述基本成分以外，作为磁特性改善成分，还可以适当含有如下所述的元素。0077 选自Ni：0.031.50质量%、Sn：0.011.50质量%、Sb：0.0051.50质量%、Cu：0.033.。

26、0质量%、P：0.030.50质量%、Mo：0.0050.10质量%以及Cr：0.031.50质量%中的至少一种0078 Ni是用于进一步改善热轧板组织从而使磁特性进一步提高的有用的元素。但是，含量小于0.03质量%时，磁特性的提高效果小，另一方面，在1.5质量%以下时，特别是二次再结晶的稳定性增加，磁特性进一步得到改善。因此，优选Ni量为0.031.5质量%的范围。0079 另外，Sn、Sb、Cu、P、Mo以及Cr分别是对磁特性的提高有用的元素，任意一个不满足上述各成分的下限时，磁特性的提高效果小，另一方面，在上述各成分的上限量以下的情况下，二次再结晶晶粒的发达达到最佳。因此，优选分别在上述。

27、范围内含有。0080 需要说明的是，上述成分以外的余量为在制造工序中混入的不可避免的杂质以及Fe。0081 另外，磁通密度B8为1.90T以上的方向性电磁钢板有利地适合作为本发明中的方向性电磁钢板。这是因为，在磁通密度B8低的情况下，最终退火板的轧制方向与二次再结晶晶粒的的偏向角增大，的偏离钢板的仰角(以下，角)也增大。偏向角增大时，导致磁滞损耗的劣化，另外，角增大时，磁畴宽度变窄，无法充分地得到由磁畴细化处理带来的铁损降低效果。说明书CN 103080352 A6/10页80082 更优选B81.92T。0083 达到上述成分组成的钢坯，同样经过方向性电磁钢板的通常的工序，得到在二次再结。

28、晶退火后形成了张力绝缘被膜的方向性电磁钢板。即，在板坯加热后实施热轧，通过一次冷轧或中间隔着中间退火的两次以上的冷轧，得到最终板厚，然后，进行脱碳和一次再结晶退火后，涂布例如以MgO作为主成分的退火分离剂，实施包括二次再结晶过程和纯化过程的最终退火。在此，以MgO作为主成分是指：在不损害作为本发明的目的的镁橄榄石被膜的形成的范围内，还可以含有MgO以外的公知的退火分离剂成分和特性改善成分。0084 然后，涂布例如以胶态氧化硅以及Al、Mg、Ca、Zn等的磷酸盐中的一种或两种以上作为主成分的涂布处理液并进行烧结，可以形成张力赋予型的绝缘被膜。在此，以胶态氧化硅以及Al、Mg、Ca、Zn等的磷酸盐。

29、中的一种或两种以上作为主成分是指：在不损害作为本发明的目的的绝缘被膜的形成的范围内，还可以含有上述以外的公知的绝缘涂布成分和特性改善成分。0085 本发明中，在上述最终退火中的镁橄榄石被膜形成时、以及之后的张力赋予型绝缘被膜形成时，将预定导入应变的面(应变导入面)与没有预定导入应变的面(非应变导入面)的各自的被膜张力控制在规定的范围内，然后，从应变导入面(钢板形成凸状的面)一侧进行热应变型的磁畴细化处理，此时，调节磁畴细化的程度(电子束和激光等的照射强度)以使翘曲量处于规定的范围内。0086 实施例0087 实施例10088 将含有Si：3质量%的轧制成最终板厚为0.23mm的冷轧板进行脱碳和。

30、一次再结晶退火后，涂布以MgO作为主成分的退火分离剂，实施包括二次再结晶过程和纯化过程的最终退火，得到具有镁橄榄石被膜的方向性电磁钢板。0089 接着，涂布由50%的胶态氧化硅和磷酸镁构成的涂布处理液，在850下烧结，形成张力赋予型的绝缘被膜。此时，仅对钢板的单面变更绝缘被膜的单位涂敷量，由此使钢板两表面上的绝缘被膜的赋予张力发生变化。0090 接着，对单面实施在轧制方向的直角方向上照射电子束的磁畴细化处理。电子束在加速电压：100kV、照射间隔：10mm、射束电流：3mA的条件下照射钢板的单面。0091 对电子束照射前的(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)值以及向应变导入面的。

31、钢板翘曲量进行了考察，将结果与电子束照射后的磁通密度B8以及铁损W17/50的测定结果一起示于表1。0092 表1说明书CN 103080352 A7/10页90093 0094 如表1所示，根据本发明，在电子束照射前将(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)的值设为1.0以上且2.0以下、并且将向应变导入面一侧的钢板翘曲量设定为1mm以上且10mm以下的情况下，能够将电子束照射后的铁损W17/50降低至0.75W/kg以下。特别是将(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)的值设定为1.2以上且1.6以下、并且将向应变导入面一侧的钢板翘曲量设为3mm以上且8mm以下。

32、的情况下，能够将电子束照射后的铁损W17/50降低至0.70W/kg以下。0095 实施例20096 将含有Si：3.2质量%的轧制成最终板厚为0.23mm的冷轧板进行脱碳和一次再结晶退火后，涂布以MgO作为主成分的退火分离剂，实施包括二次再结晶过程和纯化过程的最终退火，得到具有镁橄榄石被膜的方向性电磁钢板。0097 接着，涂布由60%的胶态氧化硅和磷酸铝构成的涂布处理液，在800下烧结，形成张力赋予型的绝缘被膜。此时，仅对钢板的单面变更绝缘被膜的单位涂敷量，由此使钢板两表面上的绝缘被膜的赋予张力发生变化。0098 接着，对单面实施在轧制方向的直角方向上照射连续激光的磁畴细化处理。激光在电子束。

33、直径：0.3mm、功率：200W、扫描速度：100m/s、轧制方向间隔：5mm的条件下连续照射到钢板单面。0099 对激光照射前的(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)值以及向应变导入面的钢板翘曲量进行了考察，将结果与激光照射后的磁通密度B8以及铁损W17/50的测定结果一起示于表2。0100 表20101 说明书CN 103080352 A8/10页100102 如表2所示，根据本发明，在激光照射前将(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)的值设为1.0以上且2.0以下、并且将向应变导入面一侧的钢板翘曲量设为1mm以上且10mm以下的情况下，能够将激光照射后的铁。

34、损W17/50降低至0.75W/kg以下。特别是将(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)的值设为1.2以上且1.6以下、并且将向应变导入面一侧的钢板翘曲量设为3mm以上且8mm以下的情况下，能够将电子束照射后的铁损W17/50降低至0.70W/kg以下。0103 实施例30104 将含有Si：3.6质量%的轧制成最终板厚为0.27mm的冷轧板进行脱碳和一次再结晶退火后，涂布以MgO作为主成分的退火分离剂，实施包括二次再结晶过程和纯化过程的最终退火，得到具有镁橄榄石被膜的方向性电磁钢板。此时，仅对钢板的单面变更退火分离剂的单位涂敷量，由此使钢板两表面上的镁橄榄石被膜的赋予张力发生变化。0105 接着，涂布由50%的胶态氧化硅和磷酸镁构成的涂布处理液，在850下烧结，形成张力赋予型的绝缘被膜。0106 接着，对单面实施在轧制方向的直角方向上照射电子束的磁畴细化处理。电子束在加速电压：80kV、照射间隔：8mm、射束电流：7mA的条件下照射到钢板的单面。0107 对电子束照射前的(非应变导入面的赋予张力)/(应变导入面的赋予张力)值以及向应变导入面的钢板翘曲量进行了考察，将结果与电子束照射后的磁通密度B8以及铁损W17/50的测定结果一起示于表3。0108 表30109 说明书CN 103080352 A10。

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