灭火器、 灭火剂储藏容器及灭火剂储藏容器的预成型坯 【技术领域】
本发明涉及灭火器、 灭火剂储藏容器及灭火剂储藏容器的预成型坯。背景技术 一直以来， 用于灭火器的灭火剂储藏容器是由铁、 不锈钢、 铝等金属制造的。 其中， 铁制灭火剂储藏容器结实、 不易破损且制造成本低， 因此， 目前的现状是市场上约 9 成的灭 火器使用的都是铁制灭火剂储藏容器。
另一方面， 具备树脂制灭火剂储藏容器的灭火器的例子也被公开。在一个文献中 公开了如下灭火器 ： 尽可能降低填充压力以保持耐压性能低的树脂制灭火剂储藏容器， 耐 压性能低是树脂制灭火剂储藏容器的弱点 ( 专利文献 1)。另外， 在另一个文献中公开了利 用用于储存清凉饮料或酒精饮料等的薄壁聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) 废品的灭火器 ( 专 利文献 2)。
现有技术文献 专利文献 专利文献 1 ： 实开昭 56-160560 号公报 专利文献 2 ： 特开平 9-313634 号公报发明内容 发明要解决的问题
如上所述， 由于一般广泛使用的铁制灭火剂储藏容器非常重， 尤其是对于女性、 小 孩儿、 或老人来说存在搬运不便和操作性差的问题。另外， 金属制灭火器的重量是个问题， 灭火器的回收和再利用时的运输成本增高也是个问题。
另外， 就铁制灭火剂储藏容器而言， 由于无法从外部辨认其内部状况， 因而不易知 道灭火剂的剩余情况。 对于灭火剂的剩余量， 通常由指定的有资格的人定期进行检查， 但由 于通常其频率不高， 不得不说即使由于某种理由灭火器内已经没有灭火剂， 一般人也极难 察觉。
进而， 铁制的情况下， 虽然可以制成廉价的灭火器但其有腐蚀性， 因此， 需要对该 容器表面进行涂覆做防锈处理。实际上， 这个处理比较花费工夫和时间， 其结果， 从 1 台灭 火器的单价来说， 其成本的增加是不容忽视的。另外， 为了对其进行再利用， 需要将防锈剂 从铁中分离出来。 但是， 该涂覆面的分离工序也需要花费相当的工夫， 因而使得以铁为代表 的金属制灭火剂储藏容器的再利用作业变得显著地复杂， 且其成本也增加。
以铁为代表的金属为由的所述各技术课题， 咋一看好像通过使用树脂制灭火剂储 藏容器就可以解决。但现实中， 使像通常使用的金属制灭火器那样要求耐用年数在几年 ( 例如 8 年 ) 以上的灭火剂储藏容器， 既能维持储藏的灭火剂的可视性和容器整体的轻量 化， 且仅由树脂来形成是不容易的。例如， 采用专利文献 1 及专利文献 2 的树脂制灭火剂储 藏容器时， 将这些容器内的压力提高至与具备金属制容器的灭火器所保证的耐压相同程度
( 例如约 2.0MPa) 的压力时， 这些容器会出现变形甚至破裂。
另外， 使用树脂形成灭火剂储藏容器时， 增加所述容器的壁厚以满足适用于诸如 日本的一般金属制灭火器的耐压规格值也并非易事。
解决问题的手段
本发明通过解决所述的现有技术的问题， 对实现轻量且具备高耐压性的灭火器做 出很大贡献。
发明人从各种观点出发， 对开发能代替现有的金属制灭火器的树脂制灭火剂储藏 容器进行了潜心钻研， 其结果， 成功发现了能解决所述各技术课题的灭火剂储藏容器的构 成。
本发明的一个灭火器， 具有灭火剂储藏容器。在此基础上， 所述灭火剂储藏容器 具有 ： 作为开口部的口部、 肩部、 圆筒状的筒部及底部且由无接缝的树脂形成， 所述筒部的 壁厚为 1mm 以上 5mm 以下， 且除所述口部及所述底部之外的所述树脂的结晶率为 13％以上 30％以下。
若根据该灭火器， 由于灭火剂储藏容器为树脂制灭火剂储藏容器， 其能实现轻量 化且不生锈。 具体地， 与现有的铁制灭火剂储藏容器相比， 灭火器整体的重量约减轻至现有 的 70％。另外， 虽然还不清楚其详细结构， 但由于该容器的树脂的结晶率为 13％以上 30％ 以下， 因而可以实现通过树脂结晶的灭火剂储藏容器的强度及耐压性的提高。 另外， 从得到 足够的耐压性及强度的观点看， 认为获得超过 30％的树脂结晶率的必要性很小。 因此， 通过 采用所述构成， 提高了能与现有的灭火器相匹敌的容器的强度及耐压性， 且发挥出了使用 树脂的灭火剂储藏容器的优势。而且， 该灭火剂储藏容器无接缝、 且其筒部的壁厚为 1mm 以 上 5mm 以下， 因此， 能实现具备轻量且高强度的灭火剂储藏容器的灭火器。
另外、 本发明的另外一个灭火器， 具有灭火剂储藏容器。在此基础上， 所述灭火剂 储藏容器使用树脂并通过拉伸吹塑成形而形成， 其具有 ： 作为开口部的口部、 肩部、 圆筒状 的筒部及底部。而且， 所述筒部的圆周方向的伸长率为与所述筒部的圆周方向相垂直的方 向上的伸长率的 1.05 倍以上 1.4 倍以下。
根据该灭火剂储藏容器， 能实现轻量化且不生锈。 具体地， 与现有的铁制灭火剂储 藏容器相比， 能将其重量约减少至现有的 33％。 另外， 通过将筒部的圆周方向的伸长率设置 为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的 1.05 倍以上 1.4 倍以下， 获得具有高耐压性 的灭火剂储藏容器的灭火器。此外， 在本申请中， 所谓的 “与圆周方向相垂直的方向” 意为 与所述灭火剂储藏容器的筒部的厚度方向所不同的垂直方向。 换言之， “与圆周方向相垂直 的方向” 通常意为立起灭火器时的铅垂方向。以下省略与之相同的说明。
另外、 本发明的另一个灭火器， 具有灭火剂储藏容器。在此基础上， 所述灭火剂储 藏容器具有 ： 作为开口部的口部、 肩部、 圆筒状的筒部及底部， 且由无接缝、 全光线透过率为 5％以上 75％以下的树脂形成， 并且所述筒部的壁厚为 1mm 以上 5mm 以下。
根据该灭火器， 由于灭火剂储藏容器为树脂制灭火剂储藏容器， 其能实现轻量化 且不生锈。 具体地， 与现有的铁制灭火器相比， 灭火器整体的重量约减轻至现有的 70％。 另 外， 如果只着眼于树脂制灭火剂储藏容器， 其重量约为现有的铁制灭火剂储藏容器的 33％。 另外， 通过使该树脂的全光线透过率为 5％以上 75％以下， 能够很容易知道灭火剂的剩余 情况。更具体地， 由于该容器的全光线透过率为 75％以下， 因此具有内容物不至过于明显这样的在社会中实际适用时极大的优势。 也就是说， 全光线透过率过高， 所容纳的灭火剂附 着在壁面上， 从外观上可能被认为是灭火器的污渍， 因此， 有损周围的美观。 另一方面， 如果 全光线透过率不足 5％， 紧急时难以确认灭火剂的剩余量。因此， 维持适度的透明性可以调 和实用性和外观上的美观度。而且， 该灭火剂储藏容器无接缝、 且其筒部的壁厚为 1mm 以上 5mm 以下， 因此， 通过形成该壁厚的容器， 能实现高强度。 因此， 根据该灭火器， 能得到具有保 持适度的透明性且高强度的灭火剂储藏容器的灭火器。
另外、 本发明的一个灭火剂储藏容器， 其具有 ： 作为开口部的口部、 肩部、 圆筒状的 筒部及底部， 且由无接缝的树脂形成， 在此基础上， 所述筒部的壁厚为 1mm 以上 5mm 以下， 且 除所述口部及所述底部之外的所述树脂的结晶率为 13％以上 30％以下。
由于该灭火剂储藏容器为树脂制灭火剂储藏容器， 其能实现轻量化且不生锈。具 体地， 与现有的铁制灭火剂储藏容器相比， 能将其重量约减少至现有的 70％。另外， 如果只 着眼于树脂制灭火剂储藏容器， 其重量约为现有的铁制灭火剂储藏容器的 33％。 另一方面， 虽然还不清楚其详细结构， 但由于该容器的树脂的结晶率为 13％以上 30％以下， 因而可以 实现通过树脂结晶的灭火剂储藏容器的强度及耐压性的提高。另外， 从得到足够的耐压性 及强度的观点看， 认为获得超过 30％的树脂结晶率的必要性很小。因此， 通过采用所述构 成， 提高了能与现有的灭火器相匹敌的容器的强度及耐压性， 且发挥出了使用树脂的灭火 剂储藏容器的优势。 而且， 该灭火剂储藏容器无接缝、 且其筒部的壁厚为 1mm 以上 5mm 以下， 因此， 能实现该灭火剂储藏容器的高强度。 另外、 本发明的另一个灭火剂储藏容器， 使用树脂并通过拉伸吹塑成形而形成， 其 具有 ： 作为开口部的口部、 肩部、 圆筒状的筒部及底部， 在此基础上， 所述筒部的圆周方向的 伸长率为与所述筒部的所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的 1.05 倍以上 1.4 倍以下。
根据该灭火剂储藏容器， 能实现轻量化且不生锈。 具体地， 与现有的铁制灭火剂储 藏容器相比， 能将其重量约减少至现有的 33％。 另外， 通过将筒部的圆周方向的伸长率设置 为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的 1.05 倍以上 1.4 倍以下， 能实现该灭火剂储 藏容器的高耐压性。
另外、 本发明的一个灭火剂储藏容器的预成型坯， 由无接缝、 全光线透过率为 5％ 以上 75％以下的树脂形成且壁厚为 4mm 以上 30mm 以下。
该灭火剂储藏容器的预成型坯， 是用于拉伸吹塑成形法的预成型坯。根据该灭火 剂储藏容器的预成型坯， 在预成型坯阶段， 由于该树脂的全光线透过率在 5％以上 75％以 下， 因此， 即使在拉伸吹塑成形后也能得到调和了实用性和外观上的美观度的适度的透明 性。而且， 在预成型坯阶段， 由于其树脂是无接缝、 壁厚为 4mm 以上 30mm 以下的树脂， 因而 能实现即使在拉伸吹塑成形后也无接缝且壁厚为 1mm 以上 5mm 以下的具有实用性、 高强度 的灭火剂储藏容器。
发明效果
本发明的一个灭火器， 能实现轻量化且不会生锈。另外， 该灭火器能够具备高强 度、 高耐压性。另外， 进一步本发明的另一个灭火器， 由于其能在保持适度的透明性的同时 实现高强度， 因而能调和实用性和外观上的美观度。
另外， 本发明的一个灭火剂储藏容器的预成型坯， 即使在拉伸吹塑成形后也能得 到调和了实用性和外观上的美观度的适度的透明性， 不仅如此， 其还能具备高强度。
附图说明
图 1 是显示本发明的一个实施方案中的灭火器的整体外观图。 图 2 是本发明的一个实施方案中的灭火剂储藏容器的主视图。 图 3 是本发明的一个实施方案中的灭火剂储藏容器的主视剖面图。 附图标记说明 10， 210， 310， 410， 510， 610， 710， 810， 910， 1010， 1110， 1210 灭火剂储藏容器 11 灭火剂储藏部 12 外螺纹部 30 灭火器用手杆 31 盖体 32 固定杆 33 起动杆 34 起倒杆 35 安全栓 40 灭火剂软管 50 支撑台 60 灭火剂 70 虹吸管 91， 291， 691， 791， 891 口部 92， 292， 692， 792， 892 肩部 93， 293， 393， 493， 593， 693， 793， 893， 993， 1093， 1193， 1293 筒部 94， 294， 694， 794， 894 底部 100， 200， 300， 400， 500， 600， 700， 800， 900， 1000， 1100， 1200 灭火器具体实施方式
接着， 基于附图对本发明的实施方案进行详细说明。此外， 进行说明时， 对于全部 附图， 只要没有特别说明， 共同的部分都使用共同的附图标记。 另外， 图中， 本实施方案的要 素未必是按比例显示的。另外， 为使容易看清各附图， 可能省略一部分附图标记。
第 1 实施方案
图 1 是本实施方案的灭火器 100 的整体外观图。图 2 是灭火剂储藏容器 10 的主 视图， 图 3 是灭火剂储藏容器 10 的主视剖面图。此外， 在图 2 中， 为了方便起见， 设有用以 说明灭火剂储藏容器 10 的部位的虚线与实线。另外， 在图 3 中， 为了方便起见， 设有用以显 示灭火剂储藏容器 10 的壁厚的箭头和为了表示口部 91 的壁厚的、 延长口部 91 的剖面形状 的虚线。而且， 当除了口部 91 之外的灭火剂储藏容器 10 的上端至下端的高度被分成四等 分时， 图 3 所示的 A 点表示的是从所述上端向下 1/4 处的点， B 点表示从灭火剂储藏容器 10 的上端向下 1/2 处的点， C 点表示从灭火剂储藏容器 10 上端向下 3/4 处的点。另外， 所述 A 点至 C 点任一个都是筒部 93 的一部分。
如图 1 所示， 本实施方案的灭火器 100 具备 ： 灭火剂储藏容器 10， 其内填充有灭火剂 60( 例如粉末灭火剂 ) ； 支撑台 50， 其用以与灭火剂储藏容器 10 的底部 94 嵌合并支撑灭 火剂 60 ； 灭火器用手杆 30， 其配置于灭火剂储藏容器 10 的上方 ； 虹吸管 70， 其用以将灭火 剂储藏容器 10 内的灭火剂 60 向灭火器用手杆 30 引导 ； 灭火剂软管 40， 通过操作灭火器用 手杆 30 其与虹吸管 70 可流通地相连接。
另外， 灭火器用手杆 30 具备盖体 31、 固定杆 32、 起动杆 33、 起倒杆 34 及安全栓 35。 在本实施方案中， 通过将安全栓 35 与起倒杆 34 卡合， 固定起动杆 33 使其无法相对于固定 杆 32 转动。另外， 若解除安全栓 35 与起倒杆 34 的卡合状态， 起动杆 33 就可以相对于固定 杆 32 转动。
而且， 本实施方案的灭火剂储藏容器 10 包括灭火剂储藏部 11 和形成在位于灭火 剂储藏部 11 上部的开口部上的外螺纹部 12。通过将该外螺纹部 12 与灭火器用手杆 30 螺 纹结合， 固定灭火剂储藏容器 10 和灭火器用手杆 30。 此外， 灭火剂储藏容器 10 与灭火器用 手杆 30 的固定方法不限于螺纹结合， 也适用公知的结合方法。
此处， 本实施方案的灭火器 100 具备由聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN) 形成的灭火剂 储藏容器 10。本实施方案的灭火剂储藏容器 10 的口部 91 的壁厚 T1 为 2mm 以上 5mm 以下， 具有曲面的肩部 92 的壁厚 T2 为 1.2mm 以上 12mm 以下。另外， 圆筒状的筒部 93 的壁厚 T3 为 1.3mm 以上 1.7mm 以下， 具有曲面的底部 94 的壁厚 T4 为 1.2mm 以上 12mm 以下。另外， 本实施方案的灭火剂储藏容器 10 的全光线透过率约 50％。 此外， 若不考虑制造过程中的杂 质， 本实施方案的灭火剂储藏容器 10 则只由聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN) 形成。另外， 如图 1 至图 3 所示， 本实施方案的灭火剂储藏容器 10 不会形成金属制灭火剂储藏容器那样的接 缝。 另外， 测定了本实施方案的灭火剂储藏容器 10 的各部位的树脂的结晶率。本实施 方案的树脂的结晶率， 基于测量根据 JIS K 7122( 塑料的转变热的测量方法 ) 的转变所需 的能量 (J/g) 通过计算来求得。
其结果， 口部 91 的树脂的结晶率约为 0％， 肩部 92 的树脂的结晶率为 13％以上 23％以下。而且， 筒部 93 的树脂的结晶率为 14％以上 27％以下， 底部 94 的树脂的结晶率 为 10％以上 20％以下。
如上所述， 虽然其详细构造还不清楚， 但由于灭火剂储藏容器 10 的筒部 93 的树脂 的结晶率为 13％以上 30％以下， 因而可以利用树脂的结晶化来实现灭火剂储藏容器的强 度及耐压性的提高。此外， 通过提高树脂的结晶率， 所述容器 10 的强度及 / 或耐压性提高， 因此， 即使其壁厚较薄， 也能满足灭火器 100 耐久性高的要求。例如， 由于本实施方案的灭 火剂储藏容器 10 的筒部 93 的树脂的结晶率为 14％以上， 因而能得到作为灭火器的足够的 强度及 / 或耐压性。此外， 在现阶段， 由于已经可以确保足够的耐压性及强度， 因此， 可以认 为获得超过 30％的筒部 93 的树脂结晶率的必要性很小。
另外， 本实施方案的灭火剂储藏容器 10 的筒部 93 的壁厚 T3 优选 1mm 以上 5mm 以 下。这是由于， 树脂的壁厚比 1mm 薄， 则无法实现作为灭火剂的储藏容器所要求的强度 ( 例 如约 2.0MPa) 的可能性增大， 另一方面， 如果壁厚大于 5mm， 成本上不合适， 并且难以实现能 目视确认内容物灭火剂的透明度的可能性增大。根据所述观点， 更优选筒部 93 的壁厚 T3 为 1mm 以上 3mm 以下。
此外， 本实施方案的聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN) 制灭火剂储藏容器 10 可以通过拉
伸吹塑成形、 熔融成形等现有公知的树脂成形方法来制造。 不过， 其中， 从能够得到无接缝、 成形状态良好且壁厚合适的容器这一点来看， 优选为拉伸吹塑成形。
接着， 在本实施方案的灭火剂储藏容器 10 通过拉伸吹塑成形制造的情况下， 对灭 火剂储藏容器 10 的制造方法进行说明。
首先， 通过熔融作为灭火剂储藏容器 10 的材料的聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN)、 并 在注模内注射或挤出该树脂， 形成壁厚约 15mm 且全光线透过率约 5％的预成型品 ( 以下称 为预成型坯 )。接着， 以筒部 93 的圆周方向的伸长率纯量 (scalar quantity) 和与该圆周 方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积超过 12 倍的方式拉伸灭火剂储藏容器， 在此基础 上再以灭火剂储藏容器 10 的侧面壁厚为 1mm 以上 5mm 以下的方式形成灭火剂储藏容器 10。
如上所述、 通过拉伸吹塑成形灭火剂储藏容器 10， 提高强度或耐压性， 并能得到使 透明性合适的树脂结晶率。此外， 如果对口部 91 及肩部 92 的一部分以及底部 94 的一部分 采用拉伸吹塑成形， 则不可避免地会存在树脂结晶率没有被提高的部分， 因此， 通过使这些 部分的容器的壁厚比其他部分的壁厚更厚， 来确保作为灭火器所要求的强度或耐压性。
另外， 为确保最终的灭火剂储藏容器 10 有足够的耐压性， 优选特别是筒部 93 的壁 厚 T3 为 1mm 以上 5mm 以下。因此， 优选本实施方案的灭火剂储藏容器 10 的预成型坯的壁 厚为 4mm 以上 30mm 以下。而且， 优选筒部 93 的圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相 垂直的方向上的伸长率纯量之积在 12 以上。
第 2 实施方案
本实施方案的灭火器 200， 除了灭火剂储藏容器 210 的材质为聚对苯二甲酸乙二 醇酯 (PET) 及制造过程中的预成型坯的壁厚和拉伸吹塑率， 其他与第 1 实施方案结构相同。 因此， 省略与第 1 实施方案重复的说明。
本实施方案的灭火器 200 具备由聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) 形成的灭火剂储藏 容器 210。本实施方案的灭火剂储藏容器 210 的口部 291 的壁厚 T1 为 2mm 以上 5mm 以下， 肩部 292 的壁厚 T2 为 2mm 以上 12mm 以下。另外， 筒部 293 的壁厚 T3 为 2mm 以上 3mm 以下， 底部 294 的壁厚 T4 为 2mm 以上 12mm 以下。另外， 本实施方案的灭火剂储藏容器 210 的全 光线透过率约 50％。此外， 若不考虑制造过程中的杂质， 本实施方案的灭火剂储藏容器 210 则只由聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) 形成。另外， 如图 1 至图 3 所示， 本实施方案的灭火剂 储藏容器 210 不会形成金属制灭火剂储藏容器那样的接缝。
另外， 用与第 1 实施方案相同的测定方法来测定本实施方案的灭火剂储藏容器 210 的各部分的树脂的结晶率， 口部 291、 肩部 292、 筒部 293 及底部 294 的树脂的结晶率分 别在与第 1 实施方案的相应部位的结晶率同等的数值范围内。
另外， 出于与第 1 实施方案相同的理由， 本实施方案的灭火剂储藏容器 210 的筒部 293 的壁厚 T3 优选为 1mm 以上 5mm 以下。根据所述观点， 更优选筒部 293 的壁厚 T3 为 2mm 以上 3mm 以下。
在本实施方案中， 也是首先通过熔融作为灭火剂储藏容器 210 的材料的聚对苯二 甲酸乙二醇酯 (PET)、 并在注模内注射或挤出该树脂， 形成壁厚约 10mm 且全光线透过率约 5％的预成型坯。接着， 以筒部 293 的圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向 上的伸长率纯量之积超过 6 倍的方式拉伸灭火剂储藏容器， 在此基础上再以灭火剂储藏容 器 210 的筒部 293 的壁厚 T3 为 2mm 以上 3mm 以下的方式形成灭火剂储藏容器 210。此外、优选本实施方案的灭火剂储藏容器 210 的预成型坯的壁厚为 5mm 以上 15mm 以下。
第 3 实施方案
本实施方案的灭火器 300， 除了具备灭火剂储藏容器 310 用以取代第 1 实施方案的 灭火剂储藏容器 10 这一点之外， 具有与第 1 实施方案的灭火器 100 相同的结构。因此， 省 略与第 1 实施方案重复的说明。
本实施方案的灭火剂储藏容器 310， 若不考虑制造过程中的杂质， 则只由聚萘二甲 酸乙二醇酯 (PEN) 形成。另外， 灭火剂储藏容器 310 可以通过拉伸吹塑成形来制造。因此， 能得到无接缝、 成形状态良好且壁厚合适的容器。另外， 如果是拉伸吹塑成形法， 由于包含 拉伸行程， 因此树脂的高分子链的取向大致在同一方向上。 因此， 树脂的透明性及强度以及 刚性增强。
另 外， 优 选 本 实 施 方 案 的 灭 火 剂 储 藏 容 器 310 的 筒 部 393 的 壁 厚 T3 为 1.8mm±0.4mm。 该壁厚能实现作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性 ( 例如约 2.0MPa)、 经济 效益及作为内容物的灭火剂的适度可见性。
接着， 对本实施方案的灭火剂储藏容器 310 的制造方法进行说明。在本实施方案 中， 首先， 通过熔融作为灭火剂储藏容器 310 的材料的聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN)、 并在注 模内注射或挤出该树脂， 形成壁厚 15mm±0.4mm、 全光线透过率约 5％的预成型坯。接着， 以 如下方式形成最终成型品 ： 设置筒部 393 的圆周方向的伸长率为与该圆周方向相垂直的方 向上的伸长率的 1.05 倍以上 1.4 倍以下， 且设置该圆周方向的伸长率和与该圆周方向相垂 直的方向上的伸长率之积为 12 以上 13 以下。通过设置这样的伸长率， 能确保作为灭火剂 储藏容器所要求的耐压性。 接着， 以灭火剂储藏容器 310 为代表例， 说明以如下方式形成的本实施方案的灭 火剂储藏容器 310 对提高耐压性的贡献， 即： 筒部 393 的圆周方向的伸长率为与该圆周方向 相垂直的方向上的伸长率的 1.05 倍以上 1.4 倍以下， 且该圆周方向的伸长率纯量和与该圆 周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12 以上 13 以下。
表 1 至表 6 显示了向灭火剂储藏容器 310 的内部均匀施加压力时的永久性变形 的测定结果。此外， 本实施方案的永久性变形的测定是通过测定分别施加 1MPa、 1.6MPa、 2.0MPa、 2.4MPa、 3.0MPa 压力前后的变形来进行的。更具体地， 测定了施加所述压力前后的 图 3 所示的 A 点、 B 点及 C 点上的筒部 393 的圆周方向的永久性变形和与该圆周方向相垂 直的方向上的永久性变形。另外， 作为压力源采用氮气瓶， 用 Yamato( ヤマト ) 产业株式会 社制的压力调整器 ( 型号 YR-5062) 和右下精机株式会社制的压力计 ( 型号 S41 或 GLT41) 来进行测定。
表 1 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 210 进行实验的结果， 即： 设定与最终成型 品的筒部 393 对应的部分的预成型坯的壁厚为 15mm±0.4mm、 筒部 393 的圆周方向的伸长率 为 3.5 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.5 倍。也就是说， 与该圆周方向相 垂直的方向上的伸长率 (3.5 倍 ) 对所述灭火剂储藏容器 210 的筒部 393 的圆周方向的伸 长率 (3.5 倍 ) 之比为 1。 另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆 周方向相垂直的方向上的伸长率纯量的乘积为 12.25。
另外， 表 2 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 310 进行实验的结果， 即： 设定与最 终成型品的筒部 393 对应的部分的预成型坯的壁厚为 15mm±0.4mm、 筒部 393 的圆周方向的
伸长率为 3.6 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.4 倍。也就是说， 与该圆周 方向相垂直的方向上的伸长率 (3.4 倍 ) 对所述灭火剂储藏容器 310 的筒部 393 的圆周方 向的伸长率 (3.6 倍 ) 之比为 1.06 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率 纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.24。
另外， 表 3 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 310 进行实验的结果， 即： 设定与最 终成型品的筒部 393 对应的部分的预成型坯的壁厚为 15mm±0.4mm、 筒部 393 的圆周方向的 伸长率为 3.7 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.3 倍。也就是说， 与该圆周 方向相垂直的方向上的伸长率 (3.3 倍 ) 对所述灭火剂储藏容器 310 的筒部 393 的圆周方 向的伸长率 (3.7 倍 ) 之比为 1.12 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率 纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.21。
另外， 表 4 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 310 进行实验的结果， 即： 设定与最 终成型品的筒部 393 对应的部分的预成型坯的壁厚为 15mm±0.4mm、 筒部 393 的圆周方向的 伸长率为 3.8 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.2 倍。也就是说， 与该圆周 方向相垂直的方向上的伸长率 (3.2 倍 ) 对所述灭火剂储藏容器 310 的筒部 393 的圆周方 向的伸长率 (3.8 倍 ) 之比为 1.19 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率 纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.16。 另外， 表 5 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 310 进行实验的结果， 即： 设定与最 终成型品的筒部 393 对应的部分的预成型坯的壁厚为 15mm±0.4mm、 筒部 393 的圆周方向的 伸长率为 3.9 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.1 倍。也就是说， 与该圆周 方向相垂直的方向上的伸长率 (3.1 倍 ) 对所述灭火剂储藏容器 310 的筒部 393 的圆周方 向的伸长率 (3.9 倍 ) 之比为 1.26 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率 纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.09。
另外， 表 6 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 310 进行实验的结果， 即： 设定与最 终成型品的筒部 393 对应的部分的预成型坯的壁厚为 15mm±0.4mm、 筒部 393 的圆周方向的 伸长率为 4.0 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.0。 也就是说， 与该圆周方向 相垂直的方向上的伸长率 (3.0 倍 ) 对所述灭火剂储藏容器 310 的筒部 393 的圆周方向的 伸长率 (4.0 倍 ) 之比为 1.33 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率纯量 和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12。
另外， 表 7 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 310 进行实验的结果， 即： 设定与最 终成型品的筒部 393 对应的部分的预成型坯的壁厚为 15mm±0.4mm、 筒部 393 的圆周方向的 伸长率为 4.1 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 2.9 倍。也就是说， 与该圆周 方向相垂直的方向上的伸长率 (2.9 倍 ) 对所述灭火剂储藏容器 310 的筒部 393 的圆周方 向的伸长率 (4.1 倍 ) 之比为 1.41 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率 纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 11.89。
( 表 1)
* 第 3 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.5 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.5 ( 表 2)
* 第 3 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.6 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.4 ( 表 3)
* 第 3 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.7 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.3( 表 4)
* 第 3 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.8 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.2 ( 表 5)
* 第 3 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.9 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.1 ( 表 6)
* 第 3 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 4.0* 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.0 ( 表 7)
* 第 3 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 4.1 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 2.9就表 1 的灭火剂储藏容器 310 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.15％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.15％以下， 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0％。另外， 在施加 2.4MPa 的压力 后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.45％、 在 B 点为 0.30％、 在 C 点为 0.45％， 与所述 圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0％。 但是， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆周方向 的永久性变形在 A 点上升至 0.98％但不足 1％。另外， 在其圆周方向的 B 点及 C 点上的永 久性变形为 0.76％。另外， 与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形依然为 0％。因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形不 足 1％。 即， 可知表 1 的灭火剂储藏容器 310 获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压 性。
就表 2 的灭火剂储藏容器 310 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.14％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.14％以下， 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0％。另外， 在施加 2.4MPa 的压力 后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.41％、 在 B 点为 0.28％、 在 C 点为 0.41％， 与所述 圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0％。 进而， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆周方向 的永久性变形在 A 点停留于 0.89％、 在 B 点和 C 点也只有 0.69％， 与所述圆周方向相垂直 的方向上的永久性变形依然为 0％。因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性变形及与所 述圆周方向垂直的方向上的永久性变形不足 1％且在 0.9％以下。即， 可知表 2 的灭火剂储 藏容器 310 获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。
就表 3 的灭火剂储藏容器 310 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.12％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.13％以下， 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0％。另外， 在施加 2.4MPa 的压力 后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.37％、 在 B 点为 0.25％、 在 C 点为 0.38％， 与所述 圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0.02％。进而， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点停留于 0.79％、 在 B 点和 C 点也只有 0.63％， 与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形只有 0.1％。因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性变形及 与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足 1％且在 0.8％以下。即， 可知表 3 的灭 火剂储藏容器 310 获得比表 2 的灭火剂储藏容器 310 的耐压性水平更高的耐压性。
另外， 表 3 的灭火剂储藏容器 310 的各测定点上的永久性变形的最大差为 0.69％ (A 点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差 )。 因此， 表 3 的灭火剂储藏容器 310 的永久性变形的最大差小于表 1 和表 2 的灭火剂储藏容器 310 的永久性变形的最大差。因 此， 可知表 3 的灭火剂储藏容器 10 的永久性变形的波动比表 1 和表 2 的灭火剂储藏容器 310 的永久性变形的波动小。
就表 4 的灭火剂储藏容器 310 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.1％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.11％以下， 与所述圆周方 向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0.1％以下。另外， 在施加 2.4MPa 的 压力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.3％、 在 B 点为 0.23％、 在 C 点为 0.34％， 与所 述圆周方向垂直的方向上的永久性变形为 0.19％。进而， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点停留于 0.65％、 在 B 点和 C 点也只有 0.56％， 与所述圆周方向垂 直的方向上的永久性变形停留在 0.49％。 因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性变形及 与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形不足 1％且在 0.7％以下。即， 可知表 4 的灭火 剂储藏容器 310 获得比表 2 的灭火剂储藏容器 310 的耐压性水平更高的耐压性。 另外， 表 4 的灭火剂储藏容器 310 的各测定点上的永久性变形的最大差为 0.16％ (A 点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差 )。 因此， 表 4 的灭火剂储藏容器 310 的永久性变形的最大差大大小于表 1 和表 2 的灭火剂储藏容器 310 的永久性变形的最大 差。因此， 可知表 4 的灭火剂储藏容器 310 的永久性变形的波动比表 1 和表 2 的灭火剂储 藏容器 310 的永久性变形的波动小。
就表 5 的灭火剂储藏容器 310 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.08％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.1％以下， 与所述圆周方 向垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都在 0.19％以下。 另外， 在施加 2.4MPa 的压 力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.24％、 在 B 点为 0.2％、 在 C 点为 0.3％， 与所述 圆周方向垂直的方向上的永久性变形为 0.38％。进而， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆周方 向的永久性变形在 A 点停留于 0.52％、 在 B 点和 C 点也只有 0.51％， 与所述圆周方向垂直 的方向上的永久性变形停留在 0.79％。 因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性变形及与 所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形不足 1％且在 0.8％以下。即， 可知表 5 的灭火剂 储藏容器 310 获得比表 2 的灭火剂储藏容器 310 的耐压性水平更高的耐压性。
另外， 表 5 的灭火剂储藏容器 310 的各测定点上的永久性变形的最大差为 0.28％ (B 点或 C 点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差 )。因此， 表 5 的灭火剂储藏 容器 310 的永久性变形的最大差大大小于表 1 和表 2 的灭火剂储藏容器 310 的永久性变形 的最大差。因此， 可知表 5 的灭火剂储藏容器 310 的永久性变形的波动比表 1 和表 2 的灭 火剂储藏容器 310 的永久性变形的波动小。
就表 6 的灭火剂储藏容器 310 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.06％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.09％以下， 与所述圆周 方向垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都在 0.19％以下。 另外， 在施加 2.4MPa 的
压力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.19％、 在 B 点为 0.18％、 在 C 点为 0.27％， 与 所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形为 0.57％。进而， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆 周方向的永久性变形在 A 点停留于 0.42％、 在 B 点和 C 点停留在 0.46％， 与所述圆周方向 垂直的方向上的永久性变形为 0.88％。 因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性变形及与 所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形不足 1％且在 0.9％以下。即， 可知表 6 的灭火剂 储藏容器 310 获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。
另外， 表 6 的灭火剂储藏容器 310 的各测定点上的永久性变形的最大差为 0.46％ (A 点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差 )。 因此， 表 6 的灭火剂储藏容器 310 的永久性变形的最大差小于表 1 和表 2 的灭火剂储藏容器 310 的永久性变形的最大差。因 此， 可知表 6 的灭火剂储藏容器 310 的永久性变形的波动比表 1 和表 2 的灭火剂储藏容器 310 的永久性变形的波动小。
就表 7 的灭火剂储藏容器 310 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.05％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.09％以下， 与所述圆周 方向垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都在 0.23％以下。 另外， 在施加 2.4MPa 的 压力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.15％、 在 B 点为 0.14％、 在 C 点为 0.21％， 与 所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形为 0.68％。但是， 当施加 3.0MPa 的压力时， 与所 述圆周方向垂直的方向上的永久性变形上升至 1.01％。 如上所述， 根据表 1 至表 7， 就灭火剂储藏容器 310 而言， 即使对其施加 3MPa 的压 力， 其永久性变形的绝对值也不足 1％， 因此可以说其能够充分确保作为灭火剂储藏容器所 要求的耐压性， 所述灭火剂储藏容器结构如下 ： 设定与最终成型品的筒部 393 对应的部分 的预成型坯的壁厚为 15mm±0.4mm、 筒部 393 的圆周方向的伸长率为与其圆周方向相垂直 的方向上的伸长率的 1.05 倍以上 1.4 倍以下。此外， 从得到较高耐压性的观点来看， 优选 其圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12 以上 13 以下。
另外， 尤其是， 就筒部 393 的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向 上的伸长率的 1.12 倍以上 1.26 倍以下的灭火剂储藏容器 210， 其永久性变形的绝对值在 0.8％以下， 且永久性变形的波动小， 因此， 从能够具有更高水平的耐压性的观点来看， 这是 一个优选的实施方案。 此时， 从得到更高的耐压性的观点出发， 优选所述圆周方向的伸长率 和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为 12.09 以上 12.21 以下。
第 4 实施方案
本实施方案的灭火器 400 除了将第 3 实施方案的灭火剂储藏容器 310 改变为灭火 剂储藏容器 410 这一点以外， 具有与第 3 实施方案相同的结构。因此， 省略与第 3 实施方案 重复的说明。
优选本实施方案的灭火剂储藏容器 410 的筒部 493 的壁厚 T3 为 1.6mm±0.4mm。 通过该壁厚能实现作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性 ( 例如约 2.0MPa) 及作为内容物的 灭火剂的适度可见性。另外， 本实施方案的灭火器 400 其优势在于能由比第 3 实施方案的 灭火剂储藏容器 310 更少的原材料形成。即， 本实施方案的灭火器 400 与第 3 实施方案的 灭火器 300 相比能进一步降低制造成本。不过， 在相同伸长率的情况下比较第 3 实施方案 的灭火剂储藏容器 310 与本实施方案的灭火剂储藏容器 410 时， 第 3 实施方案的灭火剂储
藏容器 310 与本实施方案的灭火剂储藏容器 410 相比耐压性更优异。
另外， 该灭火剂储藏容器 410 与第 3 实施方案同样地以如下方式形成最终成型品 ： 筒部 493 的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的 1.05 倍以上 1.4 倍以下， 且筒部 493 的圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率 之积为 12 以上 13 以下。
接着， 以灭火剂储藏容器 410 为代表例说明通过如下方法的耐压性的提高， 即： 使 筒部 493 的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的 1.05 倍以上 1.4 倍以下， 并且所述圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积 为 12 以上 13 以下。
表 8 至表 14 显示了向灭火剂储藏容器 410 的内部均匀施加压力时的永久性变形 的测定结果。此外， 在表 8 至表 14 中所示的实验结果是采用与第 3 实施方案的表 1 至表 7 同样的实验方法、 同样的测定方法所测得的结果。
表 8 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 410 进行实验的结果， 即： 设定与最终成型 品的筒部 493 对应的部分的预成型坯的壁厚为 13mm±0.4mm、 筒部 493 的圆周方向的伸长率 为 3.5 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.5 倍。也就是说， 与该圆周方向相 垂直于方向上的伸长率 (3.5 倍 ) 对表 8 的灭火剂储藏容器 410 的筒部 493 的圆周方向的 伸长率 (3.5 倍 ) 之比为 1 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率纯量和 与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.25。
另外， 表 9 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 410 进行实验的结果， 即： 设定与最 终成型品的筒部 493 对应的部分的预成型坯的壁厚为 13mm±0.4mm、 筒部 493 的圆周方向的 伸长率为 3.6 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.4 倍。也就是说， 与该圆周 方向相垂直的方向上的伸长率 (3.4 倍 ) 对表 9 的灭火剂储藏容器 410 的筒部 493 的圆周 方向的伸长率 (3.6 倍 ) 之比为 1.06 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长 率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.24。
另外， 表 10 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 410 进行实验的结果， 即： 设定与最 终成型品的筒部 493 对应的部分的预成型坯的壁厚为 13mm±0.4mm、 筒部 493 的圆周方向的 伸长率为 3.7 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.3 倍。也就是说， 与该圆周 方向相垂直的方向上的伸长率 (3.3 倍 ) 对表 10 的灭火剂储藏容器 410 的筒部 493 的圆周 方向的伸长率 (3.7 倍 ) 之比为 1.12 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长 率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.21。
另外， 表 11 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 410 进行实验的结果， 即： 设定与最 终成型品的筒部 493 对应的部分的预成型坯的壁厚为 13mm±0.4mm、 筒部 493 的圆周方向的 伸长率为 3.8 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.2 倍。也就是说， 与该圆周 方向相垂直的方向上的伸长率 (3.2 倍 ) 对表 11 的灭火剂储藏容器 410 的筒部 493 的圆周 方向的伸长率 (3.8 倍 ) 之比为 1.19 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长 率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.16。
另外， 表 12 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 410 进行实验的结果， 即： 设定与最 终成型品的筒部 493 对应的部分的预成型坯的壁厚为 13mm±0.4mm、 筒部 493 的圆周方向的 伸长率为 3.9 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.1 倍。也就是说， 与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率 (3.1 倍 ) 对表 12 的灭火剂储藏容器 410 的筒部 493 的圆周 方向的伸长率 (3.9 倍 ) 之比为 1.26 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长 率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.09。
另外， 表 13 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 410 进行实验的结果， 即： 设定与最 终成型品的筒部 493 对应的部分的预成型坯的壁厚为 13mm±0.4mm、 筒部 493 的圆周方向的 伸长率为 4.0 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.0 倍。也就是说， 与该圆周 方向相垂直的方向上的伸长率 (3.0 倍 ) 对表 13 的灭火剂储藏容器 410 的筒部 493 的圆周 方向的伸长率 (4.0 倍 ) 之比为 1.33 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长 率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12。
另外， 表 14 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 410 进行实验的结果， 即： 设定与最 终成型品的筒部 493 对应的部分的预成型坯的壁厚为 13mm±0.4mm、 筒部 493 的圆周方向的 伸长率为 4.1 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 2.9 倍。也就是说， 与该圆周 方向相垂直的方向上的伸长率 (2.9 倍 ) 对表 12 的灭火剂储藏容器 410 的筒部 493 的圆周 方向的伸长率 (4.1 倍 ) 之比为 1.41 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长 率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 11.89。
( 表 8)
* 第 4 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.5 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.5 ( 表 9)
* 第 4 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.6 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.4 ( 表 10)
* 第 4 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.7 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.3 ( 表 11)
* 第 4 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.8 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.2 ( 表 12)
* 第 4 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.9 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.1 ( 表 13)
* 第 4 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 4.0 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.0 ( 表 14)
* 第 4 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 4.1 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 2.9就表 8 的灭火剂储藏容器 410 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.16％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.16％以下， 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0％。另外， 在施加 2.4MPa 的压力 后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.48％、 在 B 点为 0.32％、 在 C 点为 0.48％， 与所述 圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0％。 但是， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆周方向 的永久性变形在 A 点上升至 1.03％。
就表 9 的灭火剂储藏容器 410 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.14％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.15％以下， 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0％。另外， 在施加 2.4MPa 的压力 后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.43％、 在 B 点为 0.29％、 在 C 点为 0.44％， 与所述 圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0％。 进而， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆周方向 的永久性变形在 A 点为 0.94％、 在 B 点为 0.72％、 在 C 点为 0.73％。另外， 与所述圆周方向 相垂直的方向上的永久性变形依然为 0％。因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性变形 及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足 1％。 即， 可知表 9 的灭火剂储藏容器 410 获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。
就表 10 的灭火剂储藏容器 410 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆 周方向的永久性变形在 A 点为 0.13％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.13％以下， 与所述圆 周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0％。另外， 在施加 2.4MPa 的压 力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.39％、 在 B 点为 0.26％、 在 C 点为 0.40％， 与所 述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0.02％。进而， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆 周方向的永久性变形在 A 点停留于 0.79％、 在 B 点和 C 点也只有 0.66％， 与所述圆周方向 相垂直的方向上的永久性变形只有 0.1％。因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性变形 及与所述圆周方相向垂直的方向上的永久性变形不足 1％且在 0.8％以下。即， 可知表 10 的灭火剂储藏容器 410 获得比表 9 的灭火剂储藏容器 410 的耐压性水平更高的耐压性。
另外， 表 10 的灭火剂储藏容器 410 的各测定点上的永久性变形的最大差为 0.69％ (A 点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差 )。因此， 表 10 的灭火剂储藏容器 410 的永久性变形的最大差小于表 8 和表 9 的灭火剂储藏容器 410 的永久性变形的最大差。 因此， 可知表 10 的灭火剂储藏容器 410 的永久性变形的波动比表 8 和表 9 的灭火剂储藏容 器 410 的永久性变形的波动小。
就表 11 的灭火剂储藏容器 410 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.11％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.12％以下， 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0.1％以下。另外， 在施加 2.4MPa 的压力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.32％、 在 B 点为 0.24％、 在 C 点为 0.36％， 与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0.2％。 进而， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其 圆周方向的永久性变形在 A 点停留于 0.68％、 在 B 点和 C 点也只有 0.59％， 与所述圆周方 向相垂直的方向上的永久性变形停留在 0.52％。因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久 性变形及与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形不足 1％且在 0.7％以下。即， 可知表 11 的灭火剂储藏容器 410 获得比表 9 的灭火剂储藏容器 410 的耐压性水平更高的耐压性。
另外， 表 11 的灭火剂储藏容器 410 的各测定点上的永久性变形的最大差为 0.16％(A 点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差 )。因此， 表 11 的灭火剂储藏容器 410 的永久性变形的最大差大大小于表 8 和表 9 的灭火剂储藏容器 410 的永久性变形的最 大差。因此， 可知表 11 的灭火剂储藏容器 410 的永久性变形的波动比表 8 和表 9 的灭火剂 储藏容器 410 的永久性变形的波动小。
就表 12 的灭火剂储藏容器 410 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.08％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.11％以下， 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都在 0.2％以下。另外， 在施加 2.4MPa 的压力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.25％、 在 B 点为 0.21％、 在 C 点为 0.32％， 与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0.4％。进而， 施加 3.0MPa 的压力， 其圆 周方向的永久性变形在 A 点停留在 0.55％、 在 B 点和 C 点也只有 0.53％， 与所述圆周方向 相垂直的方向上的永久性变形停留在 0.83％。因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性 变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足 1％且在 0.8％以下。即， 可知表 12 的灭火剂储藏容器 410 获得比表 9 的灭火剂储藏容器 410 的耐压性水平更高的耐压性。
另外， 表 12 的灭火剂储藏容器 410 的各测定点上的永久性变形的最大差为 0.3％ (B 点或 C 点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差 )。因此， 表 12 的灭火剂储藏 容器 410 的永久性变形的最大差大大小于表 8 和表 10 的灭火剂储藏容器 410 的永久性变 形的最大差。因此， 可知表 12 的灭火剂储藏容器 410 的永久性变形的波动比表 8 和表 9 的 灭火剂储藏容器 410 的永久性变形的波动小。 就表 13 的灭火剂储藏容器 410 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆 周方向的永久性变形在 A 点为 0.07％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.1％以下， 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都在 0.2％以下。另外， 在施加 2.4MPa 的压力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.2％、 在 B 点为 0.19％、 在 C 点为 0.29％， 与 所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0.6％。 进而， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆 周方向的永久性变形在 A 点停留于 0.44％、 在 B 点和 C 点停留在 0.48％， 与所述圆周方向 相垂直的方向上的永久性变形为 0.93％。 因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性变形及 与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足 1％。即， 可知表 13 的灭火剂储藏容器 410 获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。
就表 14 的灭火剂储藏容器 410 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.07％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.11％以下， 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都在 0.22％以下。另外， 在施加 2.4MPa 的压力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.22％、 在 B 点为 0.21％、 在 C 点为 0.32％， 与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0.66％。但是， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.48％。另外， 其圆周方向的 B 点和 C 点的永久性变形 为 0.53％。另外， 与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形上升至 1.03％。
如上所述， 根据表 8 至表 14， 就灭火剂储藏容器 410 而言， 即使对其施加 3MPa 的 压力， 其永久性变形的绝对值也不足 1％， 因此可以说其能够充分确保作为灭火剂储藏容器 所要求耐压性， 所述灭火剂储藏容器 410 结构 ： 设定与最终成型品的筒部 493 对应的部分 的预成型坯的壁厚为 13mm±0.4mm、 筒部 493 的圆周方向的伸长率为 1.05 倍以上 1.4 倍以 下。 此外， 从得到较高耐压性的观点来看， 优选其圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向
相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12 以上 13 以下。
另外， 尤其是， 就筒部 493 的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向 上的伸长率的 1.12 倍以上 1.26 倍以下的灭火剂储藏容器 410 而言， 其永久性变形的绝对 值在 0.8％以下， 且永久性变形的波动小， 因此， 从能够具有更高水平的耐压性的观点来看， 这是一个优选的实施方案。 此时， 从得到更高的耐压性的观点出发， 优选所述圆周方向的伸 长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为 12.09 以上 12.21 以下。
第 5 实施方案
本实施方案的灭火器 500 除了将第 3 实施方案的灭火剂储藏容器 310 改变为灭火 剂储藏容器 510 这一点以外， 具有与第 3 实施方案相同的结构。因此， 省略与第 3 实施方案 重复的说明。
优选本实施方案的灭火剂储藏容器 510 的筒部 593 的壁厚 T3 为 2.4mm±0.4mm。 通过该壁厚能实现作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性 ( 例如约 2.0MPa) 及作为内容物的 灭火剂的适度可见性。
另外， 该灭火剂储藏容器 510 与第 3 实施方案同样地以如下方式形成最终成型品 ： 筒部 593 的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的 1.05 倍以上 1.4 倍以下， 且筒部 593 的圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率 之积为 12 以上 13 以下。
接着， 以灭火剂储藏容器 510 为代表例说明通过如下方法的耐压性的提高， 即： 使 筒部 593 的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的 1.05 倍以上 1.4 倍以下， 并且所述圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积 为 12 以上 13 以下。
表 15 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 510 进行实验的结果， 即： 设定与最终成 型品的筒部 593 对应的部分的预成型坯的壁厚为 19mm±0.4mm、 筒部 593 的圆周方向的伸长 率为 3.5 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.5 倍。也就是说， 与该圆周方向 相垂直的方向上的伸长率 (3.5 倍 ) 对表 15 的灭火剂储藏容器 510 的筒部 593 的圆周方向 的伸长率 (3.5 倍 ) 之比为 1 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率纯量 和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.25。
表 16 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 510 进行实验的结果， 即： 设定与最终成 型品的筒部 593 对应的部分的预成型坯的壁厚为 19mm±0.4mm、 筒部 593 的圆周方向的伸长 率为 3.6 倍且与该圆周方向垂直的方向上的伸长率为 3.4 倍。也就是说， 与该圆周方向相 垂直的方向上的伸长率 (3.4 倍 ) 对表 16 的灭火剂储藏容器 510 的筒部 593 的圆周方向的 伸长率 (3.6 倍 ) 之比为 1.06 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率纯量 和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.24。
表 17 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 510 进行实验的结果， 即： 设定与最终成 型品的筒部 593 对应的部分的预成型坯的壁厚为 19mm±0.4mm、 筒部 593 的圆周方向的伸长 率为 3.7 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.3 倍。也就是说， 与该圆周方向 相垂直的方向上的伸长率 (3.3 倍 ) 对表 17 的灭火剂储藏容器 510 的筒部 593 的圆周方向 的伸长率 (3.7 倍 ) 之比为 1.12 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率纯 量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.21。表 18 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 510 进行实验的结果， 即： 设定与最终成 型品的筒部 593 对应的部分的预成型坯的壁厚为 19mm±0.4mm、 筒部 593 的圆周方向的伸长 率为 3.8 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.2 倍。也就是说， 与该圆周方向 相垂直的方向上的伸长率 (3.2 倍 ) 对表 18 的灭火剂储藏容器 510 的筒部 593 的圆周方向 的伸长率 (3.8 倍 ) 之比为 1.19 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率纯 量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.16。
表 19 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 510 进行实验的结果， 即： 设定与最终成 型品的筒部 593 对应的部分的预成型坯的壁厚为 19mm±0.4mm、 筒部 593 的圆周方向的伸长 率为 3.9 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.1 倍。也就是说， 与该圆周方向 相垂直的方向上的伸长率 (3.1 倍 ) 对表 19 的灭火剂储藏容器 510 的筒部 593 的圆周方向 的伸长率 (3.9 倍 ) 之比为 1.26 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率纯 量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12.09。
表 20 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 510 进行实验的结果， 即： 设定与最终成 型品的筒部 593 对应的部分的预成型坯的壁厚为 19mm±0.4mm、 筒部 593 的圆周方向的伸长 率为 4.0 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 3.0 倍。也就是说， 与该圆周方向 相垂直的方向上的伸长率 (3.0 倍 ) 对表 20 的灭火剂储藏容器 510 的筒部 593 的圆周方向 的伸长率 (4.0 倍 ) 之比为 1.33 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率纯 量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 12。
表 21 显示了使用如下的灭火剂储藏容器 510 进行实验的结果， 即： 设定与最终成 型品的筒部 593 对应的部分的预成型坯的壁厚为 19mm±0.4mm、 筒部 593 的圆周方向的伸长 率为 4.1 倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为 2.9 倍。也就是说， 与该圆周方向 相垂直的方向上的伸长率 (2.9 倍 ) 对表 21 的灭火剂储藏容器 510 的筒部 593 的圆周方向 的伸长率 (4.1 倍 ) 之比为 1.41 倍。另外， 当各伸长率为纯量时， 所述圆周方向的伸长率纯 量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为 11.89。
( 表 15)
* 第 5 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.5 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.5 ( 表 16)
* 第 5 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.6 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.4 ( 表 17)
* 第 5 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.7 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.3 ( 表 18)
* 第 5 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.8 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.2( 表 19)
* 第 5 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 3.9 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.1 ( 表 20)
* 第 5 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 4.0 * 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 3.0 ( 表 21)
* 第 5 实施方案 * 圆周方向的伸长率 ： 4.1* 与圆周方向垂直的方向上的伸长率 ： 2.9
就表 15 的灭火剂储藏容器 510 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆 周方向的永久性变形在 A 点为 0.11％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.11％以下， 与所述圆 周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0％。另外， 在施加 2.4MPa 的压 力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.33％、 在 B 点为 0.22％、 在 C 点为 0.34％， 与所 述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0％。但是， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点上升至 0.72％但不足 1％。另外， 在所述圆周方向的 B 点及 C 点 的永久性变形为 0.56％。另外， 与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形依然为 0％。 因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久 性变形不足 1％。即， 可知表 15 的灭火剂储藏容器 510 获得作为灭火剂储藏容器所要求的 足够的耐压性。
就表 16 的灭火剂储藏容器 510 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆 周方向的永久性变形在 A 点为 0.10％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.11％以下， 与所述圆 周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0％。另外， 在施加 2.4MPa 的压 力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.30％、 在 B 点为 0.20％、 在 C 点为 0.30％， 与所 述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0％。 进而， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆周方 向的永久性变形在 A 点为 0.66％、 在 B 点 0.51％、 在 C 点为 0.51％。另外， 与所述圆周方向 相垂直的方向上的永久性变形依然为 0％。因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性变形 及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足 1％。即， 可知表 16 的灭火剂储藏容 器 510 获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。 就表 17 的灭火剂储藏容器 510 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆 周方向的永久性变形在 A 点为 0.09％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.09％以下， 与所述圆 周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0％。另外， 在施加 2.4MPa 的压 力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.28％、 在 B 点为 0.18％、 在 C 点为 0.28％， 与所 述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0.02％。进而， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆 周方向的永久性变形在 A 点停留于 0.55％， 在 B 点及 C 点只有 0.46％、 与所述圆周方向相 垂直的方向上的永久性变形也只有 0.07％。 因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性变形 及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足 1％且在 0.6％以下。即， 可知表 17 的灭火剂储藏容器 510 获得比表 16 的灭火剂储藏容器 510 的耐压性水平更高的耐压性。
另外， 表 17 的灭火剂储藏容器 510 的各测定点上的永久性变形的最大差为 0.48％ (A 点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差 )。因此， 表 17 的灭火剂储藏容器 510 的永久性变形的最大差小于表 15 和表 16 的灭火剂储藏容器 510 的永久性变形的最大 差。因此， 可知表 17 的灭火剂储藏容器 510 的永久性变形的波动比表 15 和表 16 的灭火剂 储藏容器 510 的永久性变形的波动小。
就表 18 的灭火剂储藏容器 510 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.07％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.08％以下， 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0.1％以下。另外， 在施加 2.4MPa 的压力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.22％、 在 B 点为 0.17％、 在 C 点为 0.25％， 与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0.14％。进而， 当施加 3.0MPa 的压力时，
其圆周方向的永久性变形在 A 点停留在 0.48％， 在 B 点为 0.41、 C 点也只有 0.42％、 与所述 圆周方向相垂直的方向上的永久性变形停留在 0.36％。 因此， 在任一压力下， 其圆周方向的 永久性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足 1％且在 0.5％以下。即， 可知表 18 的灭火剂储藏容器 510 获得比表 17 的灭火剂储藏容器 510 的耐压性水平更高的 耐压性。
另外， 表 18 的灭火剂储藏容器 510 的各测定点上的永久性变形的最大差为 0.12％ (A 点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差 )。因此， 表 18 的灭火剂储藏容器 510 的永久性变形的最大差大大小于表 15 和表 16 的灭火剂储藏容器 510 的永久性变形的 最大差。因此， 可知表 18 的灭火剂储藏容器 510 的永久性变形的波动比表 15 和表 16 的灭 火剂储藏容器 510 的永久性变形的波动小得多。
就表 19 的灭火剂储藏容器 510 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.06％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.07％以下， 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0.14％以下。另外， 在施加 2.4MPa 的压力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.18％、 在 B 点为 0.15％、 在 C 点为 0.22％， 与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0.28％。进而， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆周方向的永久性变形在 A 点停留于 0.38％， 在 B 点及 C 点也只有 0.37％、 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形停留在 0.58％。 因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久 性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足 1％且在 0.6％以下。即， 可知 表 19 的灭火剂储藏容器 510 获得比表 16 的灭火剂储藏容器 510 的耐压性水平更高的耐压 性。
另外， 表 19 的灭火剂储藏容器 510 的各测定点上的永久性变形的最大差为 0.21％ (B 点或 C 点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差 )。因此， 表 19 的灭火剂储藏 容器 510 的永久性变形的最大差大大小于表 15 和表 16 的灭火剂储藏容器 510 的永久性变 形的最大差。因此， 可知表 19 的灭火剂储藏容器 510 的永久性变形的波动比表 15 和表 16 的灭火剂储藏容器 510 的永久性变形的波动小得多。
就表 20 的灭火剂储藏容器 510 而言， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周 方向的永久性变形在 A 点为 0.05％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.07％以下， 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为 0.14％以下。另外， 在施加 2.4MPa 的压力后， 其圆周方向的永久性变形在 A 点为 0.14％、 在 B 点为 0.13％、 在 C 点为 0.20％， 与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为 0.42％。进而， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆周方向的永久性变形在 A 点停留于 0.31％， 在 B 点及 C 点停留在 0.34％、 与所述圆周 方向相垂直的方向上的永久性变形为 0.65％。 因此， 在任一压力下， 其圆周方向的永久性变 形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足 0.7％。即， 可知表 20 的灭火剂储 藏容器 510 获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。
另外， 表 20 的灭火剂储藏容器 510 的各测定点上的永久性变形的最大差为 0.34％ (A 点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差 )。因此， 表 20 的灭火剂储藏容器 510 的永久性变形的最大差大大小于表 15 和表 16 的灭火剂储藏容器 510 的永久性变形的 最大差。因此， 可知表 20 的灭火剂储藏容器 510 的永久性变形的波动比表 15 和表 16 的灭 火剂储藏容器 510 的永久性变形的波动小得多。表 21 的灭火剂储藏容器 510， 即使施加 1.0MPa 至 2.0MPa 的压力后， 其圆周方向的 永久性变形在 A 点为 0.05％以下、 在 B 点为 0％、 在 C 点为 0.07％以下， 与所述圆周方向相 垂直的方向上的永久性变形为 0.15％以下。另外， 在施加 2.4MPa 的压力后， 其圆周方向的 永久性变形在 A 点为 0.16％、 在 B 点为 0.15％、 在 C 点为 0.22％， 与所述圆周方向相垂直的 方向上的永久性变形为 0.46％。但是， 当施加 3.0MPa 的压力时， 其圆周方向的永久性变形 在 A 点为 0.34％。另外， 在所述圆周方向的 B 点及 C 点的永久性变形为 0.37％。另外， 与所 述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形上升至 0.68％但不足 0.7％。因此， 在任一压力 下， 其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足 0.7％。 即， 可知表 21 的灭火剂储藏容器 510 获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。
如上所述， 根据表 15 至表 21， 如下形成的灭火剂储藏容器 510， 即使对其施加 3MPa 的压力， 其永久性变形的绝对值也不足 1％， 因此可以说其能够充分确保作为灭火剂储藏容 器所要求耐压性， 所述灭火剂储藏容器结构 ： 设定与最终成型品的筒部 593 对应的部分的 预成型坯的壁厚为 19mm±0.4mm、 筒部 593 的圆周方向的伸长率为 1.05 倍以上 1.4 倍以下。 此外， 从得到较高耐压性的观点来看， 优选其圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向相 垂直的方向上的伸长率纯量之积为 11 以上 13 以下。
另外， 尤其是筒部 593 的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的 伸长率的 1.12 倍以上 1.26 倍以下的灭火剂储藏容器 510， 其永久性变形的绝对值在 0.8％ 以下， 且永久性变形的波动小， 因此， 从能具有更高水平的耐压性的观点来看， 这是一个优 选的实施方案。 此时， 从得到更高的耐压性的观点出发， 优选所述圆周方向的伸长率和与所 述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为 11.89 以上 12.21 以下。
此外， 就本实施方案的灭火器 500 而言， 需要由比第 3 实施方案的灭火剂储藏容器 310 更多的原材料形成， 但其耐压性优异。不过， 在相同伸长率的情况下比较第 3 实施方案 的灭火剂储藏容器 310 与本实施方案的灭火剂储藏容器 510 时， 第 3 实施方案的灭火剂储 藏容器 310 的优势在于能由比本实施方案的灭火剂储藏容器 510 更少的原材料形成， 因此 能降低制造成本。
第 6 实施方案
本实施方案的灭火器 600， 除了具备灭火剂储藏容器 610 用以取代第 1 实施方案的 灭火剂储藏容器 10 这一点之外， 具有与第 1 实施方案的灭火器 100 相同的结构。因此， 省 略与第 1 实施方案重复的说明。
本实施方案的灭火剂储藏容器 610 的口部 691 的壁厚 T1 为 2mm 以上 5mm 以下， 肩 部 692 的壁厚 T2 为 1.2mm 以上 12mm 以下。另外， 筒部 693 的壁厚 T3 为 1.3mm 以上 1.7mm 以下， 底部 694 的壁厚 T4 为 1.2mm 以上 12mm 以下。另外， 本实施方案的灭火剂储藏容器 610 的全光线透过率约 50％。此外， 若不考虑制造过程中的杂质， 本实施方案的灭火剂储藏 容器 610 则只由聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN) 形成。
另外， 本实施方案的灭火剂储藏容器 610 的全光线透过率为 5％以上 75％以下。 当 灭火剂储藏容器 610 的全光线透过率超过 75％时， 所容纳的灭火剂附着在壁面上会被看成 是灭火器的污渍， 从而有损于设有灭火器 100 的场所周围的美观。另一方面， 如果全光线透 过率不足 5％， 由于紧急时难以确认灭火剂的剩余量而致使实用性变差。因此， 维持所述范 围的适度的透明性就可以调和实用性与外观上的美观。此外， 灭火剂储藏容器 610 的全光线透过率进一步优选 20％以上 70％以下。该范围能进一步调和其与周围的美观度。
另外， 本实施方案的灭火剂储藏容器 610 的筒部 693 的壁厚 T3 优选为 1mm 以上 5mm 以下。这是由于， 树脂的壁厚比 1mm 薄， 则无法实现作为灭火剂的储藏容器所要求的强 度 ( 例如约 2.0MPa) 的可能性增大， 另一方面， 如果壁厚大于 5mm， 成本上不合适， 并且难以 实现能目视确认内容物灭火剂的透明度的可能性增大。 根据所述观点， 进一步优选筒部 693 的壁厚 T3 为 1mm 以上 3mm 以下。
聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN) 制灭火剂储藏容器 610 可以通过拉伸吹塑成形、 熔融 成形等现有的公知的树脂成形方法来制造。不过， 其中， 从能够得到无接缝、 成形状态良好 且壁厚合适的容器这一点来看， 优选为拉伸吹塑成形。此外， 通过拉伸吹塑成形来制造时， 优选筒部 693 的圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量 之积为 12 以上。 另外， 此时， 优选灭火剂储藏容器 610 的预成型坯的全光线透过率为 5％以 上 75％以下。而且， 为了使最终的筒部 693 的壁厚 T3 为 1mm 以上 5mm 以下， 优选灭火剂储 藏容器 10 的预成型坯的壁厚为 4mm 以上 30mm 以下 ( 最优选 15mm)。
当灭火剂储藏容器 610 的全光线透过率超过 75％时， 容纳于拉伸吹塑后的灭火剂 储藏容器 610 内的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍， 从而有损于设有灭火器 600 的场所周围的美观。另一方面， 如果所述预成型坯的全光线透过率不足 5％， 由于紧急 时难以确认被拉伸吹塑的灭火剂储藏容器 610 内的灭火剂的剩余量而致使实用性变差。因 此， 对灭火剂储藏容器 610 的预成型坯， 维持所述范围的透明性就可以调和拉伸吹塑后的 灭火剂储藏容器 610 的实用性与外观上的美观。另一方面， 如果所述预成型坯的壁厚设置 得太厚， 会出现拉伸吹塑后的灭火剂储藏容器 610 的透明性变差的问题。
如上所述， 通过进行包括拉伸工序的拉伸吹塑成形， 树脂的高分子链的取向大致 在同一方向上， 因此， 树脂的透明性、 强度以及刚性增强。因此， 如果采用拉伸吹塑成形， 能 有效提高本实施方案的灭火剂储藏容器 610 的透明性和耐压性。此外， 将灭火剂储藏容器 610 的底面形状设置为球面状且将底面的伸长率设置成大致相同的方案是另一个优选方 案。
第 7 实施方案
就本实施方案的灭火器 700 而言， 除了灭火剂储藏容器 710 材质为聚对苯二甲酸 乙二醇酯 (PET) 以及制造过程中预成型坯的壁厚及拉伸吹塑的比率不同之外， 与第 6 实施 方案结构相同。从而， 省略与第 6 实施方案重复的说明。
本实施方案的灭火器 700 具备由聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) 形成的灭火剂储藏 容器 710。本实施方案的灭火剂储藏容器 710 的口部 791 的壁厚 T1 为 2mm 以上 5mm 以下， 肩部 792 的壁厚 T2 为 2mm 以上 12mm 以下。另外， 筒部 793 的壁厚 T3 为 2mm 以上 3mm 以下， 底部 794 的壁厚 T4 为 2mm 以上 12mm 以下。另外， 本实施方案的灭火剂储藏容器 710 的全 光线透过率约 50％。此外， 若不考虑制造过程中的杂质， 本实施方案的灭火剂储藏容器 710 则只由聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) 形成。( 以下删除 )
另外， 本实施方案的灭火剂储藏容器 710 的全光线透过率为 5％以上 75％以下。 当 本实施方案的灭火剂储藏容器 710 的全光线透过率超过 75％时， 与第 6 实施方案的灭火剂 储藏容器 610 相同， 所容纳的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍， 从而有损于 设有灭火器 700 的场所周围的美观。另外， 如果全光线透过率不足 5％， 由于紧急时难以确认灭火剂的剩余量而致使实用性差。因此， 维持所述范围的适度的透明性可以调和实用性 与外观上的美观。此外， 灭火剂储藏容器 710 的全光线透过率进一步优选为 20％以上 70％ 以下。该范围能进一步调和其与周围的美观度。
另外， 优选本实施方案的灭火剂储藏容器 710 的筒部 793 的壁厚 T3 为 1mm 以上 5mm 以下。这是由于， 若树脂的壁厚比 1mm 薄， 则无法实现作为灭火剂的储藏容器所要求的 强度 ( 例如约 2.0MPa) 的可能性增大， 另一方面， 如果壁厚大于 5mm， 成本上不合适， 并且难 以达到能目视确认内容物灭火剂的透明度的可能性增大。根据所述观点， 进一步优选筒部 793 的壁厚 T3 为 2mm 以上 3mm 以下。
聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) 制灭火剂储藏容器 710 可以通过拉伸吹塑成形、 熔 融成形等现有的公知的树脂成形方法来制造。不过， 其中， 从能够得到无接缝、 成形状态良 好且壁厚合适的容器这一点来看， 优选为拉伸吹塑成形。此外， 通过拉伸吹塑成形来制造 时， 优选筒部 793 的圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯 量之积为 6 以上 ( 最优选 6.5)。另外， 此时， 优选灭火剂储藏容器 710 的预成型坯的全光 线透过率为 5％以上 75％以下。而且， 为了使最终的筒部 793 的壁厚 T3 为 1mm 以上 5mm 以 下， 优选灭火剂储藏容器 10 的预成型坯的壁厚为 5mm 以上 15mm ( 最优选 10mm)。
第 8 实施方案
本实施方案的灭火器 800， 除了具备灭火剂储藏容器 810 用以取代第 1 实施方案的 灭火剂储藏容器 10 这一点以外， 具有与第 1 实施方案的灭火器 100 相同的结构。因此， 省 略与第 1 实施方案重复的说明。
本实施方案的灭火剂储藏容器 810， 若不考虑制造过程中的杂质， 则只由聚萘二甲 酸乙二醇酯 (PEN) 形成。另外， 灭火剂储藏容器 810 可以通过拉伸吹塑成形来制造。因此， 能得到无接缝、 成形状态良好且壁厚合适的容器。另外， 如果是拉伸吹塑成形方法， 由于包 含拉伸行程， 因此树脂的高分子链的取向大致在同一方向上。 因此， 树脂的透明性及强度以 及刚性增强。
本实施方案的灭火剂储藏容器 810 的筒部 893 的壁厚 T3 为 1.8mm±0.4mm。该壁 厚能实现作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性 ( 例如约 2.0MPa)、 经济效益及作为内容物 的灭火剂的适度可见性。
测定本实施方案的灭火剂储藏容器 810 的各部位的树脂的结晶率， 其结果， 口部 891 的树脂的结晶率约为 0％， 肩部 892 的树脂的结晶率为 13％以上 23％以下。而且， 筒部 893 的树脂的结晶率为 14％以上 27％以下， 底部 894 的树脂的结晶率为 10％以上 20％以 下。
如上所述， 虽然其详细结构还不清楚， 但由于灭火剂储藏容器 810 的筒部 893 的树 脂的结晶率为 13％以上 30％以下， 因而可以实现通过树脂结晶的灭火剂储藏容器的强度 及耐压力的提高。此外， 通过提高树脂的结晶率， 所述容器 810 的强度及 / 或耐压性提高， 因此， 即使其壁厚薄， 也能满足灭火器 800 耐久性高的要求。此外， 在现阶段， 由于可以确保 足够的耐压性及强度， 因此， 可以认为获得超过 30％的筒部 893 的树脂结晶率必要性很小。
在本实施方案中， 首先， 通过熔融作为灭火剂储藏容器 810 的材料的聚萘二甲酸 乙二醇酯 (PEN)、 并在注模内注射或挤出该树脂， 形成壁厚 15mm±0.4mm 且全光线透过率约 5％的预成型坯。接着， 以如下方式形成最终成型品 ： 设置筒部 893 的圆周方向的伸长率为与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率的 1.05 倍以上 1.4 倍以下， 且设置该圆周方向的伸 长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为 12 以上 13 以下。通过设置这样的 伸长率， 能确保作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性。
另外， 在本实施方案中， 设定预成型坯的壁厚为 15mm±0.4mm、 最终成型品灭火剂 储藏容器 810 的筒部 893 的壁厚 T3 为 1.8mm±0.4mm， 即使如第 4 实施方案那样设定预 成型坯的壁厚为 13mm±0.4mm、 最终成型品灭火剂储藏容器 810 的筒部 893 的壁厚 T3 为 1.6mm±0.4mm， 也可以达到本发明的部分效果。同样地， 即使如第 5 实施方案那样设定预 成型坯的壁厚为 19mm±0.4mm、 最终成型品灭火剂储藏容器 810 的筒部 893 的壁厚 T3 为 2.4mm±0.4mm， 也可以至少达到本发明的部分效果。
另外， 在本实施方案中， 采用了只由聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN) 形成的灭火剂储 藏容器 810， 因而即使如第 2 实施方案那样采用由聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) 形成的灭火 剂储藏容器， 也可以至少达到本发明的部分效果。
第 9 实施方案
本实施方案的灭火器 900， 除了具备灭火剂储藏容器 910 用以取代第 1 实施方案的 灭火剂储藏容器 10 这一点以外， 具有与第 1 实施方案的灭火器 100 相同的结构。因此， 省 略与第 1 实施方案重复的说明。 本实施方案的灭火剂储藏容器 910 的全光线透过率为 5％以上 75％以下。当本实 施方案的灭火剂储藏容器 910 的全光线透过率超过 75％时， 与第 6 实施方案相同， 所容纳的 灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍， 从而有损于设有灭火器 900 的场所周围的 美观。另外， 如果全光线透过率不足 5％， 由于紧急时难以确认灭火剂的剩余量而致使实用 性差。因此， 维持所述范围的适度的透明性可以调和实用性与外观上的美观。此外， 灭火剂 储藏容器 910 的全光线透过率进一步优选 20％以上 70％以下。该范围能进一步调和其与 周围的美观度。
另外， 通过拉伸吹塑成形来制造灭火剂储藏容器 910 时， 优选灭火剂储藏容器 910 的预成型坯的全光线透过率为 5％以上 75％以下。当灭火剂储藏容器 910 的预成型坯的全 光线透过率超过 75％时， 容纳于拉伸吹塑后的灭火剂储藏容器 910 内的灭火剂附着在壁面 上会被看成是灭火器的污渍， 从而有损于设有灭火器 900 的场所周围的美观。另一方面， 如 果所述预成型坯的全光线透过率不足 5％， 由于紧急时难以确认被拉伸吹塑的灭火剂储藏 容器 910 内的灭火剂的剩余量而致使实用性差。因此， 对灭火剂储藏容器 910 的预成型坯， 维持所述范围的透明性就可以调和拉伸吹塑后的灭火剂储藏容器 910 的实用性与外观上 的美观。
另外， 优选本实施方案的灭火剂储藏容器 910 的预成型坯的壁厚为 4mm 以上 30mm 以下。通过以灭火剂储藏容器 910 的预成型坯的壁厚在于所述各范围、 且使灭火剂储藏容 器 910 的预成型坯的全光线透过率为 5％以上 75％以下的方式形成预成型坯， 可以确保拉 伸吹塑成形后的灭火剂储藏容器 910 的为全光线透过率为 20％以上 70％以下的透明性， 所 述拉伸吹塑成形为筒部 993 的圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向相垂直的方向上 的伸长率纯量之积约为 6.5。
第 10 实施方案
本实施方案的灭火器 1000， 除了具备灭火剂储藏容器 1010 用以取代第 2 实施方案
的灭火剂储藏容器 210 这一点以外， 具有与第 2 实施方案的灭火器 200 相同的结构。因此， 省略与第 2 实施方案重复的说明。
本实施方案的灭火剂储藏容器 1010 的全光线透过率为 5％以上 75％以下。当本 实施方案的灭火剂储藏容器 1010 的全光线透过率超过 75％时， 与第 7 实施方案相同， 所容 纳的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍， 从而有损于设有灭火器 1000 的场所 周围的美观。另外， 如果全光线透过率不足 5％， 由于紧急时难以确认灭火剂的剩余量而致 使实用性差。因此， 维持所述范围的适度的透明性可以调和实用性与外观上的美观。此外， 灭火剂储藏容器 1010 的全光线透过率进一步优选 20％以上 70％以下。该范围能进一步调 和其与周围的美观度。
另外， 优选本实施方案的灭火剂储藏容器 1010 的预成型坯的壁厚为 5mm 以上 15mm 以下。通过以灭火剂储藏容器 1010 的预成型坯的壁厚位于所述各范围、 且使预成型坯的全 光线透过率为 20％以上 70％以下的方式形成预成型坯， 可以确保拉伸吹塑成形后的灭火 剂储藏容器 1010 的全光线透过率为 20％以上 70％以下的透明性， 所述拉伸吹塑成形为筒 部 1093 的圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积约 为 6.5。 第 11 实施方案
本实施方案的灭火器 1100， 除了具备灭火剂储藏容器 1110 用以取代第 3 实施方案 的灭火剂储藏容器 310 这一点以外， 具有与第 3 实施方案的灭火器 300 相同的结构。因此， 省略与第 3 实施方案重复的说明。
本实施方案的灭火剂储藏容器 1110 的全光线透过率为 5％以上 75％以下。当本 实施方案的灭火剂储藏容器 1110 的全光线透过率超过 75％时， 与第 6 实施方案相同， 收纳 的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍， 从而有损于设有灭火器 1100 的场所周 围的美观。另外， 如果全光线透过率不足 5％， 由于紧急时难以确认灭火剂的剩余量而致使 实用性差。因此， 维持所述范围的适度的透明性可以调和实用性与外观上的美观。此外， 灭 火剂储藏容器 1110 的全光线透过率进一步优选 20％以上 70％以下。该范围能进一步调和 其与周围的美观度。
另外， 优选灭火剂储藏容器 1110 的预成型坯的全光线透过率为 5％以上 75％以 下。 当灭火剂储藏容器 1110 的预成型坯的全光线透过率超过 75％时， 容纳于拉伸吹塑后的 灭火剂储藏容器 1110 内的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍， 从而有损于设 有灭火器 900 的场所周围的美观。另一方面， 如果所述预成型坯的全光线透过率不足 5％， 由于紧急时难以确认被拉伸吹塑的灭火剂储藏容器 1110 内的灭火剂的剩余量而致使实用 性差。因此， 对灭火剂储藏容器 1110 的预成型坯， 维持所述范围的透明性就可以调和拉伸 吹塑后的灭火剂储藏容器 1110 的实用性与外观上的美观。
另 外， 设 定 本 实 施 方 案 的 灭 火 剂 储 藏 容 器 1110 的 预 成 型 坯 的 壁 厚 为 15mm±0.4mm。另外， 设定本实施方案的灭火剂储藏容器 1110 的预成型坯的全光线透过率 约 5％。而且， 以如下方式形成最终成型品 ： 设置筒部 1193 的圆周方向的伸长率为与该圆 周方向相垂直的方向上伸长率的 1.05 倍以上 1.4 倍以下， 且设置该圆周方向的伸长率和与 该圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为 12 以上 13 以下。通过设置这样的伸长率， 能 确保作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性。
另外， 在本实施方案中， 设定预成型坯的壁厚为 15mm±0.4mm、 最终成型品灭火剂 储藏容器 1110 的筒部 1193 的壁厚 T3 为 1.8mm±0.4mm， 即使如第 4 实施方案那样设定预 成型坯的壁厚为 13mm±0.4mm、 最终成型品灭火剂储藏容器 1110 的筒部 1193 的壁厚 T3 为 1.6mm±0.4mm， 也可以达到本发明的部分效果。同样地， 即使如第 5 实施方案那样设定预 成型坯的壁厚为 19mm±0.4mm、 最终成型品灭火剂储藏容器 1110 的筒部 1193 的壁厚 T3 为 2.4mm±0.4mm， 也可以至少达到本发明的部分效果。
另外， 在本实施方案中， 采用了只由聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN) 形成的灭火剂储 藏容器 1110， 因而即使如第 7 实施方案那样采用由聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) 形成的灭 火剂储藏容器， 也可以至少达到本发明的部分效果。
第 12 实施方案
本实施方案的灭火器 1200， 除了具备灭火剂储藏容器 1210 用以取代第 8 实施方案 的灭火剂储藏容器 810 这一点以外， 具有与第 8 实施方案的灭火器 800 相同的结构。因此， 省略与第 8 实施方案重复的说明。
本实施方案的灭火剂储藏容器 1210 的全光线透过率为 5％以上 75％以下。当本 实施方案的灭火剂储藏容器 1210 的全光线透过率超过 75％时， 与第 6 实施方案相同， 所容 纳的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍， 从而有损于设有灭火器 1200 的场所 周围的美观。另外， 如果全光线透过率不足 5％， 由于紧急时难以确认灭火剂的剩余量而致 使实用性差。因此， 维持所述范围的适度的透明性可以调和实用性与外观上的美观。此外， 灭火剂储藏容器 1210 的全光线透过率进一步优选 20％以上 70％以下。该范围能进一步调 和其与周围的美观度。
另外， 优选灭火剂储藏容器 1210 的预成型坯的全光线透过率为 5％以上 75％以 下。 当灭火剂储藏容器 1210 的预成型坯的全光线透过率超过 75％时， 容纳于拉伸吹塑后的 灭火剂储藏容器 1210 内的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍， 从而有损于设 有灭火器 1200 的场所周围的美观。 另一方面， 如果所述预成型坯的全光线透过率不足 5％， 由于紧急时难以确认被拉伸吹塑的灭火剂储藏容器 1210 内的灭火剂的剩余量而致使实用 性差。因此， 对灭火剂储藏容器 1210 的预成型坯， 维持所述范围的透明性就可以调和拉伸 吹塑后的灭火剂储藏容器 1210 的实用性与外观上的美观。
另外， 在本实施方案中， 设定预成型坯的壁厚为 15mm±0.4mm、 最终成型品灭火剂 储藏容器 1210 的筒部 1293 的壁厚 T3 为 1.8mm±0.4mm， 即使如第 4 实施方案那样设定预 成型坯的壁厚为 13mm±0.4mm、 最终成型品灭火剂储藏容器 1210 的筒部 1293 的壁厚 T3 为 1.6mm±0.4mm， 也可以达到本发明的部分效果。同样地， 即使如第 5 实施方案那样设定预 成型坯的壁厚为 19mm±0.4mm、 最终成型品灭火剂储藏容器 1210 的筒部 1293 的壁厚 T3 为 2.4mm±0.4mm， 也可以至少达到本发明的部分效果。
另外， 在本实施方案中， 采用了只由聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN) 形成的灭火剂储 藏容器 1210， 但即使如第 7 实施方案那样采用由聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) 形成的灭火 剂储藏容器， 也可以至少达到本发明的部分效果。
实施例
表 22 显示了对所述第 1 及第 2 实施方案中制造的灭火器的灭火剂储藏容器的耐 压进行测定实验的结果。此外， 在本实验中， 测定对空气的耐压时采用氮气瓶作为压力源，用 Yamato( ヤマト ) 产业株式会社制的压力调节器 ( 型号 YR-5062) 和右下精机株式会社 制的压力计 ( 型号 S41 或 GLT41) 来进行测定。实际测定时， 采用如下方法 ： 用压力计将由 压力源所供给的气体 ( 氮气 ) 的压力维持恒定， 在此状态下确认灭火剂储藏容器是否有变 化。另一方面， 作为比较例， 对于聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN) 制的市售啤酒瓶 ( 比较例 1) 和聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) 制的市售的清凉饮料瓶 ( 比较例 2)， 也进行与所述的第 1 及第 2 实施方案的灭火剂储藏容器相同的测定。
( 表 22)
※ 数值表示耐压值。
如表 22 所示， 可知， 所述各实施方案的聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN) 制灭火剂储藏 容器及聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) 制灭火剂储藏容器， 至少在施加 2.6MPa 的压力时不 会出现龟裂或破损。即 ： 可知所述第 1 及第 2 实施方案的灭火剂储藏容器的强度比市售的 树脂制瓶的强度高得多。此外， 市售各种瓶子的破损状况为延性破损， 所述第 1 及第 2 实施 方案的灭火剂储藏容器的破损为脆性破损。另外， 也进行了基于水压的试验。具体地， 作为 水压力源， 使用株式会社 Kyowa( キヨ一ワ ) 制的手动试验泵 ( 型号 T-300N)。用右下精机
株式会社制的压力计 ( 型号 S41 或 GLT41) 进行测定。其结果， 可以确认， 采用所述的任意 一种树脂， 对灭火剂储藏容器施加 2.6MPa 的水压力时， 该灭火剂储藏容器都不会产生龟裂 或破损。另外， 可以确认特别是对聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN) 制灭火剂储藏容器， 即使施加 3.0MPa 的水压力， 该灭火剂储藏容器也不会产生龟裂或破损。
虽然在所述各实施方案中， 作为构成灭火剂储藏容器的树脂， 单独采用了聚萘二 甲酸乙二醇酯和聚对苯二甲酸乙二醇酯， 但并不限于此。我们认为 ： 例如， 即使采用二羧酸 成分和二醇成分缩聚而得到的聚酯树脂或以这些聚酯树脂为主的材料作为灭火剂储藏容 器的材料而使用， 至少也能达到本发明的部分效果， 作为所述二羧酸成分主要采用萘二酸 或对苯二酸， 作为所述二醇成分主要采用乙二醇或丁二醇。换言之， 认为只要是共聚树脂， 就能达到本发明的至少部分效果。
另外， 作为可以采用的其他的材料的一例， 可以列举聚乙烯或聚丙烯等聚烯烃、 聚 苯硫醚 (polyphenylene sulfide)、 聚苯乙烯、 或聚碳酸酯。不过， 即使在所述的全部材料 中， 从强度的观点来看， 也优选采用聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) 和聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN)。另外， 为提高透明性， 优选地， 单独采用聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN) 或采用以聚萘二 甲酸乙二醇酯 (PEN) 为主、 聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) 为辅的混合材料。 进而， 从透明性、 强度及阻气性的观点来看， 最优选单独采用聚萘二甲酸乙二醇酯 (PEN)。即， 通过采用聚萘 二甲酸乙二醇酯 (PEN)， 能以更高的准确度来得到保持适度的透明性且高强度的灭火剂储 藏容器。
所述各实施方案的灭火器的灭火剂储藏容器内填充的灭火剂的种类并无特别限 定。只要对构成灭火剂容器的树脂不产生影响， 可以采用公知的任何灭火剂。例如， 也可以 作为粉末灭火器来使用。另外， 对于灭火剂的填充方法及软管或喷嘴等构成部件的材质和 形状等， 可以适当采用现有的。
另外， 作为灭火剂的喷射方式， 加压式或蓄压式都可以采用。不过， 所述各实施方 案为蓄压式灭火器， 值得特别提出的是所述蓄压式灭火器也适应于现有的灭火器同等程度 以上的高压灭火剂。 进而， 为防止变色和提高耐气候性， 构成灭火剂储藏容器的树脂可以适 当配合光稳定剂、 紫外线吸收剂、 防老化剂等公知的添加剂。
另外， 在所述第 3 至第 5、 第 8、 第 11 及第 12 实施方案中， 采用了与最终成型品 的筒部 393， 493， 593， 893， 1193， 1293 相对应的部分的预成型坯的壁厚为 13mm±0.4mm、 15mm±0.4mm、 或 19mm±0.4mm 的灭火剂储藏容器， 但并不限于此。认为即使与最终成型品 的筒部 393， 493， 593， 893， 1193， 1293 相对应的部分的预成型坯的壁厚不足 13mm±0.4mm， 或超过 19mm±0.4mm， 也有可能得到与所述各实施方案同样良好的耐压性。 另外。 认为即使 最终成型品的筒部 393， 493， 593， 893， 1193， 1293 的壁厚 T3 不足 1.2mm， 另外， 即使其超过 2.8mm， 也有可能得到与所述各实施方案同样良好的耐压性。例如， 认为只要采用筒部 393， 493， 593， 893， 1193， 1293 的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率 的 1.05 倍以上 1.4 倍以下、 且该圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸 长率之积为 12 以上 13 以下的灭火剂储藏容器， 就能得到良好的耐压性。另外， 认为只要 采用筒部 393， 493， 593， 893， 1193， 1293 的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的 方向上的伸长率的 1.1 倍以上 1.2 倍以下、 且筒部 393， 493， 593， 893， 1193， 1293 的圆周方 向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为 12.1 以上 12.3 以下的灭火剂储藏容器， 就能得到更良好的耐压性。不过， 考虑到环境因素， 从削减材料的观点、 减 少成形时间和冷却时间 ( 制造成本 ) 的观点及成形的难易度的观点出发， 优选与最终成型 品的筒部 393， 493， 593， 893， 1193， 1293 相对应部分的预成型坯的壁厚为 13mm±0.4mm 至 15mm±0.4mm。
如上所述， 落入包括各实施方案的其他组合的本发明的范围内的变形例也包含在 本发明的权利要求中。
产业上利用的可能性
由于本发明的灭火器采用了树脂制灭火剂储藏容器， 因而在灭火器行业中极为有 用。