用于独立压力控制的可变致动压力系统 技术领域 本发明总体上涉及用于燃气涡轮发动机的燃料输送系统， 更具体地涉及用于燃气 涡轮发动机应用的双泵燃料系统。
背景技术 在航空应用中， 用于燃气涡轮发动机的燃料输送系统通常利用高压容积式泵向为 飞机提供动力的发动机提供高压燃料。另外， 高压燃料系统常常被用作液压系统和伺服系 统的高压流体源， 其中所述液压系统和伺服系统确定控制飞机的发动机或其它方面的致动 器的位置。
燃料泵通常通过变速箱由涡轮发动机驱动。因此， 泵流量与发动机转速成正比。 主燃料供应泵的尺寸被设计成能够在风力发动机启动状态 ( 通常高出正常巡航速度约 6-10％ ) 和 / 或最大功率状态期间向发动机提供充足的燃料。因此， 在很多种发动机工作 状态下， 发动机的流量要求明显低于主泵提供的高压流。多余的高压泵流通常经旁路返回 泵的低压入口。升高多余的流的压力并且使多余的流恢复为低压相当浪费能量。这些能量
以热量的形式输入到燃料中， 导致燃料具有不期望的较高温度， 而且还需要增加大型热交 换器来除去燃料中的多余热量。
现在已经尝试构建包括两个独立的用于泵送燃料的泵的燃料输送系统。一个泵 ( 通常称作主泵或主计量泵 ) 在正常工作状态期间向发动机提供燃料。另一个泵 ( 常常称 作致动泵 ) 向飞机各处的各种致动器提供流体。
为了避免主泵的尺寸对于其工作状态中的大多数而言过大， 主泵的尺寸可以被设 计成其燃料供应流量小于重新点火操作或其它需要高流量的情形期间所需要的。因此， 产 生了一些提供流共享的燃料输送系统， 其将致动泵与主泵耦联， 使得致动泵能够在这些具 有高燃料需求的情形期间增补提供给涡轮发动机的燃料。
在这些情形中， 致动泵的排出压力必须等于或高于主泵的排出压力以避免系统瞬 变的影响。因此， 主泵的排出压力可以被用于调节致动泵的排出压力。然而， 申请人确定始 终用主泵的排出压力调节致动泵的排出压力是存在问题的。更具体地， 利用主泵的排出压 力精确控制致动泵的排出压力要求已知确定主泵排出压力所需要的参数。然而， 这些参数 可包括发动机转速、 CDP 和流量分配 (flow split)。另外， 致动泵的排出压力必须被提升至 接近主泵的排出压力以使转换瞬变最小。这要求在流共享发生时预知这些参数。
因此需要一种燃料供应系统， 其中致动泵的排出压力在正常工作期间与外部参数 无关， 但是在进入流共享模式时可以被超驰 (override)。 发明内容 本发明的实施例提供经改进的新型泵装置及燃料系统内的泵输出压力的调节方 法。更具体地， 本发明的实施例提供经改进的新型的具有致动泵的燃料泵装置及燃料系统 内的致动泵输出压力的调节方法。另外， 本发明的实施例提供经改进的新型的具有致动泵
的燃料泵装置， 其中所述致动泵利用致动泵的输出流自调节致动泵的输出压力， 并且提供 利用致动泵的输出压力调节燃料系统内的致动泵的输出压力的方法。
根据本发明， 各种实施例允许在致动泵的正常工作期间不依赖燃料系统内的其它 高压泵提供的参考压力 ( 诸如主泵输出压力 ) 的情况下进行输出压力调节。这种结构减少 了确定外部因素 ( 诸如发动机转速、 CDP 和主泵的流量分配 ) 的必要。
在本发明的一个实施例中， 提供了用于飞机的燃料系统的泵装置。该泵装置包括 致动泵、 压力调节阀和控制阀。致动泵具有致动泵出口， 其提供致动泵排出流体。压力调节 阀包括第一、 第二和第三端口。 压力调节阀包括调节器阀构件， 其选择性地调节从第一端口 到第二端口的流体流 ( 流速、 压力或两者 )。 另外， 第一端口流体耦联至致动泵出口， 使得致 动泵排出流体的第一部分可操作地沿第一方向偏压调节器阀构件。 第三端口流体耦联至致 动泵出口， 使得致动泵排出流体的第二部分可操作地沿与第一方向相反的第二方向偏压调 节器阀构件。因此， 致动泵排出流体的第一和第二部分在调节器阀构件上提供相反的作用 力。控制阀可操作地居间设置在致动泵出口和第三端口之间， 并且选择性地调节由致动泵 排出流体的第二部分施加在调节器阀构件上的偏压量。
在这种结构中， 致动泵排出流体的第二部分可以从调节器阀构件排出以调节其作 用在调节器阀构件上的压力 ( 和作用力 ) 大小。由流向调节器阀构件的致动泵排出流体的 第二部分施加在阀构件上的较小作用力使得调节器阀构件增大从第一端口到第二端口的 流动通道的尺寸， 从而减少它们之间的流量限制， 如同恒定数量的流努力通过较大通道。 这 可操作地使得致动泵排出压力下降。反之亦然。当期望提高致动泵排出压力时， 通过致动 泵排出流体的第二部分向阀构件施加更多作用力以迫使阀构件减少从第一端口到第二端 口的流动通道的尺寸， 增大它们之间的流量限制。 这可操作地使得致动泵排出压力增大， 如 同恒定数量的流努力通过较小通道。
在优选实施例中， 控制阀包括可操作地流体联通压力调节阀的第三端口的控制阀 入口和可操作地与控制压力源流体联通的控制阀出口。控制阀包括控制阀构件， 其居间设 置在控制阀入口和控制阀出口之间以调节允许流向控制压力源的致动泵排出流体的第二 部分的数量， 从而调节由致动泵排出流体的第二部分施加的偏压量。
为了提高沿第二方向施加于调节器阀构件上的偏压量 ( 即， 为了朝向更高的致动 泵排出压力驱使 )， 控制阀减少允许流向控制压力源的流体数量。 为了减少沿第二方向施加 于调节器阀构件上的偏压量 ( 即， 为了朝向更低的致动泵排出压力驱使 )， 控制阀增大允许 流过 ( 即， 以从调节器阀构件排出 ) 且流向控制压力源的流体数量。
在一个特定实施例中， 控制压力源是或者可转换成低压源。
在泵装置的高度优选的实施例中， 泵装置还包括共享阀和主泵。共享阀可操作地 流体耦联至致动泵出口。主泵具有主泵出口， 其流体耦联至共享阀。共享阀为控制压力源， 并且可以在第一和第二压力调节构造之间转换。 第一压力调节构造可操作地将控制阀出口 流体耦至低压源， 以允许从控制阀入口流至控制阀出口 ( 即， 允许排放致动泵排出流体的 第二部分 )。第二压力调节构造可操作地将控制阀出口与主泵出口 ( 其具有高压 ) 流体耦 联。在这种结构中， 期望的最小压力 ( 其实际上为高压 ) 被施加到调节器阀构件上以沿第 二方向偏压调节器阀构件。 这使得调节器阀构件维持致动泵排出压力等于或高于期望的高 压。这在某优选实施例中特别有利， 其中在所述实施例中， 共享阀为具有第一流体共 享构造和第二流体共享构造的流共享阀， 在第一流体共享构造中， 共享阀可操作地将致动 泵排出流体与主泵排出流体合并以提供合并流体， 在第二流体共享构造中， 共享阀可操作 地将致动泵排出流体与主泵排出流体隔离。 这种流合并的情形通常用在主泵不能单独满足 的高燃料需求期间。 优选地， 当共享阀处于第二压力调节构造时， 共享阀处于第一流体共享 构造时。在这种结构中， 当流量发生共享时， 不允许致动泵排出压力降至低于主泵排出压 力。这防止系统在两种不同的流利用流共享阀合并时出现瞬变现象。
在优选实施例中， 致动泵排出流体的第一部分作用在调节器阀构件的第一部分 上， 所述第一部分的第一有效表面面积大于致动泵排出流体的第二部分作用于其上的调节 器阀构件的第二部分的第二有效表面面积。 这种结构形成趋于打开第一端口和第二端口之 间的流动路径的力平衡。 这防止调节器阀构件连续驱动第一端口和第二端口之间的流动路 径关闭及使致动泵排出压力朝向无穷大变化和破坏燃料系统。应当注意到， 在一些实施例 中， 在第一和第二有效表面面积之间的差异面积上可能存在低压流体的作用， 而这些低压 流体在力平衡中必须加以考虑。
通常， 这种结构将包括偏压构件， 诸如卷簧， 其与致动泵排出流体的第二部分共同 作用以沿第二方向驱动调节器阀构件。 该偏压构件可以被构造成提供其大小等于第一和第 二有效面积的百分差异乘以期望的最大致动泵排出压力的作用力， 以允许阀构件获得接近 期望的最大致动泵排出压力的稳态值。在一个实施例中， 第一有效表面面积比第二有效面 积大约 5％ -15％， 并且还包括沿第二方向作用在调节器阀构件上的偏压构件， 且因此该偏 压构件提供约为最大致动泵排出压力的 5％ -15％的偏压作用力。这可以根据上述作用在 差异面积上的低压流体产生的作用力来进行补偿。 方法实施例提供了一种调节飞机燃料系统中的致动泵的致动泵排出压力的方法。 这些方法利用致动泵自身的排出压力来调节致动泵排出压力。该方法包括以下步骤 ： 通过 将致动泵排出压力施加到阀构件的第一部分上来利用致动泵的致动泵排出压力沿第一方 向偏压阀构件 ； 通过将排出压力施加到阀构件的第二部分上来利用致动泵的排出压力沿与 第一方向相反的第二方向偏压阀构件 ； 以及， 选择性地调节施加到阀构件的第二部分上的 致动泵排出压力的量。通过调节施加到阀构件的第二部分上的致动泵排出压力的量， 可以 操纵阀构件上的力平衡以调节阀构件的位置， 从而调节致动泵排出压力。阀构件沿第一方 向的转换降低了致动泵排出压力， 阀构件沿第二方向的转换升高了致动泵排出压力。
在优选的方法中， 沿第一方向偏压的步骤包括可操作地将致动泵排出流体的第一 部分施加到阀构件的第一部分上。 沿第二方向偏压的步骤包括可操作地将致动泵排出流体 的第二部分施加到阀构件的第二部分上。 选择性地调节施加到阀构件的第二部分上的致动 泵排出压力的量的步骤包括选择性地调节对阀构件的第二部分进行偏压的致动泵排出流 体的第二部分上所施加的参考压力。
在另一优选方法中， 使阀构件沿第一方向转换逐渐打开或增大致动泵出口和低压 源之间的流动路径的尺寸， 减小对从它们之间通过的致动泵排出流体的流量限制量， 从而 降低致动泵排出压力。 使阀构件沿第二方向转换逐渐关闭或减小致动泵出口和低压源之间 的流动路径的尺寸， 增大对从它们之间通过的致动泵排出流体的流量限制量， 从而提高致 动泵排出压力。
在该方法的一种实施方式中， 调节致动泵排出流体的第二部分上所施加的参考压 力的步骤包括在低压源和具有主泵排出压力的高压源之间转换的步骤。
根据本发明的方法的其它实施例包括通过将致动泵排出流体的第二部分的一部 分排出到低压源来调节参考压力的步骤。另外， 这些方法可以包括， 诸如在流共享结构中， 利用高压源超驰低压源以防止致动泵排出流体的第二部分排放形成低于高压源压力的压 力， 特别是在进入流共享模式时， 以便朝向高压源 ( 其通常为主泵的排出压力 ) 驱动致动泵 排出压力。
当结合附图阅读时， 本发明的其它方面、 目标和优点将从下列详细描述中变得更 为明显。 附图说明 结合到本说明书中并且成为其一部分的附图示出了本发明的几个方面， 并且与具 体描述部分一同用于解释本发明的原理。在附图中 ：
图 1 是在流体隔离模式下示出的、 根据本发明实施例的燃料泵装置的简化示意 图；
图 2 是流体隔离模式下的、 图 1 的燃料泵装置的简化示意图 ；
图 3 是利用三位控制阀的、 根据本发明教导的替换性致动泵装置的部分简化示意 图；
图 4 和 5 是利用变量容积式致动泵的、 根据本发明教导的替换性致动泵装置的部 分简化示意图 ； 以及
图 6 是根据本发明教导的替换性致动泵装置的另一简化示意图。
尽管将结合某些优选实施例来描述本发明， 但并不期望将其局限于这些实施例。 相反地， 期望覆盖囊括在由所提交的权利要求限定的本发明的精神和范围内的所有替换、 修改和等同。
具体实施方式
图 1 中示出了本发明的泵装置 100 的示例性实施例。泵装置 100 优选为构成燃料 供应系统的一部分的燃料泵装置， 并且包括 ： 燃料源， 其总体上标为 102 ； 主燃料供应回路， 其总体上标为 104， 用于在正常或稳态工作状态期间向发动机提供燃料 ； 致动供应回路， 其 总体上标为 106， 用于向辅助发动机部件提供高压流体 ； 以及泵流共享系统， 其总体上标为 108， 用于将主供应回路 104 和致动供应回路 106 互连以在需要时将泵流结合 / 合并。尽管 主燃料供应回路 104 和致动供应回路 106 均构成更大的燃料泵装置 100 的一部分， 但是在 本发明的其它实施例中， 各个回路 104、 106 可以被单独视为一种燃料泵装置。可以理解， 图 1 为本发明的示意图， 并且只示出燃料输送和控制系统 100 的构造的一个实例， 其可以依据 本领域技术人员熟知的很多种方法来实现。
如图 1 所示， 燃料源 102 优选包括燃料箱 110 和增压泵 112。增压泵 112 向主燃 料供应回路 104、 致动供应回路 106 及泵流共享系统 108 提供燃料。增压泵 112 在低的源 压 Pb 下供应燃料， 燃料被分入两个低压燃料供应管路 ( 分别标为 116 和 118) 以分别向主 燃料供应回路 104、 致动供应回路 106 和泵流共享系统 108 提供燃料。 低压燃料返回管路将多余的燃料流从主燃料供应回路 104 和泵流共享系统 108 返回给供应管路 116、 118。增压 泵 112 可以例如是离心泵， 以在足够的压力下将燃料提供给各种下游系统。应注意， 流体流 用图 1 中的方向箭头指示。将认识到， 管路 116、 118、 120 可分别包括至少一个止回阀、 热交 换器和 / 或燃料过滤器 ( 未示出 )， 这也是本领域技术人员所熟知的。
主燃料供应回路 104 总体上包括主泵 122， 通常为定量容积式泵， 其在正常或稳态 工作状态期间向发动机提供燃料。 主泵 122 包括主泵入口 124， 由燃料供应管路 116 在供应 压力 Pb 下向其提供流体。主泵 122 还包括与高压输出管路 128 流体联通的主泵出口 126， 其中所述管路 128 按照需要的流量和主泵排出压力 Ps1 向泵流共享系统 108 提供高压流 体。主泵 122 还可以具有包括高压释放阀 132 的压力释放管路 130， 其中所述释放阀 132 可 操作地将主泵出口 126 与主泵入口 124 连接以控制主燃料供应回路 104 提供的最大压力。
主泵 122 的尺寸优选足以满足从上述风力发动机到巡航状态的发动机燃烧流量 需求。因此， 将认识到， 由于主泵 122 的尺寸使得其燃料输送速度与正常稳态发动机状态期 间的发动机需求更为匹配， 因此分流 / 再循环的高压流的数量最小化。通过以这种方式设 计主泵 122 的尺寸， 最大或高发动机燃料流量状态所需要的多余流量能力被转移给致动供 应回路 106， 直到需要这些流量。将意识到的是， 主泵 122 的尺寸足以满足这些发动机稳态 工作状态期间的压力和流量要求， 但是它的尺寸不需要被设计成产生满足风力发动机重新 点火或高流量状态和 / 或满足致动系统的压力及流量要求所需要的流量。这样， 主泵 122 将少量超出发动机流量需求的流升高至用于正常工作状态的高压， 从而减少在这些工作状 态期间产生的热量。这允许在燃料流系统内建立更小的热交换器。 致动供应回路 106 向辅助发动机部件提供高压流体， 而且还在高流量需求期间向 发动机提供高压流体。致动供应回路 106 的高压流体可以通过泵流共享系统 108 与主燃料 供应回路 104 的燃料合并 / 结合， 以便在最大燃料需求操作期间向发动机提供充足燃料。
致动供应回路 106 包括与致动泵 142 的致动泵入口 140 流体联通的低压燃料供应 管路 118。 在该实施例中， 致动泵 142 为定量容积式致动泵。 燃料在致动泵排出压力 Ps2( 也 称作致动泵输出压力 ) 下从致动泵出口 44 处离开致动泵 142， 并且按照需要的压力和流量 通过高压输出管路 146 被输送给致动器供应管路 148。 尽管未示出， 致动器供应管路 148 可 以具有最小压力阀、 旁路阀、 过滤器等， 这是本领域技术人员可以理解的。
包括高压释放阀 162 的旁路管路 160 可操作地将致动泵出口 144 与致动泵入口 140 流体联通， 以控制由致动供应回路 106 提供的最大致动泵排出压力 Ps2。
正如将在下文中更具体描述的那样， 致动泵 142 通过致动泵自身的排出压力， 致 动泵排出压力 Ps2 和流体流量受到压力调节。这允许与外部参数 ( 诸如过去的泵装置中的 主泵排出压力 Ps1) 无关地设定和调节致动泵排出压力 Ps2。通过消除致动泵排出压力 Ps2 的调节与主泵排出压力 Ps1 的相关性， 在调节致动泵排出压力 Ps2 时无需知晓影响 Ps1 的 参数， 诸如发动机转速、 CDP 和流量分配。另外， 在主燃料供应回路 104 和致动供应回路 106 之间进行流共享之前， 必须将致动泵排出压力 Ps2 提升至接近主泵排出压力 Ps1， 以使转换 瞬变最小。在主泵排出压力 Ps1 被用作调节压力时， 为实现这点必须知晓与到达流共享构 造相关的参数。本发明的结构在控制致动泵排出压力 Ps2 时无需知晓与主泵排出压力 Ps1 相关的参数。
然而， 在需要泵流共享的情况下， 致动泵 142 的压力调节可以被超驰， 从而驱动致
动泵排出压力 Ps2 等于或高于主泵排出压力 Ps1( 也称作主泵输出压力 Ps1)， 这将在下文中 作更具体的描述。
致动供应回路 106 包括压力调节器 164。 压力调节器 164 通常包括压力调节阀 166 和控制阀 168。
压力调节阀 166 包括调节致动泵排出压力 Ps2 的压力调节腔室 170。调节器阀构 件 172 与压力调节腔室 170 的第一、 第二和第三端口 173、 179、 182 相互作用以调节致动泵 排出压力 Ps2。 第一端口 173 通过高压输出管路 146 和高压输入管路 174 与致动泵出口 144 可操作地流体联通。 高压流体在致动泵排出压力 Ps2 下通过这些管路 146、 174， 并且作用在 调节器阀构件 172 的第一端部 176 上， 以及起到沿通常由箭头 178 示出的第一位移方向偏 压调节器阀构件 172 的作用。沿第一位移方向的偏压量等于泵排出压力 Ps2 乘以第一端部 176 的有效表面积。第一端部的有效表面积为等于与第一位移方向 178 垂直的表面的表面 积值。
压力调节腔室 170 的第二端口 179 通过低压输出管路 180 和供应管路 118 可操作 地流体联通致动泵入口 140 或其它低压源， 因此处于供应压力 Pb 下。第一端口和第二端口 173、 179 通过压力调节腔室 170 以可操作和可选择的方式联通。 阀构件 172 可操作地调节第一端口和第二端口 173 和 179 之间的流动路径的尺 寸。在一个实施例中， 阀构件 172 调节第二端口 179 的尺寸以调节由调节器阀门 166、 具体 地第二端口 179 提供的限流量。限流量的变化调节致动器泵出口 144 处及高压输出管路 146 中的致动泵排出压力 Ps2。
当通过调节器阀门 166 的流动路径变小时， 流量限制变大。然而， 由于从第一端口 173 到第二端口 179 通过压力调节腔室 170 的流体流量保持基本不变， 因此变大的流量限制 引起流体压力升高， 具体地引起致动泵排出压力 Ps2 升高。类似地， 当通过调节器阀门 166 的流动路径变大时， 流量限制变小。 由于从第一端口 173 到第二端口 179 通过压力调节腔室 170 的流体流量基本不变， 因此变小的流量限制引起流体压力下降， 具体地引起致动泵排出 压力 Ps2 下降。
另外， 压力调节腔室 170 的第三端口 182 通过调节器阀构件 172 关于第一端口和 第二端口 173、 179 被封堵隔开。第三端口 182 通过调节器管路 184 可操作地流体联通致动 泵出口 144， 其中管路 184 在接合点 186 处与高压输出管路 146 耦联。第三端口 182 处的 流体作用于调节器阀构件 172 的第二端部 188 上， 沿与第一位移方向 178 相反的第二位移 方向 190 偏压调节器阀构件 172。通常， 由于流量限制件 193 导致的压降， 管路 184 中的位 于流量限制件 193 下游的流体处于中间压力 Pz 下。调节器管路 184 中的位于流量限制件 193 下游的流体也可以被称作 “中间流 Pz” 。调节器管路 184 中的位于流量限制件 193 上游 的流体维持在致动泵排出压力 Ps2 上。
当朝向第一端口 173 偏压调节器阀构件 172 时， 第一端口和第二端口 173、 179 之 间的流动路径变小， 从而加大流量限制， 引起致动泵排出压力 Ps2 升高。当朝向第三端口 182 偏压调节器阀构件 172 时， 情况相反。
尽管预期可以采用单直径的调节器阀构件， 但是所示调节器阀构件 172 为双直径 的阀构件， 因此第一端部 176 具有比第二端部 188 更大的有效表面积。这种结构使得通过 向第一端部 176 施加泵致动压力 Ps2 和在等于或低于泵致动压力 Ps2 的压力或者 Pz 下向
第二端部 188 施加流形成的作用力平衡趋于朝向第三端口 182 偏压调节器阀构件 172。然 而， 压力调节阀 166 包括偏压弹簧 192， 其辅助沿第二位移方向 190 偏压调节器阀构件 172。 应当注意到， 在所示优选实施例中， 具有供应压力 Pb 的流体被提供给第一和第二端部 176、 188 之间的差异面积 189。这在调节器阀构件 172 上产生附加作用力， 在作用于调节器阀构 件 172 上的作用力平衡中必须考虑该作用力。
关于第一和第二端部 176、 188 之间的有效差异面积设计偏压弹簧 192 的尺寸， 使 得作用于调节器阀构件 172 上的作用力在最大期望致动泵输出压力 Ps2 下达到平衡。下面 是假想且简化的实例， 并且忽略了作用于差异面积 189 上的供应压力 Pb 及可能存在的其它 摩擦力或流体泄漏的影响， 示出了调节器阀构件 172 上的各种压力的影响。还假定 Pz 等于 Ps2。 如果最大期望致动泵排出压力 Ps2 为 1200psi， 在使用 120 磅的弹簧时， 第一和第二端 部 176、 188 之间的有效差异面积可以为 0.1。因此， 当致动泵排出压力达到 1200psi 时， 作 用于调节器阀构件 172 上的作用力达到平衡。
这种双直径结构防止致动泵排出压力 Ps2 逐渐变得无穷大， 因为当致动泵排出压 力 Ps2 超出期望最大值时， 调节器阀构件 172 上的作用力平衡将形成沿第一位移方向 178 作用的净作用力， 使得致动泵排出压力 Ps2 下降至最大期望值以下。例如， 参见先前的双直 径结构， 如果致动泵排出压力 Ps2 为 1300psi， 由于第一位移方向上的比例为 0.1， 由致动泵 排出压力 Ps2 单独施加在调节器阀构件 172 上的净作用力将具有 130 磅的净值。偏压弹簧 192 将仅沿第二位移方向 190 施加 120 磅的作用力， 使得沿第一位移方向 178 作用于调节器 阀构件 172 上的总的净作用力为 10 磅， 从而导致调节器阀构件 172 打开第一端口和第二端 口 173 之间的流动路径， 减少从它们之间通过时的流量限制， 进而使致动泵排出压力 Ps2 变 小。 类似地， 假设期望在致动泵排出压力 Ps2 低于最大期望压力 ( 诸如低于先前实例 中的 1200psi) 时驱动致动泵排出压力 Ps2 达到其最大值， 净作用力将沿第二位移方向作 用， 倾向于使调节器阀构件减少第一端口和第二端口 173、 179 之间的流动路径的尺寸， 加 大流量限制， 从而驱动致动泵排出压力 Ps2 达到更高值。然而， 如果致动泵排出压力 Ps2 超 出 1200psi， 例如恢复为 1300psi， 则调节器阀构件 172 将返回原始状态， 沿位移方向 178 往 回受到驱动， 以防止致动泵排出压力 Ps2 变成无穷大。
为控制调节器阀构件 172 上的净作用力， 通过排放管路 194 在致动泵出口 144 和 第三端口 182 之间插入控制阀 168。控制阀 168 调节致动排出压力 Ps2 的量， 并且在大多数 情形下调节施加在第二端部 188 上的中间压力 Pz 的量。调节器管路 184 中的流体可以通 过控制阀 168 选择性地被排出， 以将由第三端口 182 处的流体施加到第二端部 188 上的压 力降低至 Ps2 以下， 从而调节调节器阀构件 172 相对于第一端口 173 的位置。当施加于第 二端部 188 上的中间压力 Pz 因控制阀 168 引起的限制减少而下降时， 调节器阀构件 172 将 沿第一位移方向 178 受到偏压， 打开压力调节阀 166， 从而减少对通过第一端口和第二端口 173、 179 之间的调节器阀室 170 的流的流量限制 ( 如上文中描述的那样 )， 导致致动泵排出 压力 Ps2 下降。
排放管路 194 和调节器管路 184 可操作地将第三端口 182 与以控制阀 168 的孔口 195 的形式示出的控制阀入口流体联通。通过排放管道 194 从调节器管路 184 排出且因此 离开第三端口 182 的流体越多， 以及 / 或者施加于其上的限制越少， 则施加于第二端部 188
上的压力将被调节得更低。 控制阀 168 包括控制阀构件 196， 其与孔口 195 共同作用以调节 从调节器管路 184 排放的流体的数量和 / 或其压力。作为替换， 可以观察到， 阀构件 196 增 加或减少通过控制阀 168 的流量限制以调节作用于第二端部 188 上的压力， 很像上文中对 第一端口和第二端口 173、 179 之间的流动路径的调节的讨论。
控制阀 168 优选为电动液压伺服阀 (EHSV)， 因此可以电子调节施加于第二端部 188 上的致动泵排出压力 Ps2( 或中间压力 Pz)。 然而， 控制阀 168 也可以采用其它形式。 通 过利用控制阀 168 的这种结构来控制调节阀 166， 可以使得对致动泵排出压力 Ps2 的控制 与主泵 122 的主泵输出压力 Ps1 无关。另外， 如上所述， 致动泵排出压力 Ps2 可以被升高至 最大调节设置， 而与发动机工作状态无关。 在某些情况下， 重要的是通过将致动泵排出压力 Ps2 驱动至最大 ( 甚至在不需要的情况下 ) 以将更多能量输入通过致动泵 142 的流体来给 系统增加热量， 从而消除额外用来向低温状态下的燃料增加热量的热交换器。
控制压力管路 197 可操作地耦联至控制阀出口 198 和控制压力源， 其在该实施例 中被示出为泵流共享系统 108， 用于提供控制或参考压力 ( 在本文中互换使用 ) 以控制施加 于第二端部 188 上的压力。
在第一构造中， 泵流共享系统 108 被转换成其中主燃料供应回路 104 与致动供应 回路 106 分离或隔离的隔离构造， 即， 非流共享构造。在这种构造中， 泵流共享系统 108 可 操作地将控制压力管路 197 与返回管路 120 流体耦联， 使得控制压力为供应压力 Pb。 因此， 调节器管路 194 中的流量限制件 193 下游的中间压力 Pz 可以可选择地从第三端口 182 放 出以调节调节器阀构件 172 的位置。对调节器阀构件 172 的位置的调节通过减少第二端口 179 处的流体限制以调节从高压输出管路 146 通过调节阀 166， 具体地从第一端口 173 至第 二端口 179， 流回致动泵入口 140 或其它低压流体源的流体的压力来将致动泵排出压力 Ps2 调节至较低值。 通过控制阀 168 流出的流体数量可以通过控制阀 168， 具体通过孔口 195 和 控制阀构件 196 之间的相互作用来调节， 以调节致动泵排出压力 Ps2。因此， 对致动泵排出 压力 Ps2 的调节通过将致动泵自身的流体排出流体的一部分提供给调节阀 166 来调节， 并 且可以完全与主泵排出压力 Ps1 及发动机或主燃料供应回路 104 的任何其它发动机工作状 态无关。另外， 通过包括控制阀 168， 致动泵排出压力 Ps2 是可变的。
该第一构造出现在发动机工作于正常或稳态操作下时和致动器供应回路 106 与 主燃料供应回路 104 隔离时， 换言之， 出现在致动器供应回路 106 未供应燃料用于提供给燃 烧流或补充主泵时。
当发动机需要提供给燃烧室的燃烧流多于主供应回路 104 严格能够提供的燃烧 流时， 泵流共享系统 108 将转换成流共享构造， 其中泵流共享系统 108 可操作地结合 / 合并 致动器供应回路 106 和主供应回路 104 的输出， 并且馈送这些燃料供应以向燃烧室提供燃 烧流。这种构造在图 2 中示意性地示出。
由于主供应回路 104 的主泵 122 的主泵排出压力 Ps1 通常不同于致动泵 142 的 致动泵排出压力 Ps2， 致动泵排出压力 Ps2 必须被调节成至少与主泵排出压力 Ps1 一样高。 在一个实施例中， 在正常工作期间， 致动泵排出压力 Ps2 保持为比主泵排出压力 Ps1 低的压 力。因此， 致动泵排出压力 Ps2 必须被升高成等于或高于主泵排出压力 Ps1。
为了将致动泵排出压力 Ps2 驱动成主泵排出压力 Ps1 或高于其的预定值， 泵流共 享系统 108 向致动供应回路 106 提供压力调节器超驰信号， 将致动泵排出压力 Ps2 驱动成主泵排出压力 Ps1 或高于压力 Ps1。
为发送超驰信号， 泵流共享系统 108 将暴露给控制阀 168， 更具体为控制阀出口 198 的控制压力或参考压力转换成主泵排出压力 Ps1， 使得可暴露给调节器阀构件 172 的第 二端部 188 的最小压力为主泵排出压力 Ps1。 在第二构造中， 泵流共享系统 108 将控制压力 管路 197 与压力为 Pb 的供应管路 120 断开， 并且可操作地将控制压力管路 197 与处于主泵 排出压力 Ps1 下的高压输出管路 128( 在图 1 中标出 ) 连接。这通过泵流共享系统 108 的 开关 199 的状态变化来示意性地表示。
当主泵排出压力 Ps1 大于致动泵排出压力 Ps2， 且相应大于中间压力 Pz， 并且控制 阀 168 处于打开状态时， 没有流体或至少少量流体将从调节器管路 184 流出， 直到致动泵排 出压力 Ps2 变得大于主泵排出压力 Ps1。这将使由处于中间压力 Pz( 其因此将接近 Ps1) 下 的第三端口 182 中的流体和偏压构件 ( 即偏压弹簧 192) 作用在第二端部 188 上的作用力 大于作用于第一端部 176 上的作用力， 从而导致调节阀 166 关闭， 将致动泵排出压力 Ps2 驱 动至更高值。
从致动泵 142 流过高压输出管路 146 的流体将被送入泵流共享系统 108， 并且可操 作地与流过输出管路 128 的流体合并 / 结合， 以满足增大的发动机燃烧流需求。
例如， 在一种实施方式中， 主泵 122 的尺寸适于提供组合泵流能力的约 20％， 而致 动泵 142 提供组合流能力的约 80％。 来自两个泵的组合流足以满足发动机在风力发动机重 新点火和最大流量状态下的发动机流量需求。
对于某些其它实施例， 主泵 122 的尺寸可被设计成适于供应用于风力发动机启动 和 / 或超过巡航的其它状态的发动机燃烧流。 对于某些其它实施例中， 主泵 122 的尺寸还可 被设计成适于供应除发动机燃料流之外的用于发动机功能的流， 诸如向发动机的致动器、 阀门和 / 或其它液压系统的至少一部分提供流， 这将被本领域技术人员所认识到。因此， 这 两个泵之间的约 80/20 的流量分配只是本发明设想的这种流共享或分配的一个实例。然而 优选地， 为使燃料流的散热最小化， 燃料泵装置 100 的致动泵 142 的尺寸被设计成适于在风 力发动机重新点火和最大流量状态期间的额外流量需求当中提供比主泵 122 更大的部分。 这防止因主泵 122 的尺寸过大而导致在稳态工作期间产生过多热量。另外， 可以设想其它 比例。
图 3 是致动供应回路 206 的替换实施例的示意图， 其可以结合到与先前实施例类 似的泵装置中。该致动供应回路 206 与先前实施例的致动供应回路 106 大体相似， 在下面 的描述中只将集中描述与回路 106 不同的那些特征。
该实施例中的主要不同之处是控制阀 268 的构造。在该实施例中， 控制阀 268 为 三位阀， 其具有控制阀构件 296， 所述阀构件 296 与控制阀入口 295 及第一控制阀和第二控 制阀出口 298、 299 共同作用以调节施加在调节腔室 170 的第三入口 182 上的压力， 从而调 节调节器阀构件 172 的位置。通常， 该控制阀 268， 具体是控制阀构件 296 将在三个不同位 置之间受到调节以提供三种分离的状态， 这将在下面作更完整的描述。
第一控制阀和第二控制阀出口 298、 299 均可操作地耦联至控制压力管路 197。
在一个方位上， 控制阀构件 296 被设置成将第一控制阀出口 298 打开。在该方位 上， 控制阀 268 的控制或参考压力为主泵排出压力 Ps1 或供应压力 Pb， 其取决于泵流共享系 统的构造， 即， 泵流共享系统处于流共享构造还是泵隔离构造。在第二方位上， 如图 3 所示， 控制阀构件 296 被设置成关闭第一控制阀出口 298。 在这种方位上， 控制阀 268 的控制或参考压力经由第二控制阀出口 299 提供。不同于第一 控制阀出口 298， 第二控制阀出口 299 具有流量限制件 289， 其被居间设置在出口 299 和连 接控制压力管路 197 的控制压力源之间。该限制件 289 向第二控制阀出口 299 提供的参考 压力高于第一控制阀出口 298 所提供的。这在期望将控制压力维持在高于供应压力 Pb 的 中间压力上的情况下可能是有利的。在一种实施方式中， 当控制压力管路 197 中的压力为 供应压力 Pb 时， 即， 当泵流共享系统处于如前所述的主供应回路 104 和致动供应回路 106 彼此隔离的第一构造时， 限制件 289 将第二控制阀出口 299 处的压力维持在介于供应压力 Pb 和致动泵排出压力 Ps2 之间的压力上。
然而， 再次当泵流共享系统转换成第二构造， 即， 流共享构造时， 控制压力管路 197 将被转换成主泵排出压力 Ps1， 其通常大于由限制件 289 维持的最小压力。 因此， 限制件 289 在流共享构造中将基本是无关紧要的， 因此超驰信号将被执行， 致动泵排出压力 Ps2 被升 高， 正如上面所描述的那样。
在第三方位上， 控制阀构件 296 封闭控制阀入口 295， 其将基本阻止流通过控制阀 268， 将中间压力 Pz 驱动为致动泵排出压力 Ps2， 将致动泵排出压力 Ps2 驱动为最大值。 图 4 是根据本发明教导的致动供应回路 306 的替换实施例的示意图。该致动供应 回路 306 可以被结合到如图 1 所示的流共享构造中。该实施例说明了先前实施例的压力调 节特征， 即， 用致动泵排出压力调节致动泵， 可以被用在变量容积式泵上。 通常， 但非始终如 此， 对于这些类型的结构， 为了提高致动泵排出压力 Ps2， 增大泵排量， 为了降低致动泵排出 压力 Ps2， 减少泵排量。
在该实施例中， 致动泵 322 为变量容积式泵。压力调节阀 366 被构造成调节致动 泵 322 的致动泵排出压力 Ps2 及施加在排量控制器 325 上的压力以调节致动泵排量， 其在 一定程度上是因为在变排量系统中， 通常是增加或减少排量来调节压力， 正如上所述那样。
在该实施例中， 压力调节腔室 370 包括第一、 第二和第三端口 373、 379、 382， 如先 前讨论的那样， 用于调节致动泵排出压力 Ps2， 并且提供沿第一方向驱动调节器阀构件 372 的流的一部分。压力调节腔室 370 还包括另外三个端口， 其包括第一排量调节端口、 第二排 量调节端口和第三排量调节端口 327、 329 和 331， 用于调节致动泵 322 的排量。
第一排量调节端口 327 通过供应管路可操作地耦联至调节器管路 184， 因此由于 其中示出的限制件而低于致动泵 322 的致动泵排出压力 Ps2 的压力被施加到第一排量调节 端口 327 上。然而， 该压力可以为致动泵排出压力 Ps2。第二排量调节端口 329 在供应压 力 Pb 下可操作地耦联至低压输出管路 180。第三排量调节端口 331 可操作地耦联至排量 控制器管路 337， 其耦联至排量控制器 325。调节器阀构件 372 的第二级部分 333( 也称作 结合级 ) 选择性地与排量调节端口 327、 329、 331 相互作用， 从而可操作地将第一排量调节 端口 327 或第二排量调节端口 329 与第三排量调节端口 331 耦联， 或者不将第一或第二排 量调节端口 327、 329 中的任何一个与第三排量调节端口 331 耦联， 以控制排量控制器 325。 通过控制排量控制器 325， 可以调节致动泵 322 的排量以增加或减少排量和流体流量， 从而 相应增加和减少致动泵输出压力 Ps2。
调节器阀构件 372 将具有阀构件 372 期望处于的期望零位。这样， 在稳态下， 阀构 件 372 努力维持第二端口 379 的打开状态近似不变。因此， 如果致动泵输出压力或泵排量
增加或减少， 从而导致调节器阀构件 372 离开零位， 则压力调节器阀门 366， 具体是调节器 阀构件 372 将趋于驱动系统， 使得调节器阀构件 372 往回朝向零位转换。
在调节器阀构件 372 的第一位置上， 第一和第二排量调节端口 327、 329 被关闭， 并 且不与第三排量调节端口 331 耦联。更常见地， 该位置为零位， 并且出现在调节阀 366 处于 稳态位置上时。应当注意， 在该位置上， 端口 327、 329 事实上可能不是被关闭成没有流通过 它。一定的泄漏是允许的， 并且可能存在。
为了降低致动泵输出压力 Ps2， 必须减少致动泵 322 的排量。 为减少致动泵 322 的 输出， 必须调节排量控制器 325。为调节排量控制器 325， 调节器阀构件必须移动至第二位 置。在该第二位置上， 调节器阀构件 372 被移向第三端口 382， 离开第一端口 373， 使得由调 节器阀构件 372 的第二级 333 形成的空腔 335 将第一排量调节端口 327 与第三排量调节端 口 331 耦联以增加排量控制器管路 337 中的压力， 使排量控制器 325 的活塞 338 如箭头 343 所示那样挤压其中的偏压构件， 并且减少致动泵 322 的排量。在这种结构中， 通过第一排量 调节端口 327 的流量增加， 从而增加了排量控制器管路 337 内的压力， 因为一些流体被允许 流入控制器管路 337。
对调节器阀构件 372 的位置的调节得以实现， 很像先前的实施例那样。更具体地， 压力控制阀 368 降低在第三端口 382 处施加在调节器阀构件 372 上的压力量， 使得作用在 阀构件 372 上的力平衡作用朝向第三端口 382 驱动阀构件 372。 如上所示， 当致动泵 322 的泵排量减少时， 从致动泵 322 通过的流量将减少。类似 地， 通过第一端口和第二端口 373 和 379 之间的调节器阀室 370 的流量将减少， 从而降低由 该流体流作用在阀构件上的压力， 使得调节器阀构件 372 往回朝向第一端口 373 转换。这 也导致调节器阀构件 372 往回朝向零位转换。
当调节器阀构件 372 往回朝向零位转换时， 调节器阀构件 372 开始关闭第一排量 调节端口 372， 从而维持排量控制器管路 337 内的最新获取的升高的压力， 以维持致动泵 322 的新的更低的排量设置。
还应当注意， 当调节器阀构件 372 往回朝向第一端口 373 转换时， 作用在调节器阀 构件 372 上的弹簧作用力减少， 以平衡因致动泵输出压力 Ps2 减少而减少的作用在调节器 阀构件 372 的相对端上的压力。于是形成力平衡， 将调节器阀构件 372 维持在期望的零位 上。另外， 即使流速下降， 当阀构件 372 沿第二方向移动且移回零位 ( 诸如零限制 ) 时， 第 一端口和第二端口 373 和 379 之间的流动路径的尺寸变小， 从而增加限制。对于大多数泵 排量值， 这种零限制量基本相似。
执行相反的过程以提高致动泵排出压力 Ps2。为提高致动泵排出压力 Ps2， 必须 增加致动泵 322 的排量。为增加致动泵 322 的输出 ( 即排量 )， 必须调节排量控制器 325。 为调节排量控制器 325， 调节器阀构件必须移动至第三位置。在该第三位置上， 调节器阀构 件 372 被移离第三端口 382， 移向第一端口 373， 使得由调节器阀构件 372 的第二级 333 形 成的空腔 335 将第二排量调节端口 329 与第三排量调节端口 331 耦联以降低排量控制器管 路 337 中的压力， 使排量控制器 325 的活塞 338 允许其中的偏压构件如箭头 345 所示那样 膨胀， 并且增加致动泵 322 的排量。在这种结构中， 允许排量控制器管路 337 中的流经由第 三排量调节端口 331 离开， 以便流被排入第二排量调节端口 329， 从而降低排量控制器管路 337 内的压力。
对调节器阀构件 372 的位置的调节得以实现， 很像先前的实施例那样。更具体地， 压力控制阀 368 提高在第三端口 382 处施加在调节器阀构件 372 上的压力量， 使得作用在 阀构件 372 上的力平衡作用朝向第一端口 373 驱动阀构件 372。
如上所示， 当致动泵 322 的泵排量变大时， 从致动泵 322 通过的流量将增大。类似 地， 通过第一端口和第二端口 373 和 379 之间的调节器阀室 370 的流量将增大， 从而提高由 该流体流作用在阀构件 372 上的压力， 使得调节器阀构件 372 往回朝向第三端口 382 转换。 这也导致调节器阀构件 372 往回朝向零位转换， 在端口 373 和 379 之间提供零限制。
当调节器阀构件 372 往回朝向零位转换时， 调节器阀构件 372 开始关闭第二排量 调节端口 329， 从而防止流体从排量控制管路 337 排出以维持排量控制器管路 337 内的最新 获取的降低的压力， 以维持致动泵 322 的新的更高的排量设置。
还应当注意， 当调节器阀构件 372 往回朝向第三端口 382 转换时， 作用在调节器阀 构件 372 上的弹簧作用力增大， 以平衡因致动泵输出压力 Ps2 增大而增大的作用在调节器 阀构件 372 的相对端上的压力。于是形成力平衡， 将调节器阀构件 372 维持在期望的零位 上及从端口 373 到端口 379 的零限制量。
图 5 是根据本发明教导的致动供应回路 406 的替换实施例的示意图。该致动供应 回路 406 可以被结合到如图 1 所示的流共享结构中。该实施例与先前实施例的相似之处在 于它包括变量容积式致动泵 422。该实施例包括调节由变量容积式致动泵 422 的排量控制 器 425 使用的参考压力的能力， 而不是依赖于恒定的参考压力源。这种结构提高了系统的 增益及响应性。
该实施例的调节器阀构件 472 包括第二级 433 及第三级 447， 其中第二级 433 与先 前实施例的第二级 333 基本相同地操作以调节排量控制器管路 437 内的压力， 第三级 447 用于改变施加在参考压力管路 432 中的排量控制器 425 的活塞 438 上的参考压力。更具体 地， 处于先前实施例的端口之外， 调节阀 466 还包括第一参考压力端口、 第二参考压力端口 和第三参考压力端口 449、 451、 453， 用于调节施加在活塞 438 上的参考压力。 第一参考压力 端口 449 经由管路 428 可操作地耦联由调节管路 184 提供的致动泵排出压力 Ps2。由于其 中可能的流量限制件， 该压力可能小于 Ps2。 第二参考压力端口 451 经由管路 430 可操作地 耦联至供应压力 Pb， 其中管路 430 可操作地耦联至低压输出管路 180。第三参考压力端口 453 通过管路 432 可操作地耦联至排量控制器 425 以向活塞 438 提供参考压力。
第三级 447 的作用基本类似于关于先前实施例讨论的第二级， 但是用于调节施加 在活塞 438 的相对侧上的参考压力， 从而形成与先前实施例不同的增益值。
在第一位置上， 如图 5 所示， 变量容积式致动泵 422 处于稳态排量构造， 因此排量 控制器 425 的排量设置位于稳态位置上。 这通过以下事实来说明 ： 第三参考压力端口 453 通 过由第三级 447 限定的空腔 455 不耦联至第一参考压力端口或第二参考压力端口 449、 451 中的任何一个。而且， 第三排量调节端口 431 未可操作地耦联至第一或第二排量调节端口 427 或 429 中的任何一个。因此， 管路 432 和 437 内的压力维持在恒定值上， 使得活塞 438 处于平衡位置上， 从而保持恒定排量。
在第二位置上， 调节器阀构件 472 离开第三端口 482， 移向第一端口 472。这通常 将由控制阀 468 来完成， 所述控制阀 468 发出信号指示致动泵排出压力 Ps2 发生期望的提 高， 并且 / 或者致动泵 422 的排量发生期望的增加， 正如先前实施例中描述的那样。然而，正如将在下文中更详细解释的那样， 不仅排量控制管路 437 中的压力将发生变化， 而且调 节器阀构件 472 将使活塞 438 的相对侧上的压力发生变化， 其与排量控制管路 437 的相反， 从而提高系统的响应性。
在该第二位置上， 由调节器阀构件 472 的第三级 447 形成的空腔 455 将第一参考 压力端口 449 与第三参考压力端口 453 耦联， 以提高参考压力管路 432 中的压力和暴露给 排量控制器 425 的活塞 438 的弹簧侧的压力。同样在该位置上， 由第二级 433 形成的空腔 435 将第二排量调节端口 429 与第三排量调节端口 431 耦联， 以降低暴露给活塞 438 的相对 侧的排量控制器管路 437 中的压力。在这种构造中， 在活塞 438 的弹簧侧上施加高压， 在活 塞 438 的相对侧上施加低压。这将使活塞 438 沿箭头 465 所示方向致动， 并且调节致动泵 422 的排量设置， 从而导致泵排量增大。应当注意到， 由于在活塞 438 的一侧上的作用力增 大的同时， 活塞 438 的另一侧上的作用力减小， 因此与先前实施例相比， 活塞 438 的致动更 快实现。
当致动泵 422 的泵排量增大时， 从致动泵 422 通过的流量将增大。类似地， 通过第 一端口和第二端口 473 和 479 之间的调节器阀室的流量将增大， 从而提高由该流体流作用 在阀构件 472 上的压力， 使得调节器阀构件 472 往回朝向第三端口 482 转换。这还导致调 节器阀构件 472 往回朝向稳态位置转换。
当调节器阀构件 472 往回朝向稳态位置转换时， 调节器阀构件 472 开始关闭第二 排量调节端口 429， 从而防止流体从排量控制管路 437 排出以维持排量控制器管路 437 内的 最新获取的降低的压力。类似地， 调节器阀构件 472 开始关闭第一参考压力端口， 从而维持 参考压力管路 432 内的最新获取的提高的压力。通过调节器阀构件 472 返回稳态位置， 致 动泵 422 维持新的更高的排量设置。
还应当注意， 当调节器阀构件 472 往回朝向第三端口 482 转换时， 作用在调节器阀 构件 472 上的弹簧作用力增大， 以平衡因致动泵输出压力 Ps2 增大而增大的作用在阀构件 472 的相对端上的压力。于是形成力平衡， 将调节器阀构件 472 维持在期望的稳态位置上。
在第三位置上， 与第二位置相反， 调节器阀构件 472 移向第三端口 482， 离开第一 端口 473。在该第三位置上， 由调节器阀构件 472 的第三级 447 形成的空腔 455 将第二参考 压力端口 451 与第三参考压力端口 453 耦联， 以降低参考压力管路 432 中的压力和暴露给 排量控制器 425 的活塞 438 的弹簧侧 ( 即参考侧 ) 的压力。同样在该位置上， 由第二级 433 形成的空腔 435 将第一排量调节端口 427 与第三排量调节端口 431 耦联， 以提高暴露给活 塞 438 的相对侧的排量控制器管路 437 中的压力。在这种构造中， 在活塞 438 的弹簧侧上 施加低压， 在活塞 438 的相对侧上施加高压。这将使活塞 438 沿箭头 467 所示方向致动， 并 且调节致动泵 422 的排量设置， 从而导致泵排量减小。应当注意到， 由于在活塞 438 的一侧 上的作用力增大的同时， 活塞 438 的另一侧上的作用力减小， 因此与先前实施例相比， 活塞 438 的致动更快实现。
当致动泵 422 的泵排量减小时， 从致动泵 422 通过的流量将减小。类似地， 通过第 一端口和第二端口 473 和 479 之间的调节器阀室的流量将减小， 从而降低由该流体流作用 在阀构件 472 上的压力， 使得调节器阀构件 472 往回朝向第一端口 473 转换。这还导致调 节器阀构件 472 往回朝向稳态位置转换。
当调节器阀构件 472 往回朝向稳态位置转换时， 调节器阀构件 472 开始关闭第一排量调节端口 427， 维持排量控制器管路 437 内的最新获取的提高的压力。类似地， 调节器 阀构件 472 开始关闭第二参考压力端口， 从而防止流体从参考压力管路 432 排出， 以及维持 参考压力管路 432 内的最新获取的降低的压力。通过调节器阀构件 472 返回稳态位置， 致 动泵 422 维持新的更低的排量设置。
还应当注意， 当调节器阀构件 472 往回朝向第一端口 473 转换时， 作用在调节器阀 构件 472 上的弹簧作用力减小， 以平衡因致动泵输出压力 Ps2 下降而下降的作用在阀构件 472 的相对端上的压力。
图 6 是根据本发明的泵装置的另一实施例。 这是图 1 中示出的实施例的简化结构。 该结构为单独的泵装置， 其不包括用于将泵 542 与任何其它泵耦联的泵流共享阀。在该实 施例中， 控制压力源为由具有供应压力 Pb 的供应泵提供的来源。在该实施例中， 控制压力 管路 597 始终耦联处于供应压力 Pb 下的燃料源。在所示出的实施例中， 控制压力管路 597 耦联低压输出管路 180。
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文中所描述的本发明的优选实施例包括本发明人知晓的用于实施本发明的最佳 模式。在阅读了上述描述之后， 这些优选实施例的变型对于本领域技术人员而言将是显而 易见的。本发明人期望本领域技术人员根据情况来采用这些变型， 并且本发明人期望本发 明能够以除了文中具体描述的方式以外的其它方式来实现。因此， 本发明包括适用法律允 许范围内的、 在所提交的权利要求中提及的主题的所有修改及等同物。 此外， 上述元件在所 有可能变型中的任何组合均被本发明所包括， 除非文中另有说明或与上下文明显矛盾。