带流动控制和过滤部件的胶囊 技术领域 本发明总体涉及用于容纳饮料成分的胶囊、 用于结合此类胶囊使用的饮料生产系 统以及用于基于容纳在此类胶囊中的成分生产饮料的方法。
背景技术 本发明的背景技术是容纳饮料或其他食物 ( 例如, 汤 ) 成分的胶囊的领域。借助 于这些成分与液体的相互作用, 能够产生饮料或其他食物, 例如汤。 相互作用能够是例如提 取、 泡制 / 冲煮 (brewing)、 溶解等过程。此类胶囊尤其适合容纳研磨咖啡以便通过使加压 热水进入胶囊并从胶囊排出咖啡饮料而生产咖啡饮料。
FR 1537031 未说明单独的胶囊, 而是公开了一种容纳咖啡粉的泡壳包装 (blister pack)。 由于两个箔部件在两个相邻隔室之间的区域内在顶部箔部件处被密封在一起, 所以 在不松开箔部件之间的紧密密封的情况下这些隔室不能彼此分离。 过滤器设置在每个隔室 的底部并因此与这两个箔部件被密封的区域相对。 隔室的出口侧通过经由弹簧力靠在隔室 下表面上主动移动穿孔部件而打开。由于该泡壳包装技术, 隔室的顶面必须是平直的。
另外根据 CH605293, 过滤器在其边沿部分被夹置在箔部件与胶囊基体 / 基础本体 壁之间。该箔部件还设有变弱区域且未设计成通过被推靠在浮凸板 (relief plate) 上而 被穿孔。过滤器被用作筛网以避免咖啡颗粒被传送到液体中。
EP0507905B1 涉及一种用于制备液体产品的装置和料盒。内部过滤隔膜被安放在 料盒底部以便将固体颗粒保持在料盒中并防止设置在穿孔部件内的流动通道堵塞。
EP-A-512468 涉及一种用于制备饮料的胶囊, 其中滤纸被焊接在杯的周边区域与 可撕裂的隔膜之间。滤纸仅用来确保当隔膜被撕裂时没有咖啡颗粒会离开隔膜。
US2006/0236871A1 涉及一种单份料盒, 其特别适合泡制一份咖啡饮料, 其中分配 和 / 或支承结构设有至少一个开口, 该开口被形成在包封装置与大出口之间的筛网的织物 覆盖。此发明的主要目的是使泡制操作期间饮料物质颗粒从料盒的逸出最小化, 因为在胶 囊本体底部中形成了大开口, 在缺乏此类分配结构的情况下颗粒将被冲洗出。织物具有在 从 10 微米到 500 微米、 优选从 30 微米到 150 微米的范围内的孔尺寸。
用于从容纳隔离的胶囊的物质获得流体食物的系统和方法例如从 EP-A-512470(US 5,402,707 的对应版本 ) 已知。
如图 1 所示的胶囊 200 具有截头圆锥形杯, 该杯可被充装例如烘焙和研磨的咖啡 300 且其被焊接和 / 或压接在从杯的侧壁侧向延伸的凸缘状边沿 140 上的箔状撕裂面罩 400 封闭。胶囊保持件 130 包括带浮凸表面元件部件的流动格栅 120。
胶囊保持件 130 能被容纳在较大的支承件 150 内, 该支承件 150 具有侧壁 240 和 用于所提取的咖啡饮料通过的饮料出口 270。
如从图 1 能看出, 该提取系统还包括具有进水通道 201 的注水器 700 以及带内凹 部的环状元件 800, 该凹部的形状基本上对应于胶囊的外部形状。在其外部上, 环状部件 800 包括保持一环 230 的弹簧 220 以便在提取完成后释放胶囊。
在操作中, 胶囊 200 被安放在胶囊保持件 130 上。 注水器 700 穿透杯的上表面。 胶 囊的下撕裂表面 400 靠在胶囊保持件 130 的径向布置的部件上。
水经注水器 700 的通道 201 注入并冲击在咖啡层 300 上。胶囊内的压力增加并且 撕裂面 400 愈加符合径向开口浮凸部件的形状。此类径向开口浮凸部件可由棱锥形浮凸体 或其他形状的浮凸体代替。当撕裂面的构成材料达到其断裂应力时, 撕裂面沿浮凸部件撕 裂。所提取的咖啡流经流动格栅 120 的孔口并在饮料出口 270 下方的容器 ( 未示出 ) 内被 回收。
可将该提取过程保持与本发明有关的原理归纳如下 :
- 将最初气密密封的胶囊插入胶囊保持件装置内。
- 然后与机器的注水装置相关地引入胶囊保持件装置使得环状元件包围密封的胶 囊。在胶囊的第一壁产生至少一个开口。
- 经第一壁中的开口进入胶囊的水与容纳在胶囊中的成分相互作用同时横穿容纳 在胶囊内的成分内部, 然后通过在胶囊内建立的压力作用下在第二壁中形成的至少一个开 口 / 穿孔离开胶囊。
第二面中的穿孔, 尤其是当与浮凸部件配合时, 过滤离开胶囊内部的饮料使得不 可溶咖啡颗粒保留在胶囊中。现有技术认为这种过滤是充分的 ( 参见例如 EP512470B1 的 第 4 栏 )。 EP 512468B1 教导使胶囊具有用于传送咖啡的平坦的可穿孔箔部件。滤纸能够被 密封在箔部件与基体的边缘之间。胶囊 ( 即, 隔膜 ) 在胶囊内压力的唯一作用下打开。
另外根据 CH605293, 过滤器在其边沿部分被夹置在箔部件与胶囊基体壁之间。该 箔部件还设有变弱区域且未设计成通过被推靠在浮凸板上而被穿孔。
本发明已发现, 根据现有技术的教导, 当带有简单的可穿孔箔部件的气密密封的 胶囊被靠在带有大量小浮凸体且特别是正方形或矩形穿孔元件的胶囊保持件上安放时, 可 能出现以下问题 :
- 提取过程可能被放慢, 特别是对于设计成用于传送咖啡饮料的容纳较大剂量咖 啡的胶囊而言,
- 提取过程可能从一个胶囊到另一胶囊以不一致的流动时间流动,
- 特别是当从机器取出胶囊时, 由于存在超出设计成用于当前系统的常见范围的 精磨 ( 例如, 低于 200 微米的平均磨粒 (grind) 尺寸 ), 所以提取不够清洁且咖啡颗粒能够 在提取之后经穿过箔部件形成的小穿孔逸出胶囊。
这些问题成为本发明的目标并借助于独立权利要求的特征来解决。 从属权利要求 进一步开发了本发明的中心理念。
发明内容
根据第一方面, 本发明涉及一种用于在饮料生产机器中使用的胶囊, 该机器包括: - 用于对胶囊本体的与箔部件和凸缘状边沿相对的进口侧穿孔并将液体或液体 / 气体混合物注入胶囊的装置,
- 带有大量浮凸元件的浮凸板, 该浮凸板布置在机器中使得注入压力将箔部件推
靠在浮凸板上,
该胶囊包括 :
- 基体, 其由紧密附接在该基体的凸缘状边沿的箔部件密封,
箔部件由这样的材料制成, 即, 当注入的液体或液体 / 气体混合物的压力达到至 少 4bar 的值时该材料继而被浮凸板穿孔以形成大量开口, 其中, 该胶囊还包括布置在胶囊 内的至少一部分成分与箔部件之间的流动控制多孔部件。
胶囊因此设置有在本说明书的其余部分中称为 “流动控制多孔部件” 的流动控制 和过滤部件。该流动控制多孔部件定位在成分的至少一部分与箔部件之间。
结果, 流动比现有技术的胶囊 ( 即, 不包括此类流动控制多孔部件的胶囊 ) 的流动 明显更快且更一致。
特别地, 已测出在不明显改变咖啡液体提取物的品质的情况下流动时间比平均流 动时间缩短高达 25%。当与多个胶囊的平均流动时间进行比较时, 也令人意外地注意到小 四倍的流动时间标准偏差。 最后, 研磨咖啡被成功保持在胶囊内, 通过被穿孔隔膜的咖啡固 体的再现 (resurgence) 减少。
流动控制多孔部件可定位在成分和由箔部件与基体边沿之间的环形密封区域限 定的平面之间。 胶囊基体可包括箔部件在环状密封区域被密封于其上的边沿。 基体的边沿可通过 卷曲末端进一步向外延伸。
基体和 / 或箔部件能够由铝或铝合金或铝或铝合金与聚合物的层压件制成。
流动控制多孔部件可以在密封区域中被夹置在基体边沿与箔部件之间的方式与 胶囊相连。
流动控制多孔部件可具有高于箔部件的挠曲刚度, 使得该部件在压力作用下变形 比靠在浮凸元件上的箔部件小。更低的变形 ( 或变形差异 ) 在提取过程中提供了该部件与 箔部件之间的空间, 该空间允许饮料例如液体咖啡提取物更好地在刺穿出的开口与浮凸元 件之间流动。这导致液体更快地流经箔部件而不会明显影响液体提取物的强度 ( 即, 总固 体含量、 产量 )。 更高的刚度能够通过比箔部件厚和 / 或由更具刚性的材料制成的多孔部件 获得。
特别地, 流动控制多孔部件厚度可在 0.1 微米与 1.5mm 之间。优选地, 流动控制多 孔部件厚度在 0.4 微米与 1.0mm 之间。
胶囊的箔部件构造成通过饮料生产设备的浮凸板靠在大量浮凸元件上而顺利撕 裂。箔部件必须设计成以一致的方式撕裂, 特别是当胶囊内达到预定的压力阈值时。因此, 箔部件的设计和饮料生产设备的浮凸板的设计以可靠而且一致地执行箔部件的打开 / 撕 裂的方式确定。
因此, 优选地, 箔部件具有在 10 微米与 100 微米之间、 更优选在 15 微米与 45 微米 之间的厚度。最优选地, 箔部件厚度为约 30 微米加上或减去通常的制造公差 ( 例如, +/-5 微米 )。此外, 箔部件优选由铝或铝合金制成。
优选地, 流动控制多孔部件厚度与箔部件厚度的比率介于 1.5 ∶ 1.0 与 50 ∶ 1 之 间, 最优选介于 5 ∶ 1 与 20 ∶ 1 之间。
流动控制多孔部件可采用与胶囊壁分离 ( 即, 与壁分开 ) 的方式定位在胶囊中。 例
如, 流动控制多孔部件可被松弛地 / 松脱地插入成分与箔部件之间。
流动控制多孔部件能够覆盖箔部件的整个内表面的至少 62%, 以确保当箔部件在 压力作用下撕裂时它覆盖大部分穿过箔部件形成的开口并因此防止旁通流动效应以及因 此减少的流动控制效率。
在一种有利的模式下, 该流动控制部件具有正方形或长方形形状。 因此, 流动控制 部件的生产成本会由于在板片或层压件中进行切割的过程中材料碎屑明显更少而明显降 低。
在另一模式下, 该流动控制多孔部件可与胶囊基体的壁和 / 或箔部件相连。流动 控制多孔部件能够通过密封或其他连接模式如机械接合 ( 例如, 夹合 (clipsing)) 与壁相 连。
在某些模式下, 该流动控制部件是由聚合物材料制成的薄多孔隔膜。
在其他模式下, 该多孔部件主要包括含有聚合物纤维的材料。
流动控制多孔部件可由无纺材料制成。流动控制多孔部件也可由纺织材料制成。 多孔部件能够由食品级的可熔聚合物纤维形成。
在一种优选模式下, 该多孔部件包括直径小于 20 微米的微纤维。 在一种模式下, 该多孔部件包括含有熔喷 (MB) 微纤维的材料。
能够在由以下组成的组内选择该多孔部件 : 聚丙烯、 聚乙烯、 聚对苯二甲酸丁二醇 酯 (PBT)、 聚碳酸酯、 聚 ( 四甲基戊烯 -1)、 聚氨酯、 聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET)、 聚醚砜、 聚 酰胺、 树脂粘合的玻璃纤维以及它们的组合物。
该多孔部件也能包括直径大于 20 微米的纤维。例如, 微纤维和直径较大的纤维的 混合料能够形成该多孔部件。例如, 该多孔部件能够由熔喷 (MB) 和 / 或纺粘 (SB) 材料形 成。
在可能的模式下, 该流动控制多孔部件可为带有小流动控制开口的实心的注塑 板。
优选地, 流动控制多孔部件具有介于 0.4 微米与 100 微米之间的孔尺寸 ( 即, 平均 开口直径 )。利用孔尺寸介于 0.4 微米与 25 微米之间的流动控制多孔部件, 获得了特别好 的缩短流动时间效果。孔尺寸可低于 10 微米, 甚至低于 2 微米, 即, 介于 0.4 微米与 2 微米 之间。还利用颗粒尺寸 (D4, 3) 介于 190 微米与 400 微米之间的研磨咖啡来缩短流动时间。
从容纳约 5.5 克研磨咖啡的胶囊顺利获得小于 40 秒的流动时间, 标准偏差小于 15 秒, 以便传送 40g 对应于总固体含量介于 2.7%与 3.8% ( 重量 ) 之间的浓咖啡的咖啡液体 提取物。类似地, 从容纳约 6 克研磨咖啡的胶囊顺利获得小于 30 秒的流动时间, 标准偏差 小于 5 秒, 以便传送 110g 对应于总固体含量介于 1.1%与 1.5% ( 重量 ) 之间的长杯咖啡 (lungo coffee) 的咖啡液体提取物。
还观察到当研磨咖啡颗粒尺寸增加时流动时间明显缩短。
流动控制多孔部件在其边沿处可被夹置在箔部件与胶囊壁之间。
流动控制多孔部件可与箔部件隔开。在一种可能的模式下, 该流动控制多孔部件 可横向分隔成分的两个部分, 特别是研磨咖啡的两个部分。
在一种可能的模式下, 研磨咖啡的这两个部分具有不同的泡制特征。关于每个所 述部分, 泡制特性是指质量、 体积、 振实密度 (tap density)、 平均颗粒尺寸 (D4, 配料的类 3)、
型、 烘焙程度以及它们的组合。 在一种模式下, 研磨咖啡部分的上游部分包括平均颗粒尺寸 D4, 3 比研磨咖啡的下游部分低的一团研磨咖啡。研磨咖啡的上游部分的体积可高于或低于 下游部分的体积。在另一模式下, 研磨咖啡部分的上游部分包括平均颗粒尺寸 D4, 3 比研磨 咖啡的下游部分高的一团研磨咖啡。同样, 研磨咖啡的上游部分的体积可高于或低于下游 部分的体积。 这些变化使得能够调整胶囊中的流动特征并且还根据各种消费者的偏好定制 所传送的咖啡提取物的不同特征 (TC、 产量、 克丽玛 (crema))。
流动控制多孔部件在胶囊中可被安放在箔部件附近。 由于这两个元件之间的变形 差异, 允许多孔部件与箔部件之间存在小的空隙。实际上, 由于其更低的刚度, 箔部件在密 封的胶囊内部的气体 ( 例如, 二氧化碳 ) 压力的作用下变形更大至凸起形状并且小间隙可 形成在箔部件与多孔部件之间。
流动控制多孔部件可附接在箔部件的内侧上。特别地, 流动控制多孔部件可被焊 接在箔部件的内表面上。 在另一模式下, 为了减小流动控制装置的厚度, 多孔部件可被直接 印刷在箔部件的内表面上。
流动控制多孔部件可比箔部件厚, 优选是箔部件厚度的至少 1.5 倍。
在可能的模式下, 该流动控制多孔部件可以是平的或波形的。流动控制多孔部件 还可包括例如促进箔部件与流动多孔部件之间用于饮料的收集间隙的通道和 / 或突出区。
箔部件在被插入饮料生产机器之前可以没有变弱区域。
箔部件可以是连续的金属或聚合物板片或金属和聚合物的层压件。
流动控制多孔部件可定位并设置成使得它未被夹置在箔部件与基体的边沿之间。 例如, 流动控制多孔部件可被松弛地安放在胶囊中, 或者可在局部区域中附接在箔部件的 内表面上并且流动控制多孔部件的边缘与箔部件和基体的密封区域相距一段距离。
流动控制多孔部件的外边缘可在从箔部件和基体的边沿的密封区域径向向内的 位置结束。
在另一实施例中, 流动控制多孔部件和可撕裂的箔部件形成多层层压件。
该多层层压件优选包括 :
- 可撕裂的柔性铝层或另一种金属层或聚合物层, 或多层铝和聚合物或多层聚合 物, 以及
- 至少一个多孔聚合物层。
多孔聚合物层形成胶囊的流动控制多孔部件。金属层优选形成层压件的气体屏 障。能够将一个或更多个另外的无孔层与金属层关联以便减小金属层的厚度和 / 或形成气 体屏障。当箔部件由多层聚合物制成时, 气体屏障也能通过可撕裂的箔部件的聚合物层如 EVOH 获得。
优选地, 当箔部件在加压提取状态下被浮凸部件撕裂时流动控制多孔部件抵抗被 浮凸部件撕裂。
因此, 在层压件中, 多孔聚合物层例如薄膜优选具有比可撕裂层更大的弹性性质。
因此, 在提取过程中, 多层层压件能够靠在浮凸板上变形导致无孔层撕裂而形成 大量小开口并且伸展或变形而不撕裂多孔层。结果, 当允许液体经过胶囊的传送箔部件时 维持了无孔层的流动控制特性。
多孔聚合物层优选为薄膜或无纺层。该层能够由选自以下清单的材料制成 : 聚丙烯、 聚乙烯、 PBT、 PET、 聚醚砜和聚酰胺。
多孔层具有在 0.4 微米与 25 微米之间、 更优选在 0.4 微米与 2 微米之间的孔尺寸。
用于层压件的柔性层能够是铝或另一种金属, 取决于适于打开胶囊的机械特性、 材料的气体屏障特性和层压技术。
多层层压件有利于在胶囊的生产过程中处理 / 操纵隔膜。特别地, 它减少了多孔 部件的易碎隔膜在处理、 充装和 / 或密封胶囊的过程中损坏的风险。
层压件可由任何合适的方法如热层压生产, 比如多层挤出 ( 共挤出 )、 挤出层压、 利用热辊或热压机的层压模制。
在另一方面, 本发明涉及一种用于在饮料生产机器中使用的胶囊, 包括 :
- 基体,
- 紧密附接在基体上的可穿孔的无孔箔部件,
- 在胶囊内的成分与箔部件之间的至少一个多孔层 ;
其中, 该多孔层与可穿孔的无孔箔部件形成多层层压件。
该多层层压件能够包括 :
- 铝层或另一种金属层或聚合物层, 或多层铝及聚合物, 以及 - 至少一个多孔聚合物层。
金属层优选形成层压件的气体屏障。
能够将一个或更多个另外的无孔层层压到金属层上以便减小金属层的厚度和 / 或形成气体屏障。当箔部件由多层聚合物制成时, 气体屏障也能通过可撕裂的箔部件的聚 合物层如 EVOH 获得。
本发明的另一方面涉及一种使用根据任一前述特征的胶囊的方法。
该方法特别用来基于胶囊中的成分生产饮料, 该方法包括以下步骤 :
- 提供胶囊, 该胶囊包括优选为截头圆锥形的基体, 该基体由紧密附接在基体的凸 缘状边沿的箔部件密封,
- 将密封的胶囊插入饮料生产机器中,
- 对胶囊的与箔部件相对的进口侧进行穿孔,
- 将液体或液体 / 气体混合物注入胶囊, 导致在胶囊内建立压力, 并且将箔部件推 靠在饮料生产机器的固定的浮凸部件上,
该箔部件由这样的材料制成, 即, 当注入的液体和液体 / 气体混合物的压力达到 至少 4bar 的值时该材料继而被穿出大量开口,
- 从胶囊排出饮料, 其中饮料经过该大量开口与浮凸部件之间,
该方法包括以下步骤 :
- 经由布置在成分的至少一部分与箔部件之间的流动控制多孔部件过滤饮料。
特别地, 与不带所述部件的胶囊相比, 当传送给定体积的咖啡提取物时, 所述流动 控制多孔部件对于缩短流动时间和 / 或提高流动时间一致性 ( 即, 通过减小平均流动时间 的流动时间标准偏差 ) 是有效的。特别地, 当传送 40mL 或 110mL 的咖啡提取物时能够获得 平均流动时间的低于 10%的标准偏差。
一般而言, 胶囊容纳剂量介于 5.5 克到 6.5 克之间的研磨咖啡。对于短杯咖啡, 优 选介于 5.5 克与 6.0 克之间的剂量。对于长杯咖啡, 优选介于 6.0 克与 8.0 克之间的剂量。
根据本发明的方法, 在维持可接受的流动时间 ( 即, 小于约 40 秒, 更特别地小于 35 秒 ) 的同时, 能够获得更浓的长杯咖啡。特别地, 用于更浓的长杯咖啡的胶囊容纳 6.0 克以 上研磨咖啡, 优选介于 6.2 克与 7.0 克之间。
而且, 胶囊容纳颗粒尺寸 D4, 颗粒尺寸 3 介于 250 微米与 450 微米之间的研磨咖啡。 越大, 流动时间就能缩短得越多。因此, 通过调整研磨咖啡的颗粒尺寸, 也可达到更低的流 动时间同时基本上维持咖啡的相同浓度 (strength), 或者可选择地, 增加咖啡的浓度 ( 例 如, 更高的 TC、 产量 ) 而不增加流动时间。
根据本发明的方法, 用于传送 40mL 咖啡提取物的流动时间低于 40 秒, 优选低于 30 秒, 最优选低于 25 秒。
根据本发明的方法, 用于传送 110mL 咖啡提取物的流动时间低于 40 秒, 更优选低 于 30 秒。
优选地, 流动控制多孔部件具有在 0.4 微米与 100 微米之间、 优选在 0.4 微米与 25 微米之间、 最优选在约 0.45 微米与 2 微米之间的孔尺寸。
已利用流动控制多孔部件获得显著效果, 该流动控制多孔部件是薄多孔隔膜或无 纺部件。当可撕裂的箔部件具有在 15 微米与 45 微米之间 ( 例如, 约 30 微米 ) 的厚度时, 也获得了显著效果。箔部件优选由铝或铝合金制成。 饮料生产设备的固定的浮凸部件可包括优选构造成产生箔部件的格栅状穿孔的 撕裂结构。
为此, 饮料生产设备的固定的浮凸部件可包括具有形成至少 80 度的角度的专用 撕裂边缘的撕裂结构。换句话说, 该结构不存在形成有小于 80 度角的锋利形状。
优选地, 该撕裂结构包括形成饮料收集通道网络的截顶棱锥和凹部的形状 ; 该结 构由于箔部件被推靠在固定的浮凸部件上而形成部分长方形或正方形压印, 这些压印在箔 部件中形成小的分散撕口。观察到箔部件趋于紧密变形以抵靠该结构而撕裂, 而流动控制 多孔部件则保持靠在此类结构上变形较小和 / 或具有更大的弹性变形能力而未抵靠所述 结构撕裂。该结构还使得 ( 不带像针一样的锋利边缘 ) 多孔部件破裂的风险低并且多孔部 件能够足够薄同时提供其流动控制特性。
本发明的另一方面涉及根据任一前述特征的胶囊和饮料生产机器的组合。
附图说明 当阅读以下结合附图对本发明实施例的详细说明时, 本发明的更多特征、 目的和 优点对技术人员来说将变得明显。
图 1 显示了包封带饮料成分的胶囊的公知饮料生产设备,
图 2 显示了根据本发明的胶囊和饮料生产机器的示例,
图 3 显示了已去除箔部件和多孔部件的根据本发明的胶囊,
图 4 显示了根据本发明的胶囊的细节,
图 5 显示了图 4 的胶囊的改型,
图 6 示出不带流动控制多孔部件的情况下在提取咖啡之后本发明在已穿孔胶囊 上的效果的摄影图示,
图 7 示出带流动控制多孔部件 ( 本发明 ) 的情况下在提取咖啡之后本发明在已穿
孔胶囊上的效果的摄影图示,
图 8 示出不带流动控制多孔部件的情况下在提取咖啡之后本发明在已穿孔胶囊 上的效果的另一摄影图示,
图 9 示出带流动控制多孔部件 ( 本发明 ) 的情况下在提取咖啡之后本发明在已穿 孔胶囊上的效果的另一摄影图示,
图 10 显示了针对重 40 克浓咖啡型咖啡的杯, 作为以秒为单位的流动时间的函数 的以百分比为单位的杯浓度的对比曲线,
图 11 显示了针对带不具有流动控制多孔部件的胶囊的重 110 克的长杯 ( “长杯” ) 咖啡杯, 作为咖啡平均颗粒尺寸 (D4, 3) 的函数的以秒为单位的流动时间的演变,
图 12 显示了针对带具有流动控制多孔部件 ( 本发明 ) 的胶囊的重 110 克的长杯 (“长杯” ) 咖啡杯, 作为咖啡平均颗粒尺寸 (D4, 3) 的函数的以秒为单位的流动时间的演变,
图 13 显示了针对胶囊中带和不带流动控制多孔部件的长杯咖啡杯, 作为流动时 间的函数的 “克丽玛” 值, 以及
图 14 和图 15 显示了根据本发明的胶囊的变型的切割胶囊的视图,
图 16 显示了根据另一实施例的胶囊的局部示意图 ( 沿纵向中间平面的半视图 ),
图 17 显示了根据本发明的系统的设备的胶囊保持件。具体实施方式
参看图 2, 现将说明本发明的胶囊的第一详细实施例。
将 “总固体” 定义为提取物中含有的提取的固体重量除以提取物的总重量。该值 通常以百分比表示。
“提取产量” 是指提取物的性质且将其定义为液体提取物中的总固体的重量除以 料盒中初始咖啡成分 ( 例如, 烘焙和研磨咖啡 ) 的总重量。通常将该值表示为百分比。
平均颗粒尺寸 “D4, 代表如通过利用 3”光学仪器的激光衍射法和作为颗粒分散剂的丁醇获得的咖啡磨粒 (grind) 的平均体积直径。
将 “克丽玛 (crema)” 定义为带有相当小的气泡质地的在咖啡提取物上形成的泡沫 头部。克丽玛属性能够通过经验式糖测试测量, 该糖测试包括将明确限定的冰糖层 ( 即, 颗 粒尺寸为 660 微米的 D4, 3 的冰糖 ) 布置在一杯新制备的咖啡顶部上并测量覆盖开始与糖的 主要部分下沉之间的流逝时间。 “糖测试值” 因此是秒数。 “液体或液体 / 气体混合物的压力” 通常是在胶囊中的注入部位采集的高于大气压 的相对压力的度量。
通常, 根据本发明的工艺的液体或液体 / 气体混合物的压力为至少 4bar 以便提供 箔部件在提取过程中的撕裂, 优选为至少 6bar, 最优选为至少 8bar。
注意, 下面将针对特定设计的胶囊说明本发明, 即, 根据该设计, 胶囊包括杯状基 体和封闭箔部件。 一般而言, 根据本发明的胶囊包括至少两个相对的壁部件, 其在边缘彼此 连接以形成密封的凸缘状边沿区域, 从而包封密封的内部。
可与现有技术相比较的是, 本实施例还显示了具有浮凸元件 12 的胶囊保持件 13, 这些浮凸元件 12 设计成撕裂和穿透封闭胶囊 1 的杯状基体 4 的箔部件 5。箔部件的这种撕 裂例如一旦胶囊内部的压力超过阈值就会发生。注意, 浮凸元件能够具有任何能够导致箔
部件 ( 部分 ) 撕裂的突出形状, 优选为栅格状设计。例如, 将棱锥、 凸块、 圆柱体、 细长肋片 列举为优选示例。
成分 3 被容纳在胶囊 1 内, 其中选择成分 3 使得当液体在胶囊 1 的顶壁 17 的区域 内进入胶囊然后与此类成分 3 互相作用时能够产生饮料。优选的成分例如是研磨咖啡、 茶 或任何其他能够从其产生饮料或其他液体或粘性食物 ( 例如, 汤 ) 的成分。
图 2 显示了这种状态 : 其中此类胶囊已被安放在胶囊保持件 13 上, 箔部件 5 靠在 胶囊保持件 13 的浮凸元件 12 侧上, 并且胶囊 1 的杯状基体 4 已经被饮料生产设备的包封 部件 9 的周壁 25 部分包围。所示包封部件具有钟形。其他形状也是可行的, 其中包封部件 的内部轮廓 ( 凹部 ) 的设计通常适合于基本上匹配胶囊 1 的轮廓。
注意, 由于胶囊内部限定的过压, 如图所示的箔部件 5 可能并不完全是平的, 该过 压是通过当生产充装的胶囊时引入例如保护气体和 / 或通过由容纳在胶囊中的成分释放 的气体而产生。 特别是对于研磨咖啡, 在生产场地封闭胶囊之后释放诸如二氧化碳的气体, 其导致箔部件变形成略微凸起的形状。
根据本发明, 将流动控制部件 80 安放在成分 3 与箔部件 5 之间。
此外, 包封 ( 钟形 ) 部件 9 包括用于在胶囊的边沿区域 8 上施加封闭压力的挤压 表面 18、 用于将钟形部件安装在饮料生产设备中的外螺纹 19 以及用于将诸如加压热水的 液体供给至以可松开方式安装 ( 拧紧 ) 在钟形部件 9 上的注水器 14 的进水开口 20。
注意, 螺纹 19 只是连接装置的示例, 它可以是可松开的或永久的连接装置。
从基于胶囊的浓咖啡机领域中的现有技术已知该饮料生产设备的其他构件, 例如 用于使钟形部件移位并最终使胶囊保持件移位的机构。
注水器包括穿孔元件 ( 刀片、 销等 )24, 其设计成当胶囊保持件 13 和钟形部件 9 例 如通过手动操作的或自动的机构靠近彼此移动时在胶囊 1 的顶壁 17 中产生开口。 通道 ( 图 中未示出 ) 横穿穿孔元件 14 使得一旦穿孔元件 14 伸入胶囊 1 内部就能将水供给至胶囊 1 内部。
胶囊 1 包括所述顶壁 17、 侧壁 7 和凸缘状边沿 6, 其中箔部件 5 被密封在所述凸缘 状边沿 6 上以密封地封闭胶囊 1 的杯状基体 4。再一次地, 其他胶囊设计是可能的, 只要胶 囊能被密封并容纳所述成分即可。
图 3 显示了胶囊 1, 其中铝或铝合金箔部件 5 在其被密封在基体 4 上之前, 以及插 入成分层 3 与箔 5 之间的流动控制多孔部件 80。
还可见胶囊 1 的基体的凸缘状边沿 6。
此外, 示出了流动控制多孔部件 80。 流动控制多孔部件 80 是由无纺材料制成的滤 网的示例。其优选由聚合物制成, 比如聚丙烯、 聚乙烯、 聚对苯二甲酸丁二醇酯 (PBT)、 聚碳 酸酯、 聚 ( 四甲基戊烯 -1)、 聚氨酯、 聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET)、 聚醚砜、 聚酰胺或任何其 他可熔的含纤维聚合物。其孔尺寸的范围可从 0.4 微米到 100 微米, 更精确而言从 0.4 微 米到 30 微米, 更精确而言从 0.4 微米到 20 微米, 更加精确而言介于 0.4 微米与 10 微米之 间, 更加精确而言介于 0.4 微米与 2 微米之间。过滤盘例如能够通过无纺或纺织材料如聚 酯加强。
图 4 显示了流动控制多孔部件 81, 其已被切割成适当尺寸且其随后能连同铝箔部 件例如经由超声波焊接被密封在胶囊 1 的凸缘状边沿 6 上。由于多孔部件是由可熔聚合物制成的, 所以将它焊接到胶囊上变得可能。 优选地, 流动控制多孔部件尺寸使得流动控制多 孔部件的边缘与胶囊 1 的基体 4 的凸缘状边沿 6 重叠。
图 5 显示了已被切割成适当尺寸、 优选直径 “D0” 略微小于胶囊基体的内径 “D” 的 流动控制多孔部件 82 的示例。因此, 流动控制多孔部件的边缘未到达胶囊的壁并且流动控 制多孔部件继而仅被安放在已经预先充装在胶囊内的成分上。最后, 例如以加热或超声波 密封的方式将箔部件 5 附接在胶囊 1 的凸缘状边沿 6 上。
流动控制多孔部件和可撕裂的部件也能形成多层层压件以有利于在胶囊生产过 程中的处理。这种情况下, 有必要将流动控制部件相对于可撕裂箔部件设置为胶囊中的最 内层或多层。 流动控制部件能够由层压在单层或多层无孔可撕裂箔上的多孔单层或多层隔 膜形成。因此在提供可控和可再现的撕裂状态的材料中选择无孔可撕裂箔部件。优选的材 料是铝。铝层的厚度优选为从 20 微米到 50 微米。铝可进一步与一层或多层无孔聚合物层 如热熔漆层压。该另外的层可为厚度更低 ( 例如, 小于 5 微米 ) 的层并且适于被密封在胶 囊本体和多孔层上。
流动控制部件优选在当箔部件打开 ( 即, 在内部压力的作用下被浮凸部件 12 撕 裂 ) 时具有比可撕裂的箔部件撕裂强度高的撕裂强度的材料中选择, 该多孔部件充分伸展 以抵抗在加压提取状态下撕裂。特别地, 该流动控制部件具有足够的弹性以便在不断裂或 形成用于液流的扩大通道的情况下变形。 液体因此在压力作用下被迫经过流动控制部件的 许多孔, 然后到达在箔部件靠在浮凸部件上撕裂时穿过箔部件设置的穿孔。
如前文所述, 多孔部件优选为单层或多层选自以下的物质 : 聚丙烯、 聚乙烯、 PBT、 聚碳酸酯、 聚 ( 四甲基戊烯 -1)、 聚氨酯、 PET、 聚醚砜、 聚酰胺、 树脂粘合的玻璃纤维以及它 们的组合物。
图 6 和图 7 示出本发明的过滤效果。如可以看到的那样, 本发明特别适合于胶囊 的箔部件 5 的格栅形穿孔 205, 其中该格栅包括主要为长方形或正方形的小压印, 它们限定 出由于泡制过程而获得的箔部件的多个穿孔。穿孔由浮凸元件 12( 图 2 或图 17) 提供, 箔 部件在提取过程中在内部压力的作用下延伸到这些浮凸元件上并且撕裂。 撕裂结构由不存 在锋利角度或边缘 ( 即, 小于约 80 度的角度 ) 的表面形成。
图 6 显示了在缺乏流动控制部件下咖啡颗粒通过穿孔 205 再现。图 7 显示了在本 发明的胶囊下固体完全未出现再现的明显改进。
图 8 和图 9 也令人意外地显示出本发明的胶囊的更清洁的穿孔 205。 换句话说, 这 些穿孔看上去更一致且具有更明确 / 清晰限定的轮廓。在图 8 中可注意到不同尺寸和深度 的穿孔。
已发现根据本发明的内部流动控制多孔部件特别有效且适合与在此类格栅状结 构中穿孔并带有小开口 205 的铝或铝合金箔部件 5 结合。
特别地, 在胶囊中的咖啡压力作用下在提取过程中的压降形成在咖啡机的管道 中、 在咖啡层中, 但主要是横跨箔部件和穿刺板的界面, 即撕裂结构。
提取一定量的液体所需的时间因此取决于发生在箔部件与穿刺板 ( 即, “棱锥板” ) 之间的现象。在不受理论约束的情况下, 发明人想到在隔膜 - 棱锥板界面处出现的压降主 要由隔膜与 “棱锥板” 之间间隙的宽度决定。该间隙的宽度在提取开始时确立, 特别是在隔 膜破裂阶段期间。此时会发生极为动态并在一定程度上混乱 / 浑沌的现象。隔膜物理强度( 例如, 抗拉强度、 抗穿刺性、 破裂之前的伸长度 )、 破裂压力和水的流体动力学性能对隔膜 将被压靠在棱锥板上的强度以及因此间隙宽度产生影响。 在不带流动控制多孔部件的情况 下, 所观察到的这些现象更为混乱, 因此导致相当高的压降波动并从而导致高的流动时间 标准偏差。 另外, 非常细微的颗粒可能被传输到这种很窄的间隙并冲出出口, 因而导致压降 增加。
假设在咖啡层与箔部件之间增设流动控制多孔部件对以下 3 个决定压降的主要 现象起作用 :
a) 能够从咖啡层被冲洗出并传输到胶囊出口的微小颗粒 ( 即, 小于约 90 微米的颗 粒 ) 被流动控制多孔部件保持。因此, 它们不会在箔部件与穿刺板之间很窄的间隙处聚集。 因此避免了由于微小颗粒堵塞造成的 ( 压降 ) 增加。
b) 流动控制多孔部件减小了在提取开始时的断裂时刻作用在箔部件上的动态水 压。箔部件被较为不强烈地压靠在穿刺板上。因此, 隔膜与棱锥板之间的间隙将比不带流 动控制多孔部件的情况下宽。
c) 由于咖啡层在提取过程中形成压降, 所以因而形成的力被传输到箔部件和穿刺 板。 该力将进一步减小箔部件与穿刺板之间的间隙宽度。 但是, 通过流动控制多孔部件的刚 度, 该力将被有差别地分配到箔部件和穿刺板上。 该力在板的穿刺元件的凸出部 (plateau) 上将较高而在板的凹槽或通道中较低。 由于与压降相关的间隙宽度主要在位于凹槽内的出 口孔周围, 所以凹槽上的由咖啡所传输的力的减小将进一步减小压降。 在一种模式下, 该流动控制多孔部件未被夹置在箔部件 5 与基体 4 的边沿 6 之间。 流动控制多孔部件的外边缘可在从箔部件 5 和基体边沿的密封区域 209 径向向内的位置结 束。
图 14 和图 15 显示出内部流动控制多孔部件装置 206 能够与箔部件 5 隔开。流动 控制多孔部件 206 分别被密封在胶囊基体的壁 7 上。流动控制多孔部件因此能够相对于泡 制方向横向分离成分的两个部分, 例如, 两个研磨咖啡部分。 流动控制多孔部件因此能够调 节这两个部分之间的液体的流动。而且, 成分的部分可具有不同的特征如不同的粒度或为 不同的咖啡配料。
在图 14 和图 15 的实施例中, 流动控制多孔部件 206 上方和下方都存在成分。
附图标记 207 标明胶囊的卷曲外边沿。箔部件 5 和基体的边沿凸缘能够在卷曲外 边沿 207 内部和附近的环形区域 209 中被密封在一起。
图 16 示出本发明的系统的胶囊另一种可能的模式。在此模式下, 胶囊包括杯状基 体 4、 封闭箔 5 和本体的凸缘状边沿 6, 封闭箔的环状部分被密封在该边沿 6 上。流动控制 多孔部件 301 被安放在胶囊内并且通过间隔元件 302 与箔部件的内表面隔开。该间距元件 可以是带大孔的格栅, 或带有未产生明显压降的通道和通孔的刚性部件。
在图 17 的图中, 胶囊保持件 13 的浮凸元件设计成使得没有浮凸元件角度在会形 成锋利边缘的 80 度之下。参见图 17, 示出了合适的胶囊保持件 13 的示例。胶囊保持件 13 包括撕裂结构 92, 该撕裂结构 92 包括具有大致正方形截面的一系列截头棱锥 920。棱锥的 上表面基本上是具有比棱锥的基部截面 922 更小的截面的正方形表面 921。 正方形表面 921 形成撕裂结构的 “凸出部” 。棱锥能够包括具有比基部截面 922 更大的截面的下基部 923。 棱锥数量能够处于从约 25 到 50 的范围内。棱锥的高度能够从约 0.5mm 到 3mm。该结构的
撕裂边缘主要位于上表面 921 的边缘 924 和棱锥侧壁的边缘 925。棱锥的所有表面通过形 成大于 80 度的角度而在撕裂边缘处连接。更优选地, 上撕裂边缘 924 由形成大于 90 度的 角度的表面界定。
示例
示例 1- 短杯咖啡 (40 克 ) 的流动时间
图 10 显示了作为传送 40mL 咖啡提取物的流动时间 ( 以秒为单位 ) 的函数的咖 啡杯浓度的对比曲线, 分别针对不带流动控制多孔部件的胶囊和带流动控制多孔部件的根 据本发明的胶囊。这些曲线显示了针对不同粒度 ( 分别为 195、 267、 279 和 399 微米 )( 在 Probat 研磨机中研磨的咖啡 ) 流动时间的标准偏差方面的结果。胶囊容纳 5.5 克研磨咖 啡以及由含有微纤维的网制成的多孔部件, “Innovatec SAP489” ( 比重为 50g/m2), 由聚氨 酯制成。将直径为约 33mm 的多孔部件安放在箔部件附近。胶囊的箔部件具有 30 微米的厚 度。在 “Nespresso Concept ” 机器中对胶囊进行提取。
结果表明, 与不具备此类流动控制和过滤部件的胶囊相比, 本发明的胶囊的流动 时间较低且标准偏差较小。 令人意外地, 还可根据粒度在杯中形成更宽的咖啡浓度范围, 例 如, 在该特别的示例中, 浓度范围为从约 2.8%至 3.6% ( 重量 )。还在下表中提供数值结 果。
获得 40ml 咖啡提取物的流动时间示例 2- 长杯咖啡 (110 克 ) 的流动时间
图 11 和图 12 示出针对从容纳约 6 克咖啡并具有约 30 微米的箔部件的胶囊传送 110 克长杯咖啡提取物, 作为颗粒尺寸 D4, 将直径为约 33mm 3 的函数的流动时间的对比演化。 的多孔部件安放在箔部件附近。令人意外地注意到, 对于在从 289 微米到 403 微米范围内 的颗粒尺寸 ( 更具体地, 分别对于 289、 318、 347、 375 和 403 微米 ), 流动时间显著缩短到 30 秒以下。还可明显注意到, 对于所有颗粒尺寸, 流动时间标准偏差显著减小到小于 5 秒。在 “Nespresso Concept ” 机器中对胶囊进行提取。
以下表 1 提供在对应于图 11 和图 12 的带或不带流动控制多孔部件 ( 称为 “过滤 器” ) 的胶囊上的测试结果。
咖啡 : VIVALTO-6g R&G 每胶囊 过滤器 : 直径 33mm胶囊 : NC Al 隔膜 30ml 提取机器 : Pelican ref. 杯: 尺寸 110g-24 提取物
表1
示例 3- 克丽玛结果 :
图 13 显示了利用本发明的胶囊和对比的不带流动控制多孔部件的胶囊形成克丽 玛的结果。 这些曲线是作为以秒为单位的传送 110g 咖啡提取物的流动时间的函数的 “克丽 玛” ( 针对 “糖测试” 时间以秒为单位 ) 的对比曲线。胶囊容纳 6 克研磨咖啡以及由微纤维 “Innovatec SAP489” 聚氨酯网制成的多孔部件。箔部件具有 30 微米的厚度。结果清楚地 表明, 流动控制多孔部件不影响克丽玛形成, 而流动时间显著缩短。
针对图 13 的示例, 根据称为 “糖测试” 的经验性测试测量克丽玛。下面说明此测 试的步骤。
示例 4- 长杯咖啡 (110 克 ) 和质量更高的研磨咖啡 (6.2 克 ) 的流动时间
针 对 带 或 不 带 0.65 微 米 和 直 径 为 33mm 的 PALL 公 司 生 产 的 “UltiporN6, 6Posydine” 、 由尼龙 6, 6 隔膜制成的流动控制部件的胶囊进行对比测试。胶囊容纳颗粒尺 寸 D4, 3 为 320 微米的 6.2 克研磨咖啡。将直径为约 33mm 的多孔部件安放在箔部件附近。对 于带有尼龙隔膜的胶囊, 流动时间介于 33 秒与 37 秒之间, 平均流动时间为 34 秒。测出咖 啡产量介于约 22%与 23%之间。相比之下, 特征相同但不带流动控制多孔部件的胶囊呈现 介于 24 秒与 72 秒之间的流动时间, 平均流动时间为 49 秒。这些结果还表明对于 6.2 克的 更高质量, 利用本发明的胶囊缩短了平均流动时间并且极大地改进了流动一致性。
示例 5- 针对不同流动控制多孔部件的流动时间
下表提供了针对从 PALL 公司测试的不同其他多孔部件的流动时间的结果。基准 为内部不带多孔部件的胶囊。此结果表明针对介于 0.45 微米与 100 微米之间的多孔部件 改善了流动时间。咖啡产量介于约 22%与 23%之间。
示例 6 : 用于确定克丽玛的糖测试
机械化糖测试设备由小型的容纳糖的筒仓 (silo) 组成。这种在底部边缘包括限 定的狭缝 (2mm×40mm) 的筒仓的棱柱 V 形只要狭缝是畅通的并且筒仓内保留最低限度的 糖就能形成均匀的糖衣 (sugar curtain)。该筒仓能够以受控速度 ( ~ 40mm/s) 从一个点 “A” 至点 “B” (A 与 B 之间的距离为 20cm) 水平移动。在端部位置, 如果设备处于待机模式, 则挡板 (baffle) 在两个点处均防止糖流出。当筒仓移动时, 在两个点 “A” 和 “B” 之间一路 上产生糖衣。当筒仓经过它时安放在这两点内该通路下方 60mm 处的杯内的克丽玛将在顶 部覆盖有均匀的一层糖。当糖层定位在泡沫层上时计时器启动。置放在杯内的糖的量 ( 一 定厚度的糖层以获得重量正好为 5g 的糖 ) 可通过改变筒仓的速度或狭缝的尺寸进行调节。 该糖为 D4, 3 等于 660 微米的冰糖。在提取结束与糖测试开始这段时间必须观察精确的等待 时段 ( 针对小杯为 20 秒 )。糖层在克丽玛顶部上保留一段时间。随后, 当糖的主要部分陡 然下沉时, 观察的操作员必须停止计时器。
“糖测试值” 为计时器所显示的秒数。EP1842468B1 中提供了与该测试有关的额外 信息。