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1、(19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请 (10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 201810914078.2 (22)申请日 2018.08.13 (71)申请人 华东理工大学 地址 200237 上海市徐汇区梅陇路130号 (72)发明人 陈立芳漆志文晁贺成洪业 (51)Int.Cl. C07C 7/08(2006.01) C07C 7/04(2006.01) C07C 9/15(2006.01) C07C 13/18(2006.01) (54)发明名称 一种采用离子液体萃取精馏分离正庚烷和 甲基环己烷的方法 (57)摘要 本发明提供了一种采用离子液体萃取。
2、精馏 分离正庚烷和甲基环己烷的方法。 在本发明中， 所述离子液体中阳离子为长链烷基取代的咪唑 阳离子， 能够使甲基环己烷与离子液体之间具有 较强的相互作用， 增加了二者的接触面积； 阴离 子为硫酸氰离子， 使所述离子液体粘度较低， 利 于传质。 本发明采用所述离子液体作为萃取剂， 选择性高， 可显著提高正庚烷-甲基环己烷近沸 体系中正庚烷的挥发度， 提高分离效率， 极大地 降低了萃取剂用量， 通过萃取精馏过程可得到纯 度大于99wt的正庚烷产品， 且回收率高， 操作 流程简单， 后续分离方便； 萃取剂无毒无害， 不会 造成环境污染， 可循环利用且基本无损失， 有利 于工业生产。 权利要求书1页。
3、 说明书6页 附图1页 CN 108911939 A 2018.11.30 CN 108911939 A 1.一种采用离子液体萃取精馏分离正庚烷和甲基环己烷的方法， 包括以下步骤： 采用离子液体作为萃取剂对正庚烷-甲基环己烷混合物在萃取精馏塔中进行萃取精 馏， 上升蒸汽经设置在塔顶的冷凝器冷凝， 所得回流液由塔顶回流， 所得采出液为质量分数 大于99的正庚烷； 其中， 所述离子液体包括N-癸基咪唑硫酸氰盐， N-十一烷基咪唑硫酸氰盐或N-十二烷 基咪唑硫酸氰盐； 所述萃取精馏的操作条件包括： 操作压力为常压； 所述离子液体与正庚烷-甲基环己烷 混合物的质量比为(6.06.8)： 1； 按质量计。
4、， 操作回流比为3.8。 2.根据权利要求1所述的方法， 其特征在于， 所述正庚烷-甲基环己烷混合物中正庚烷 的含量为8090wt。 3.根据权利要求2所述的方法， 其特征在于， 所述萃取精馏塔的塔板数为50， 所述离子 液体在常温常压条件下由塔顶注入萃取精馏塔内， 所述正庚烷-甲基环己烷混合物在常温 常压条件下由第2833块板进入萃取精馏塔内。 4.根据权利要求13任一项所述的方法， 其特征在于， 所述萃取精馏塔的塔顶温度为 9798， 塔釜温度为155225。 5.根据权利要求3所述的方法， 其特征在于， 所述正庚烷-甲基环己烷混合物进入所述 萃取精馏塔时的流量为100kg/h。 6.根据。
5、权利要求3或5所述的方法， 其特征在于， 所述采出液的流量为76.589.5kg/h。 7.根据权利要求1所述的方法， 其特征在于， 在所述萃取精馏过程中， 所述萃取精馏塔 的塔釜为离子液体、 甲基环己烷和残余正庚烷的混合物， 所述萃取精馏塔中采出的塔釜液 由塔釜底出口输送至闪蒸罐进行闪蒸； 在所述闪蒸过程中， 所述闪蒸罐的顶部采出液为正 庚烷-甲基环己烷混合物， 底部采出液为离子液体， 所述底部采出液经过加压至常压和降温 至常温后返回萃取精馏过程循环使用。 8.根据权利要求7所述的方法， 其特征在于， 所述闪蒸的操作压力为0.01bar， 操作温度 为150。 权利要求书 1/1 页 2 C。
6、N 108911939 A 2 一种采用离子液体萃取精馏分离正庚烷和甲基环己烷的方法 技术领域 0001 本发明涉及精馏分离技术领域， 具体涉及一种采用离子液体萃取精馏分离正庚烷 和甲基环己烷的方法。 背景技术 0002 正庚烷无极性， 被广泛用作溶剂， 可以作为动植物油脂的萃取溶剂、 增溶剂、 溶胀 剂、 荧光分析试剂， 还可用于臭氧以及三甘油酯的测定、 农药残毒分析、 色谱分析参比物、 快 干性橡皮胶合剂、 橡胶工业用溶剂， 也在油漆、 涂料、 清漆、 快干性油墨及印刷工业中作清洗 溶剂以及用于有机合成、 实验试剂的制备等， 正庚烷纯品可用作测定汽油辛烷值的标准燃 料。 120#溶剂油主要。
7、为C7烷烃混合物， 是生产高纯度正庚烷的主要工业来源。 此溶剂油中正 庚烷和甲基环己烷的量高达40wt以上， 但两者沸点相差仅2.33， 故正庚烷-甲基环己烷 体系属于近沸体系， 即难分离体系。 0003 目前， 从溶剂油中分离正庚烷和甲基环己烷主要采用普通精馏、 分子筛吸附和萃 取精馏等方法。 由于正庚烷和甲基环己烷的沸点接近， 普通精馏只能得到90wt左右的工 业级正庚烷， 若要得到更高纯度的产品则需要极大的回流比和极多的塔板数， 这将增加能 量消耗和设备投资费用； 分子筛吸附虽可以得到99wt以上的高纯度正庚烷， 但由于分子 筛容易饱和、 再生困难， 工业生产成本较高； 萃取精馏可以根据。
8、产品要求调节萃取剂用量， 是分离正庚烷和甲基环己烷一种较好的方法， 其生产成本较前两种方法低。 0004 研究表明， 用于正庚烷-甲基环己烷体系的萃取剂有乙二醇、 N-甲基吡咯烷酮、 环 丁砜等。 采用普通溶剂作为萃取剂虽可获得99wt的高纯度正庚烷， 但存在以下缺陷： 溶剂 选择性较低， 导致分离设备复杂； 溶剂用量较大且有溶剂损失； 溶剂的挥发性强， 造成环境 污染。 因此， 萃取剂的选择是萃取精馏分离过程中的核心问题， 严重影响着分离的效果、 产 品质量和过程能耗。 发明内容 0005 本发明的目的在于提供一种采用离子液体萃取精馏分离正庚烷和甲基环己烷的 方法， 本发明提供的方法正庚烷和。
9、甲基环己烷分离效果好、 所得正庚烷的纯度大于99wt， 且操作简便、 环境友好。 0006 为了实现上述发明目的， 本发明提供以下技术方案： 0007 本发明提供了一种采用离子液体萃取精馏分离正庚烷和甲基环己烷的方法， 包括 以下步骤： 0008 采用离子液体作为萃取剂对正庚烷-甲基环己烷混合物在萃取精馏塔中进行萃取 精馏， 上升蒸汽经设置在塔顶的冷凝器冷凝， 所得回流液由塔顶回流， 所得采出液为质量分 数大于99的正庚烷； 0009 其中， 所述离子液体包括N-癸基咪唑硫酸氰盐， N-十一烷基咪唑硫酸氰盐或N-十 二烷基咪唑硫酸氰盐； 说明书 1/6 页 3 CN 108911939 A 3。
10、 0010 所述萃取精馏的操作条件包括： 操作压力为常压； 所述离子液体与正庚烷-甲基环 己烷混合物的质量比为(6.06.8)： 1； 按质量计， 操作回流比为3.8。 0011 优选地， 所述正庚烷-甲基环己烷混合物中正庚烷的含量为8090wt。 0012 优选地， 所述萃取精馏塔的塔板数为50， 所述离子液体在常温常压条件下由塔顶 注入萃取精馏塔内， 所述正庚烷-甲基环己烷混合物在常温常压条件下由第2833块板进 入萃取精馏塔内。 0013 优选地， 所述萃取精馏塔的塔顶温度为9798， 塔釜温度为155225。 0014 优选地， 所述正庚烷-甲基环己烷混合物进入所述萃取精馏塔时的流量为。
11、100kg/ h。 0015 优选地， 所述采出液的流量为76.589.5kg/h。 0016 优选地， 在所述萃取精馏过程中， 所述萃取精馏塔的塔釜为离子液体、 甲基环己烷 和残余正庚烷的混合物， 所述萃取精馏塔中采出的塔釜液由塔釜底出口输送至闪蒸罐进行 闪蒸； 在所述闪蒸过程中， 所述闪蒸罐的顶部采出液为正庚烷-甲基环己烷混合物， 底部采 出液为离子液体， 所述底部采出液经过加压至常压和降温至常温后返回萃取精馏过程循环 使用。 0017 优选地， 所述闪蒸的操作压力为0.01bar， 操作温度为150。 0018 本发明提供了一种采用离子液体萃取精馏分离正庚烷和甲基环己烷的方法， 采用 离。
12、子液体作为萃取剂对正庚烷-甲基环己烷混合物在萃取精馏塔中进行萃取精馏， 上升蒸 汽经设置在塔顶的冷凝器冷凝， 所得回流液由塔顶回流， 所得采出液为质量分数大于99 的正庚烷； 其中， 所述离子液体包括N-癸基咪唑硫酸氰盐， N-十一烷基咪唑硫酸氰盐或N-十 二烷基咪唑硫酸氰盐； 所述萃取精馏的操作条件包括： 操作压力为常压； 所述离子液体与正 庚烷-甲基环己烷混合物的质量比为(6.06.8)： 1； 按质量计， 操作回流比为3.8。 在本发明 中， 所述离子液体中阳离子为长链烷基取代的咪唑阳离子， 能够使甲基环己烷与离子液体 之间具有较强的相互作用， 增加了二者的接触面积； 阴离子为硫酸氰离子。
13、， 使所述离子液体 粘度较低， 利于传质。 本发明采用所述离子液体作为萃取剂， 选择性高， 可显著提高正庚烷- 甲基环己烷近沸体系中正庚烷的挥发度， 提高分离效率， 极大地降低了萃取剂用量， 通过萃 取精馏过程可得到纯度大于99wt的正庚烷产品， 且回收率高， 操作流程简单， 后续分离方 便； 萃取剂无毒无害， 不会造成环境污染， 可循环利用且基本无损失， 有利于工业生产。 附图说明 0019 图1为本发明萃取精馏分离正庚烷和甲基环己烷的工艺流程图。 具体实施方式 0020 本发明提供了一种采用离子液体萃取精馏分离正庚烷和甲基环己烷的方法， 包括 以下步骤： 0021 采用离子液体作为萃取剂对。
14、正庚烷-甲基环己烷混合物在萃取精馏塔中进行萃取 精馏， 上升蒸汽经设置在塔顶的冷凝器冷凝， 所得回流液由塔顶回流， 所得采出液为质量分 数大于99的正庚烷； 0022 其中， 所述离子液体包括N-癸基咪唑硫酸氰盐， N-十一烷基咪唑硫酸氰盐或N-十 说明书 2/6 页 4 CN 108911939 A 4 二烷基咪唑硫酸氰盐； 0023 所述萃取精馏的操作条件包括： 操作压力为常压； 所述离子液体与正庚烷-甲基环 己烷混合物的质量比为(6.06.8)： 1； 按质量计， 操作回流比为3.8。 0024 在本发明中， 若无特殊说明， 所述常温是指25； 所述常压是指1bar。 0025 在本发明。
15、中， 所述离子液体包括N-癸基咪唑硫酸氰盐(C10ImSCN， a)， N-十一烷 基咪唑硫酸氰盐(C11ImSCN， b)， N-十二烷基咪唑硫酸氰盐(C12ImSCN， c)， 结构式如 下所示： 0026 0027 在本发明中， 所述正庚烷-甲基环己烷混合物中正庚烷的含量优选为8090wt， 更优选为85wt。 0028 在本发明中， 所述萃取精馏塔的塔板数优选为50， 所述离子液体优选在常温常压 条件下由塔顶注入萃取精馏塔内， 所述正庚烷-甲基环己烷混合物优选在常温常压条件下 由第2833块板进入萃取精馏塔内。 0029 在本发明中， 所述萃取精馏塔的塔顶温度优选为9798； 塔釜温度。
16、优选为155 225， 更优选为175205。 0030 在本发明中， 所述正庚烷-甲基环己烷混合物进入所述萃取精馏塔时的流量优选 为100kg/h。 0031 在本发明中， 所述采出液的流量优选为76.589.5kg/h， 更优选为8084kg/h。 0032 在本发明中， 在所述萃取精馏过程中， 所述萃取精馏塔的塔釜优选为离子液体、 甲 基环己烷和残余正庚烷的混合物， 所述萃取精馏塔中采出的塔釜液由塔釜底出口输送至闪 蒸罐进行闪蒸； 在所述闪蒸过程中， 所述闪蒸罐的顶部采出液为正庚烷-甲基环己烷混合 物， 底部采出液为离子液体， 所述底部采出液经过加压至常压和降温至常温后返回萃取精 馏过程。
17、循环使用。 0033 在本发明中， 相对于普通萃取剂工艺而言， 对离子液体萃取剂进行回收时仅需要 采用闪蒸罐， 而不需要采用普通精馏塔， 节省了设备费用。 0034 在本发明中， 所述闪蒸的操作压力优选为0.01bar， 操作温度优选为150。 0035 图1为本发明萃取精馏分离正庚烷和甲基环己烷的工艺流程图， 采用离子液体作 为萃取剂对正庚烷-甲基环己烷混合物在萃取精馏塔中进行萃取精馏， 上升蒸汽经设置在 塔顶的冷凝器冷凝， 所得回流液由塔顶回流， 所得采出液为质量分数大于99的正庚烷； 所 述萃取精馏塔的塔釜为离子液体、 甲基环己烷和残余正庚烷的混合物， 所述萃取精馏塔中 采出的塔釜液由塔。
18、釜底出口输送至闪蒸罐进行闪蒸； 在所述闪蒸过程中， 所述闪蒸罐的顶 部采出液为正庚烷-甲基环己烷混合物， 底部采出液为离子液体， 所述底部采出液经过加压 至常压和降温至常温后返回萃取精馏过程循环使用。 0036 下面将结合本发明中的实施例， 对本发明中的技术方案进行清楚、 完整地描述。 显 然， 所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例， 而不是全部的实施例。 基于本发明中的实 说明书 3/6 页 5 CN 108911939 A 5 施例， 本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例， 都属 于本发明保护的范围。 0037 本发明的实施例中， 所有产品的浓度均按照本领域。
19、常规方法由气相色谱检测得 到。 0038 实施例1 0039 萃取精馏塔的实际塔板数为50， 操作压力为常压， 操作回流比为3.8， 塔顶温度控 制在9798， 塔釜温度为156157， 25的离子液体C10ImSCN由塔顶注入， 25的 质量分数为80的正庚烷-20的甲基环己烷混合物(原料)由第33块板以100kg/h的流量 进入， 控制离子液体与原料的质量比为6： 1， 上升蒸汽由塔顶冷凝器冷凝， 所得回流液由塔 顶回流， 塔顶采出量为76.5kg/h， 得到质量分数为99.02的正庚烷产品； 0040 萃取精馏塔塔釜为C10ImSCN、 甲基环己烷及残余正庚烷的混合物， 所述萃取精 馏塔。
20、中采出的塔釜液由塔釜底出口输送至闪蒸罐进行闪蒸， 所述闪蒸的操作压力为 0.01bar， 操作温度为150， 所述闪蒸罐的顶部采出液为正庚烷-甲基环己烷混合物， 底部 采出液为99.96wt的C10ImSCN， 所述C10ImSCN再经泵加压至常压和换热器降温至 常温后返回萃取精馏塔顶部循环使用。 0041 实施例2 0042 萃取精馏塔的实际塔板数为50， 操作压力为常压， 操作回流比为3.8， 塔顶温度控 制在9798， 塔釜温度为172173， 25的离子液体C10ImSCN由塔顶注入， 25的 质量分数为85的正庚烷-15的甲基环己烷混合物(原料)由第30块板以100kg/h的流量 进。
21、入， 控制离子液体与原料的质量比为6： 1， 上升蒸汽由塔顶冷凝器冷凝， 所得回流液由塔 顶回流， 塔顶采出量为83.5kg/h， 得到质量分数为99.04的正庚烷产品； 0043 萃取精馏塔塔釜为C10ImSCN、 甲基环己烷及残余正庚烷的混合物， 所述萃取精 馏塔中采出的塔釜液由塔釜底出口输送至闪蒸罐进行闪蒸， 所述闪蒸的操作压力为 0.01bar， 操作温度为150， 所述闪蒸罐的顶部采出液为正庚烷-甲基环己烷混合物， 底部 采出液为99.96wt的C10ImSCN， 所述C10ImSCN再经泵加压至常压和换热器降温至 常温后返回萃取精馏塔顶部循环使用。 0044 实施例3 0045 萃。
22、取精馏塔的实际塔板数为50， 操作压力为常压， 操作回流比为3.8， 塔顶温度控 制在9798， 塔釜温度为201202， 25的离子液体C10ImSCN由塔顶注入， 25的 质量分数为90的正庚烷-10的甲基环己烷混合物(原料)由第28块板以100kg/h的流量 进入， 控制离子液体与原料的质量比为6： 1， 上升蒸汽由塔顶冷凝器冷凝， 所得回流液由塔 顶回流， 塔顶采出量为89.5kg/h， 得到质量分数为99.05的正庚烷产品； 0046 萃取精馏塔塔釜为C10ImSCN、 甲基环己烷及残余正庚烷的混合物， 所述萃取精 馏塔中采出的塔釜液由塔釜底出口输送至闪蒸罐进行闪蒸， 所述闪蒸的操作。
23、压力为 0.01bar， 操作温度为150， 所述闪蒸罐的顶部采出液为正庚烷-甲基环己烷混合物， 底部 采出液为99.96wt的C10ImSCN， 所述C10ImSCN再经泵加压至常压和换热器降温至 常温后返回萃取精馏塔顶部循环使用。 0047 实施例4 0048 萃取精馏塔的实际塔板数为50， 操作压力为常压， 操作回流比为3.8， 塔顶温度控 说明书 4/6 页 6 CN 108911939 A 6 制在9798， 塔釜温度为164165， 25的离子液体C11ImSCN由塔顶注入， 25的 质量分数为80的正庚烷-20的甲基环己烷混合物(原料)由第33块板以100kg/h的流量 进入， 。
24、控制离子液体与原料的质量比为6.4： 1， 上升蒸汽由塔顶冷凝器冷凝， 所得回流液由 塔顶回流， 塔顶采出量为76.5kg/h， 得到质量分数为99.02的正庚烷产品； 0049 萃取精馏塔塔釜为C11ImSCN、 甲基环己烷及残余正庚烷的混合物， 所述萃取精 馏塔中采出的塔釜液由塔釜底出口输送至闪蒸罐进行闪蒸， 所述闪蒸的操作压力为 0.01bar， 操作温度为150， 所述闪蒸罐的顶部采出液为正庚烷-甲基环己烷混合物， 底部 采出液为99.96wt的C11ImSCN， 所述C11ImSCN再经泵加压至常压和换热器降温至 常温后返回萃取精馏塔顶部循环使用。 0050 实施例5 0051 萃取。
25、精馏塔的实际塔板数为50， 操作压力为常压， 操作回流比为3.8， 塔顶温度控 制在9798， 塔釜温度为181182， 25的离子液体C11ImSCN由塔顶注入， 25的 质量分数为85的正庚烷-15的甲基环己烷混合物(原料)由第30块板以100kg/h的流量 进入， 控制离子液体与原料的质量比为6.4： 1， 上升蒸汽由塔顶冷凝器冷凝， 所得回流液由 塔顶回流， 塔顶采出量为83.0kg/h， 得到质量分数为99.01的正庚烷产品； 0052 萃取精馏塔塔釜为C11ImSCN、 甲基环己烷及残余正庚烷的混合物， 所述萃取精 馏塔中采出的塔釜液由塔釜底出口输送至闪蒸罐进行闪蒸， 所述闪蒸的操。
26、作压力为 0.01bar， 操作温度为150， 所述闪蒸罐的顶部采出液为正庚烷-甲基环己烷混合物， 底部 采出液为99.96wt的C11ImSCN， 所述C11ImSCN再经泵加压至常压和换热器降温至 常温后返回萃取精馏塔顶部循环使用。 0053 实施例6 0054 萃取精馏塔的实际塔板数为50， 操作压力为常压， 操作回流比为3.8， 塔顶温度控 制在9798， 塔釜温度为212213， 25的离子液体C11ImSCN由塔顶注入， 25的 质量分数为90的正庚烷-10的甲基环己烷混合物(原料)由第28块板以100kg/h的流量 进入， 控制离子液体与原料的质量比为6.4： 1， 上升蒸汽由塔。
27、顶冷凝器冷凝， 所得回流液由 塔顶回流， 塔顶采出量为89.5kg/h， 得到质量分数为99.04的正庚烷产品； 0055 萃取精馏塔塔釜为C11ImSCN、 甲基环己烷及残余正庚烷的混合物， 所述萃取精 馏塔中采出的塔釜液由塔釜底出口输送至闪蒸罐进行闪蒸， 所述闪蒸的操作压力为 0.01bar， 操作温度为150， 所述闪蒸罐的顶部采出液为正庚烷-甲基环己烷混合物， 底部 采出液为99.96wt的C11ImSCN， 所述C11ImSCN再经泵加压至常压和换热器降温至 常温后返回萃取精馏塔顶部循环使用。 0056 实施例7 0057 萃取精馏塔的实际塔板数为50， 操作压力为常压， 操作回流比。
28、为3.8， 塔顶温度控 制在9798， 塔釜温度为170171， 25的离子液体C12ImSCN由塔顶注入， 25的 质量分数为80的正庚烷-20的甲基环己烷混合物(原料)由第33块板以100kg/h的流量 进入， 控制离子液体与原料的质量比为6.8： 1， 上升蒸汽由塔顶冷凝器冷凝， 所得回流液由 塔顶回流， 塔顶采出量为76.5kg/h， 得到质量分数为99.02的正庚烷产品； 0058 萃取精馏塔塔釜为C12ImSCN、 甲基环己烷及残余正庚烷的混合物， 所述萃取精 馏塔中采出的塔釜液由塔釜底出口输送至闪蒸罐进行闪蒸， 所述闪蒸的操作压力为 说明书 5/6 页 7 CN 10891193。
29、9 A 7 0.01bar， 操作温度为150， 所述闪蒸罐的顶部采出液为正庚烷-甲基环己烷混合物， 底部 采出液为99.95wt的C12ImSCN， 所述C12ImSCN再经泵加压至常压和换热器降温至 常温后返回萃取精馏塔顶部循环使用。 0059 实施例8 0060 萃取精馏塔的实际塔板数为50， 操作压力为常压， 操作回流比为3.8， 塔顶温度控 制在9798， 塔釜温度为189190， 25的离子液体C12ImSCN由塔顶注入， 25的 质量分数为85的正庚烷-15的甲基环己烷混合物(原料)由第30块板以100kg/h的流量 进入， 控制离子液体与原料的质量比为6.8： 1， 上升蒸汽由。
30、塔顶冷凝器冷凝， 所得回流液由 塔顶回流， 塔顶采出量为83.0kg/h， 得到质量分数为99.01的正庚烷产品； 0061 萃取精馏塔塔釜为C12ImSCN、 甲基环己烷及残余正庚烷的混合物， 所述萃取精 馏塔中采出的塔釜液由塔釜底出口输送至闪蒸罐进行闪蒸， 所述闪蒸的操作压力为 0.01bar， 操作温度为150， 所述闪蒸罐的顶部采出液为正庚烷-甲基环己烷混合物， 底部 采出液为99.95wt的C12ImSCN， 所述C12ImSCN再经泵加压至常压和换热器降温至 常温后返回萃取精馏塔顶部循环使用。 0062 实施例9 0063 萃取精馏塔的实际塔板数为50， 操作压力为常压， 操作回流。
31、比为3.8， 塔顶温度控 制在9798， 塔釜温度为222223， 25的离子液体C12ImSCN由塔顶注入， 25的 质量分数为90的正庚烷-10的甲基环己烷混合物(原料)由第28块板以100kg/h的流量 进入， 控制离子液体与原料的质量比为6.8： 1， 上升蒸汽由塔顶冷凝器冷凝， 所得回流液由 塔顶回流， 塔顶采出量为89.5kg/h， 得到质量分数为99.03的正庚烷产品； 0064 萃取精馏塔塔釜为C12ImSCN、 甲基环己烷及残余正庚烷的混合物， 所述萃取精 馏塔中采出的塔釜液由塔釜底出口输送至闪蒸罐进行闪蒸， 所述闪蒸的操作压力为 0.01bar， 操作温度为150， 所述闪蒸罐的顶部采出液为正庚烷-甲基环己烷混合物， 底部 采出液为99.95wt的C12ImSCN， 所述C12ImSCN再经泵加压至常压和换热器降温至 常温后返回萃取精馏塔顶部循环使用。 0065 以上所述仅是本发明的优选实施方式， 应当指出， 对于本技术领域的普通技术人 员来说， 在不脱离本发明原理的前提下， 还可以做出若干改进和润饰， 这些改进和润饰也应 视为本发明的保护范围。 说明书 6/6 页 8 CN 108911939 A 8 图1 说明书附图 1/1 页 9 CN 108911939 A 9 。