发明背景
公开领域
本公开一般涉及氢氟烯烃的合成方法。
相关领域的说明
在过去几十年中，制冷工业一直在致力于寻找替代制冷剂，以替代蒙 特利尔议定书中逐步淘汰的损耗臭氧层的氯氟烃(CFC)和氢氯氟烃 (HCFC)。大多数制冷剂制造商的解决方案都是将氢氟烃(HFC)制冷剂商业 化。新型HFC制冷剂HFC-134a是目前使用最广泛的制冷剂，其具有零臭 氧损耗潜势，因此没有受到因蒙特利尔议定规定的当前逐步停止使用的影 响。
除了臭氧损耗问题以外，全球变暖是另一个环境问题。在不久的将 来，具有计算为高全球暖化潜势的氢氟烃也将会逐步停止。因此，需要满 足低臭氧损耗和低全球变暖潜势的热传递组合物。某些氢氟烯烃可满足这 两个目的。因此，需要提供卤代烃和氟烯烃的制备方法，所述卤代烃和氟 烯烃不含有氯，并且还具体较低的全球变暖潜势。
发明概述
本发明描述了1，1，1，2-四氟丙烷和氟化氢的共沸和类共沸组合物。本文 所述的是从包含1，1，1，2-四氟丙烷、1，1，1，2，3-五氟丙烷和氟化氢的混合物中 分离出1，1，1，2-四氟丙烷的方法，所述方法包括使所述1，1，1，2-四氟丙烷、 1，1，1，2，3-五氟丙烷和氟化氢混合物经历蒸馏步骤，形成包含所述1，1，1，2-四 氟丙烷和氟化氢的共沸或近共沸组合物的塔馏出液组合物，和基本上不含 氟化氢的1，1，1，2，3-五氟丙烷塔底组合物。
本文还描述的是从包含1，1，1，2-四氟丙烷和氟化氢的共沸或近共沸组合 物的混合物中分离出1，1，1，2-四氟丙烷的方法，所述方法包括使所述混合物 经历第一蒸馏步骤，其中移出富含(i)氟化氢或(ii)1，1，1，2-四氟丙烷的 组合物作为第一馏出液组合物，并且第一塔底组合物富含所述组分(i)或 (ii)中的另一种；以及在与所述第一蒸馏步骤不同的压力下使所述第一 馏出液组合物经历第二蒸馏步骤，其中在第二蒸馏中，将第一蒸馏中作为 第一塔底组合物富含的组分移出，并且第二塔底组合物富含与第一馏出液 组合物富含组分相同的组分。
以上综述以及以下发明详述仅出于示例性和说明性的目的，并不是对 本发明进行限制，本发明受所附权利要求的限定。
附图简述
附图示出了实施方案以用于增进对本文所述概念的理解。
图1包括了从1，1，1，2，3-五氟丙烷、1，1，1，2，3-五氟-2-氯丙烷和其它组分 中分离出1，1，1，2-四氟丙烷和氟化氢的蒸馏方法的图示。
图2包括了通过变压蒸馏从1，1，1，2-四氟丙烷和氟化氢的共沸物中分离 出1，1，1，2-四氟丙烷的图示。
技术人员理解，附图中的对象是以简洁明了的方式示出的，不一定按 比例绘制。例如，可相对于其它对象来放大图中某些对象的尺寸，以便更 好地理解实施方案。
发明详述
本文所述的是1，1，1，2-四氟丙烷和氟化氢的共沸和类共沸组合物。本文 所述的是从包含1，1，1，2-四氟丙烷、1，1，1，2，3-五氟丙烷和氟化氢的混合物中 分离出1，1，1，2-四氟丙烷的方法，所述方法包括使所述1，1，1，2-四氟丙烷、 1，1，1，2，3-五氟丙烷和氟化氢混合物经历蒸馏步骤，形成包含所述1，1，1，2-四 氟丙烷和氟化氢的共沸或近共沸组合物的塔馏出液组合物，和基本上不合 氟化氢的1，1，1，2，3-五氟丙烷塔底组合物。
本文还描述的是从包含1，1，1，2-四氟丙烷和氟化氢的共沸或近共沸组合 物的混合物中分离出1，1，1，2-四氟丙烷的方法，所述方法包括使所述混合物 经历第一蒸馏步骤，其中移出富含(i)氟化氢或(ii)1，1，1，2-四氟丙烷的 组合物作为第一馏出液组合物，并且第一塔底组合物富含所述组分(i)或 (ii)中的另一种；并且在与所述第一蒸馏步骤不同的压力下使所述第一 馏出液组合物经历第二蒸馏步骤，其中在第二蒸馏中，将第一蒸馏中作为 第一塔底组合物富含的组分移出，并且第二塔底组合物富含与第一馏出液 组合物富含组分相同的组分。在一些实施方案中，要分离的组合物包含超 出形成共沸或类共沸组合物所需的量的附加1，1，1，2-四氟丙烷或氟化氢。
许多方面和实施方案已在上文进行了描述，并且仅是示例性而非限制 性的。在阅读完本说明书后，技术人员应认识到，在不脱离本发明范围的 情况下，其它方面和实施方案也是可能的。
通过阅读以下发明详述和权利要求，任何一个或多个实施方案的其它 特征和有益效果将变得显而易见。发明详述首先提出术语的定义和阐明。
如本文所用，共沸组合物是两种或更多种物质的恒沸液体混合物，其 中混合物蒸馏而没有显著的组成变化并且表现为恒沸组合物。以共沸作为 特征的恒沸组合物，与相同物质的非共沸混合物相比，其显示具有最高或 最低的沸点。如本文所用，共沸组合物包括均相共沸物，均相共沸物是表 现为单一物质的两种或更多种物质的液体混合物，即由液体的部分蒸发或 蒸馏而产生的蒸气，具有与所述液体相同的组成。如本文所用，共沸组合 物也包括非均相共沸物，其中所述液相分流成两种或更多种液相。在这些 实施方案中，在共沸点时蒸气相与两种液相是平衡的，而且所有三相具有 不同的组成。如果将非均相共沸物的两种平衡液相合并在一起，然后计算 总液相的组成，那么其组成与蒸气相的组成是完全相同的。
就本论述的目的而言，近共沸组合物是指表现类似共沸物的组合物 (即沸腾或蒸发时具有恒沸特性或无分馏趋势)。因此，沸腾或蒸发期间 形成的蒸气的组成与原液体组成相同或基本相同。因此，在沸腾或蒸发期 间，如果液体组成发生了一些变化，则也仅发生最小程度或可忽略程度的 变化。这与非共沸组合物形成对比，非共沸组合物是在沸腾或蒸发期间液 体组成发生了显著程度变化的组合物。
近共沸组合物表现出几乎无压差的露点压力和泡点压力。也就是说， 在给定温度下，露点压力和泡点压力之差是很小的值。可说明，露点压力 和泡点压力之差小于或等于3％(基于泡点压力)的组合物被认为是近共 沸的。
还认识到，当使共沸或近共沸液体组合物在不同压力下经历沸腾时， 共沸或近共沸液体组合物中每种组分的沸点和重量百分比均会有所变化。 因此，特征在于在特定压力下具有固定沸点的共沸或近共沸组合物可通过 存在于各组分之间的独特关系、或通过这些组分的组成范围、或通过组合 物中每种组分的精确重量百分比来定义。本领域还认识到，可计算各种共 沸组合物(包括其在特定压力下的沸点)(参见例如W.Schotte的“Ind. Eng.Chem.ProcessDes.Dev.”(1980)19，432-439)。可使用涉及相同 组分的共沸组合物的实验性识别来确认在相同或其它温度和压力下此类计 算的准确性和/或对其进行修正。
在一个实施方案中，所述方法为制备1，1，1，2，3-五氟丙烷(用于制备 2，3，3，3-四氟-1-丙烯的中间体)的一种方法，具体地讲是移除1，1，1，2-四氟 丙烷杂质的一种方法。在另一个实施方案中，所述方法为从包含1，1，1，2-四 氟丙烷、1，1，1，2，3-五氟丙烷和氟化氢的混合物中移除氟化氢的一种方法。 在一些实施方案中，在使1，1，1，2，3-五氟-2，3，3-三氯丙烷氢化以制备 1，1，1，2，3-五氟丙烷中，1，1，1，2-四氟丙烷作为副产物而产生。
在一个实施方案中，通过使1，1，1，2，3-五氟-2-丙烯氢化来制备1，1，1，2，3- 五氟丙烷。在另一个实施方案中，通过使1，1，1，2，3-五氟-2，3，3-三氯丙烷 (CFC-215bb)氢化来制备1，1，1，2，3-五氟丙烯。在一些实施方案中，通过 1，1，1，2，3-五氟丙烷在氢化催化剂上非预期脱氟化氢以制备1，1，1，2-四氟丙烯 和氟化氢，氟化氢作为副产物而产生。在氢化条件下，将1，1，1，2-四氟丙烯 氢化成1，1，1，2-四氟丙烷。在一些实施方案中，通过使1，1，1，2，3-五氟丙烷过 度氢化而产生1，1，1，2-四氟丙烷，氟化氢作为副产物而产生。
在一个实施方案中，为制备1，1，1，2，3-五氟丙烷并且分离1，1，1，2，3-五氟 丙烷，使1，1，1，2-四氟丙烷与HF形成共沸物。已知，氟化氢和1，1，1，2，3-五 氟丙烷也形成共沸物，这使得它们通过蒸馏分离变得困难。
在一个实施方案中，提供了组合物，所述组合物包含1，1，1，2-四氟丙烷 和有效量的氟化氢(HF)以形成共沸组合物。有效量是指当与1，1，1，2-四 氟丙烷组合时致使形成共沸或近共沸混合物的量。
考虑反应器流出物的处理和产物分离，在一个实施方案中，反应器流 出物包含1，1，1，2-四氟丙烷、1，1，1，2，3-五氟丙烷和氟化氢。分离此类混合物 的蒸馏方法的一个实施方案示于图1中。在一个实施方案中，流100是离 开氢化反应器的代表性组合物，在所述氢化反应器中，1225ye以高转化率 转变成245eb(因此几乎没有未反应的1225ye剩余)。将部分冷却和冷凝 的流100喂入到蒸馏塔110的中段，所述蒸馏塔包含40个理论塔板，并且 在80psig(94.7psia)顶部压力下操作。在塔110中，使用HF/254eb共沸 物以将HF从副含245eb的进料混合物中移出，并且245eb的损失非常 小。离开塔110顶部的蒸气120在冷凝器125中部分冷凝，并且所得冷凝 液130作为回流液返回110顶部。离开125的120未冷凝部分作为馏出液 140移出。馏出液140包含进料100中基本上含有的所有HF和254eb，但 仅包含100中非常小部分的245eb。130与100的操作质量比率为约 2.5∶1。100中基本上所有的245eb作为塔底产物经由流150从110底部移 出。流150基本上不含HF和254eb，表明HF/254eb共沸物已经成功地将 HF从HF和245eb形成的共沸物中移出。
在一个实施方案中，根据1，1，1，2，3-五氟-2，3，3-三氯丙烷至1，1，1，2，3-五 氟丙烷的转化度以及脱氟化氢副反应，或1，1，1，2，3-五氟丙烯至1，1，1，2，3-五 氟丙烷的转化度，可存在足够的氟化氢，使得塔顶塔馏出液馏分中所有 1，1，1，2-四氟丙烷均为其与氟化氢的共沸物形式。在其中1，1，1，2，3-五氟- 2，3，3-三氯丙烷转化率低的其它实施方案中，1，1，1，2-四氟丙烷以比存在于 1，1，1，2-四氟丙烷/氟化氢共沸物中大的量存在于塔顶馏出液馏分中。在其中 存在于反应器产物流中的氟化氢量低于与所有1，1，1，2-四氟丙烷形成共沸物 所需的量的一个实施方案中，可在反应器流出物流入蒸馏塔时将氟化氢加 入到所述流出物中。
可形成包含氟化氢与1，1，1，2-四氟丙烷共沸组合的组合物。在一个实施 方案中，这些包括包含约37.8摩尔％至约59.3摩尔％的HF，和约40.7摩 尔％至约62.2摩尔％的1，1，1，2-四氟丙烷的组合物(这在介于约-40℃至约 100℃之间的温度和介于约2.6psi至约345psia之间的压力下形成沸腾的共 沸物)。计算出的共沸组合正常沸点为-5.1℃。1，1，1，2-四氟丙烷正常沸点 为～0℃。
在另一个实施方案中，可形成基本上由氟化氢与1，1，1，2-四氟丙烷的共 沸组合组成的组合物。这些包括基本上由约37.8摩尔％至约59.3摩尔％的 HF，和约40.7摩尔％至约62.2摩尔％的1，1，1，2-四氟丙烷组成的组合物 (这在介于约-40℃至约100℃之间的温度和介于约2.6psi至约345psia之 间的压力下形成沸腾的共沸物)。
在另一个实施方案中，还形成包含HF和1，1，1，2-四氟丙烷的近共沸组 合物。在约-40℃至约100℃范围内的温度和约2.66psia至约345.2psia的 压力下，此类近共沸组合物包含约35.2摩尔％至约78.4摩尔％的1，1，1，2-四 氟丙烷，和约21.6摩尔％至约64.8摩尔％的HF。
在另一个实施方案中，在约-40℃至约100℃范围内的温度和约2.66 psia至约345.2psia的压力下，可形成基本上由约35.2摩尔％至约78.4摩 尔％的1，1，1，2-四氟丙烷，和约21.6摩尔％至约64.8摩尔％的HF组成的近 共沸组合物。
在大气压下，氢氟酸和1，1，1，2-四氟丙烷的沸点分别为约19.5℃和约 ～0℃。在大气压下，1，1，1，2-四氟丙烷和氟化氢的共沸物的沸点为约-5.1 ℃。本领域的普通技术人员将易于认识到，共沸组合物和近共沸组合物不 易通过普通的分馏而分离成纯组分。
在一个实施方案中，HF/1，1，1，2-四氟丙烷共沸和近共沸组合物用于制 备1，1，1，2，3-五氟丙烷的方法中，和纯化1，1，1，2，3-五氟丙烷的方法中。实际 上，HF/1，1，1，2-四氟丙烷共沸和近共沸组合物可用于生成包含1，1，1，2-四氟 丙烷和HF的组合物的任何方法中。
在一个实施方案中，可与1，1，1，2-四氟丙烷实施共沸蒸馏，以将氟化氢 从1，1，1，2，3-五氟丙烷中分离出来。如本文所公开，1，1，1，2，3-五氟丙烷可通 过脱氟化氢转化成HFC-1234yf。然后可实施两塔变压蒸馏，以将HF从 1，1，1，2-四氟丙烷副产物中分离出来。还可使用例如标准水溶液净化工艺， 从产物混合物的卤代烃组分中移除HF。然而，大量净化排放物的生成会 产生废水处理的问题。因此，仍需要将HF从此类产物混合物中移除的方 法。
虽然根据本文公开方法处理的初始混合物可得自多种来源，包括将 1，1，1，2-四氟丙烷加入到包含HF的组合物中，但是在一个实施方案中，本 发明方法的有利用途在于处理来自于1，1，1，2，3-五氟丙烷制备中的流出物混 合物。
在一个实施方案中，另一个方面提供了从1，1，1，2，3-五氟丙烷中分离出 氟化氢的方法，所述方法包括：a)形成1，1，1，2-四氟丙烷、1，1，1，2，3-五氟 丙烷和氟化氢的混合物；以及b)使所述混合物经历蒸馏步骤，形成塔馏 出液组合物作为塔顶流120，所述组合物包含HF和1，1，1，2-四氟丙烷的共 沸或近共沸组合物。在一个实施方案中，来自该蒸馏的塔底流150包含基 本上不含氟化氢的1，1，1，2，3-五氟丙烷。在另一个实施方案中，来自该蒸馏 的塔底流包含1，1，1，2，3-五氟丙烷和1，1，1，2-四氟丙烷。此类蒸馏设置的一个 实施方案示于图1中。
在一个实施方案中，“基本上不含氟化氢”是指组合物包含小于约 100ppm(基于摩尔)的氟化氢。在另一个实施方案中，“基本上不含氟化 氢”是指组合物包含小于约10ppm的氟化氢。在另一个实施方案中，“基 本上不含氟化氢”是指组合物包含小于约1ppm的氟化氢。
该共沸蒸馏利用由1，1，1，2-四氟丙烷和HF形成的低沸共沸组合物。所 述共沸组合物在比任一纯组分沸点低并且低于1，1，1，2，3-五氟丙烷/HF共沸 物沸点的温度下沸腾。
如前所述，可由任何实际途径形成1，1，1，2-四氟丙烷、1，1，1，2，3-五氟丙 烷和HF的混合物。在一个实施方案中，本发明方法尤其可用于从 1，1，1，2，3-五氟-2，3，3-三氯丙烷与氢气在催化剂的存在下反应而产生的反应 混合物中分离出1，1，1，2-四氟丙烷。在另一个实施方案中，本发明的方法尤 其可用于从1，1，1，2，3-五氟丙烯与氢气在催化剂的存在下反应而产生的反应 混合物中分离出氟化氢。然后用本发明方法处理产生的反应混合物，以移 除氟化氢。
在一个实施方案中，操作本发明的共沸蒸馏涉及向蒸馏塔提供过量的 1，1，1，2-四氟丙烷。如果向塔喂入适量的1，1，1，2-四氟丙烷，则所有的HF可 在塔顶形成包含1，1，1，2-四氟丙烷和HF的共沸组合物。因此，从塔底移出 的1，1，1，2，3-五氟丙烷基本上不含HF。
在一个实施方案中，“基本上不含HF”是指组合物包含小于约 100ppm(基于摩尔)的HF。在另一个实施方案中，“基本上不含HF”是 指组合物包含小于约10ppm的HF。在另一个实施方案中，“基本上不含 HF”是指组合物包含小于约1ppm的HF。
在一个实施方案中，在蒸馏步骤中，可使用例如标准回流冷凝器，将 离开蒸馏塔塔顶的包含HF和1，1，1，2-四氟丙烷的馏出液冷凝。该冷凝流的 至少一部分可回流至塔顶。回流至蒸馏塔塔顶的冷凝物与作为馏出液移出 的物质的比率通常称为回流比。可用于实施蒸馏步骤的具体条件取决于许 多参数，如蒸馏塔直径、进料点、以及塔中分离塔板数等等。蒸馏塔的操 作压力可在约10psi压力至约200psi(1380kPa)，通常地约20psi至约 50psi的范围内。在一个实施方案中，在约25psi(172kPa)的压力与约 44℃的塔底温度和约6℃的塔顶温度下操作蒸馏塔。通常，增加回流比将 致使馏出液流纯度增加，但是回流比一般在介于1/1至200/1之间的范围 内。位于邻近塔顶的冷凝器的温度通常足以将从塔顶离开的馏出液基本上 冷凝下来，或者为通过部分冷凝来达到期望回流比所需的温度。
在一个实施方案中，包含HF和1，1，1，2-四氟丙烷共沸或近共沸组合 物、基本上不含1，1，1，2，3-五氟丙烷的塔馏出液组合物必须被处理以移除 HF并提供纯1，1，1，2-四氟丙烷作为产物。这可通过例如中和或通过如本文 所述的第二蒸馏方法实现。
在一个实施方案中，另一个方面提供了从包含1，1，1，2-四氟丙烷和HF 的混合物中分离出1，1，1，2-四氟丙烷的方法，所述方法包括：a)使所述混 合物经历第一蒸馏步骤，其中移出富含(i)氟化氢或(ii)1，1，1，2-四氟丙 烷的组合物作为第一馏出液组合物，并且第一塔底组合物富含所述组分 (i)或(ii)中的另一种；以及)在与所述第一蒸馏步骤不同的压力下使 所述第一馏出液组合物经历第二蒸馏步骤，其中在第二馏出液组合物中， 将(a)中富含于第一塔底组合物中的组分移出，并且第二塔底组合物富含 与第一馏出液组合物富含组分相同的组分。变压蒸馏方法的实施方案示于 图2中。如上所述的方法利用不同压力下共沸物组成的变化来实现1，1，1，2- 四氟丙烷与HF的分离。在一个实施方案中，第一蒸馏步骤在相对于第二 蒸馏步骤较高的压力下实施。在较高的压力下，HF/1，1，1，2-四氟丙烷共沸 物包含较多的1，1，1，2-四氟丙烷或较少的HF。如果在较高的压力下，第一 蒸馏步骤的进料组合物相对于共沸组合物是富含HF的，则该高压蒸馏步 骤产生过量的HF，在比共沸物更高的温度下沸腾的HF将作为塔底物230 离开塔220，所述塔底物230为基本上纯的HF。然后将在第一蒸馏步骤压 力下其组成接近共沸组合物的第一塔馏出液240喂入在较低压力下操作的 第二蒸馏步骤。在较低压力下，HF/1，1，1，2-四氟丙烷共沸物偏向较低浓度 的1，1，1，2-四氟丙烷。因此，在该较低压力下，第二蒸馏步骤的进料相对于 共沸物富含1，1，1，2-四氟丙烷，使得具有比共沸物更高沸点的过量1，1，1，2- 四氟丙烷作为塔底组合物290离开第二蒸馏塔。本发明方法可以此方式实 施，以产生基本上不含HF的1，1，1，2-四氟丙烷。此外，本发明方法可以此 方式实施，以产生基本上不含1，1，1，2-四氟丙烷的HF。
在另一个实施方案中，第一蒸馏步骤在相对于第二蒸馏步骤较低的压 力下实施。在较低压力下，HF/1，1，1，2-四氟丙烷共沸物包含较少的1，1，1，2- 四氟丙烷。如果在第一蒸馏步骤压力下，第一蒸馏步骤的进料组合物相对 于共沸组合物富含1，1，1，2-四氟丙烷，则该低压蒸馏步骤产生过量的 1，1，1，2-四氟丙烷，在比共沸物更高的温度下沸腾的1，1，1，2-四氟丙烷将作为 塔底物离开塔，所述塔底物为基本上纯的1，1，1，2-四氟丙烷。然后将在第一 蒸馏步骤压力下其组成接近共沸组合物的第一塔馏出液喂入在较高压力下 操作的第二蒸馏步骤。在较高压力下，HF/1，1，1，2-四氟丙烷共沸物偏向较 高浓度的1，1，1，2-四氟丙烷，或较低浓度的HF。因此，在较高压力下，该 第二蒸馏步骤的进料此时相对于共沸物是富含HF的，因此塔中具有过量 的HF。具有比共沸物更高沸点的过量HF作为塔底组合物离开第二蒸馏 塔。本发明方法可以此方式实施，以产生基本上不含HF的1，1，1，2-四氟丙 烷。此外，本发明的方法可以此方式实施，以产生基本上不含1，1，1，2-四氟 丙烷的HF。
如本文所用，术语“包含”、“包括”、“具有”或它们的任何其它 变型均旨在涵盖非排他性的包括。例如，包括要素列表的工艺、方法、制 品或设备不必仅限于那些要素，而是可以包括未明确列出的或该工艺、方 法、制品或设备所固有的其它要素。此外，除非另外明确说明，否则 “或”是指包含性的“或”，而不是指排他性的“或”。例如，以下任何 一种情况均满足条件A或B：A是真实的(或存在的)且B是虚假的(或 不存在的)，A是虚假的(或不存在的)且B是真实的(或存在的)，以 及A和B都是真实的(或存在的)。
“一个”或“一种”也被用于描述本文所述的要素或组分。这仅仅是 为了方便并且给出本发明范围的一般含义。这种描述应被理解为包括一个 或至少一个，并且该单数也包括复数，除非很明显地另指他意。
对应于元素周期表内列的族序号的使用参见“CRCHandbookof ChemistryandPhysics”，第81版(2000-2001)中所述的“新命名法”公 约。
除非另行定义，否则本文所用的所有科技术语的含义与本发明所属领 域的普通技术人员通常理解的一样。尽管与本文所述方法和材料类似或等 同的方法和材料也可用于本发明实施方案的实践或测试，但是下文描述了 合适的方法和材料。除非引用具体段落，本文所提及的所有出版物、专利 申请、专利以及其它参考文献全文均以引用方式并入本文。如发生矛盾， 则以本说明书及其包括的定义为准。此外，所述材料、方法和实例仅是例 证性的并不旨在进行限制。
实施例
本文所描述的概念将在下列实施例中进一步描述，所述实施例不限制 在权利要求中描述的本发明的范围。
图例
1234yf为CF3CF＝CH21243zf为CF3CH＝CH2
263fb为CF3CH2CH3245eb为CF3CHFCH2F
235bb为CF3CFClCH2F226ea为CF3CHFCF2C1
254eb为CF3CFHCH3215bb为CF3CFClCFCl2
1225ye为E和Z形式的CF3CF＝CHF
1215yb为E和Z形式的CF3CF＝CFCl
实施例1
H 2 与CFC-215bb在氧化铝载钯催化剂上的反应
向哈氏合金(Hastelloy)管(.625″OD×.576ID×10″L)中填充15cc (9.7g)市售的1％氧化铝载钯球体(4mm)。通过夹在反应器外壁上的 5.7″×1″陶瓷带式加热器来加热所述反应器的填装部分。热电偶放置于反 应器壁和加热器之间，测定反应器温度。通过在50sccm(8.33×10-7m3/s) 氮气下，在250℃下加热2小时来活化所述催化剂。关闭氮气，并且在250 ℃下用50sccm(8.33×10-7m3/s)氢气将所述催化剂处理两小时，然后在氮 气流下，将反应器冷却至所需的操作温度。停止氮气流后，然后启动氢气 流和CFC-215bb通过反应器。氢气与CFC-215bb的摩尔比为2/1，并且接 触时间为30秒。产物由GC/MS分析，并且以摩尔％形式报导于表1中。 还存在微量的其它化合物，但未被列于表1中。
表1
实施例2
H 2 与CFC-215bb在碳载钯催化剂上的反应
基本上重复实施例1，不同的是所述催化剂为市售的0.5％碳载钯 (5.4g，15.0mL)，并且仅将氢气和CFC-215bb喂入反应器中。氢气与 CFC-215bb的摩尔比为2/1，并且接触时间为30秒。对于不同操作温度， 以面积％为单位的产物的GC/MS分析结果总结于表2中。还存在微量的其 它化合物，但未被列于表2中。
表2
T℃ 263fb 254eb 245eb 235bb 150 0.1 9.4 83.2 7.0 175 0.2 8.5 82.3 5.8 225 0.6 10.7 87.2 0.1
实施例3
1，1，1，2，3-五氟丙烯的氢化
向因康镍合金管(5/8英寸OD)中填充16cc(14.45g)0.5％的酸洗碳 载钯(6×10目)。在20sccm(3.33×10-7m3/s)氮气吹扫下将所述催化剂 在400℃下加热7分钟，然后在13分钟内降至100℃。在40sccm(6.67× 10-7m3/s)氮气吹扫下将温度升至200℃。将氮气流量降至20sccm(3.33× 10-7m3)，并且将氢气以10sccm(1.67×10-7m3/s)流量供料60分钟。然而 保持相同的氮气流量，在30分钟内将氢气增至20sccm(3.33×10-7m3/s)。然而保持氢气流量，在60分钟内将氮气降至10sccm(1.67×10-7m3/s)。关闭氮气，并且在130分钟内将氢气增至40sccm(6.67×10-7m3/s)。
将反应器温度降至85℃，并且以61sccm(1.02×10-6m3/s)喂入HFC- 1225ye(1，2，3，3，3-五氟-1-丙烯)并以85sccm(1.42×10-6m3/s)喂入氢气。 由GCMS分析反应器流出物，其包含92％的HFC-245eb(1，1，1，2，3-五氟丙 烷)和8％的HFC-254eb(1，1，1，2-四氟丙烷)。
参见图1，流100为离开氢化反应器的简化“典型”组合物，其中 1225ye以高转化率转化成245eb(以便基本上没有未反应的1225ye剩 余)。
将部分冷却和冷凝的流100喂入到蒸馏塔110中，所述蒸馏塔包含40 个理论塔板，并且在80psig(94.7psia)顶部压力下操作。在塔110中， 使用HF/254eb共沸物以将HF从富含245eb的进料混合物中移出，并且 245eb的损失非常小。离开塔110顶部的蒸气120在冷凝器125中部分冷 凝，并且所得冷凝液130回流至110顶部。离开125的120未冷凝部分作 为馏出液140移出。馏出液140包含进料100中含有的基本上所有的HF 和254eb，但是仅包含100中非常小部分的245eb。130与100的操作质量 比率为约2.5∶1。100中基本上所有的245eb经由流150作为塔底产物从 110底部移出。流150基本上不含HF和254eb，表明HF/254eb共沸物已 成功地将HF从HF和245eb形成的共沸物中移出。各种流的组成示于表4 中。
表4
组分或变量 100塔进料摩尔％ 140塔馏出液摩尔％ 150塔底物摩尔％ HF 0.43 5.26 ＜0.0001 245eb 91.9 0.07 100 254eb 0.41 5.04 ＜0.0001 H2 7.25 89.6 0 温度(℃) 49.2 -23.4 80.9 压力(psia) 100 94.7 95.3
实施例4
HF和CF 3 CHFCH 3 的混合物的相研究
对基本上由CF3CHFCH3和HF组成的组合物进行相研究，其中使所述 组成发生变化，并且26.8℃和69.4℃下测定蒸气压。根据相研究所得的数 据，已计算出在其它温度和压力下的共沸物组成。
表4提供了在特定温度和压力下，验证并计算出的HF和CF3CHFCH3共沸物组成汇总。
表4
温度℃ 压力psia 摩尔％HF 摩尔％CF3CHFCH3 -40 2.7 59.3 40.7 -30 4.6 57.0 42.9 -20 7.6 54.9 45.1 -10 11.9 52.9 47.1 0 18.1 50.9 49.1 10 26.6 49.0 51.0 20 38.0 47.2 52.8 26.77 47.7 46.0 54.0 30 52.9 45.5 54.5 40 72.1 43.9 56.1 50 96.4 42.4 57.6 60 127.0 41.2 58.8 69.35 162.4 40.1 59.9 70 165.1 40.1 59.9 80 212.3 39.2 60.8 90 271.0 38.6 61.4 100 345.2 37.8 62.2
实施例5
实施例5展示了HFC-254eb和HF混合物的露点蒸气压和泡点蒸气 压。
由测定和计算出的热力学性质计算本文所公开组合物的露点蒸气压和 泡点蒸气压。对于露点压力和泡点压力之差小于或等于3％(基于泡点压 力)的，近共沸范围由HFC-254eb(摩尔百分比，摩尔％)的最小和最大 浓度表示。结果总结于表5中。
表5
实施例6
通过变压蒸馏从氟化氢中分离254eb
假定变压蒸馏的进料为50/50摩尔的HF和254eb的混合物。参见表 4，我们可以看出，50/50摩尔％的进料混合物在高压下是富含HF端的共 沸物，并且非常接近在1-2atm下的共沸组合物。因此，将50/50进料喂入 到高压塔中，并且从该塔底部回收HF。得自第一塔的馏出液具有接近塔 压下共沸组合物的组成，并且喂入稍高于大气压下操作的第二蒸馏塔。从 第二塔的底部回收纯254eb，并且将组成接近塔压下共沸组合物的相应馏 出液流首先泵送至更高压力，然后再循环回至第一塔。
参见图2，在高压下将1000lb/hr的50/50摩尔％HF/254eb混合物 (200)与得自第二塔(320)的馏出液合并以形成第一蒸馏塔(220)的 总进料(210)，所述第一蒸馏塔包含15个理论塔板，并且在264.7psia (250psig)的顶部压力下操作。将流210喂入自塔220顶部计第三个理论 塔板。由于210组成取决于在250psig下富含HF端的HF/254eb共沸物， 因此第一塔底产物可经由230从220底部移出，所述230包含200中基本 上所有的HF，其组成中254eb可忽略。得自塔220的馏出液240具有接近 在250psig下HF/254eb共沸物组成的组成。该第一馏出液通过换热器250 冷却，并且通过阀门260减压，形成270，将所述270喂入自第二蒸馏塔 280顶部计第三个理论塔板。塔280包含15个理论塔板，并且在19.7psia (5psig)顶部压力下操作。在该压力下，270的组成取决于富含254eb端 的HF/254eb共沸物，以便第二塔底产物可经由290从280中移出，所述 290包含200中基本上所有的254eb，其组成中HF可忽略。第二馏出液经 由300从280中移出，其组成接近在5psig下HF/254eb共沸物的组成。 300通过泵310增压，形成320，将所述320与新鲜进料200合并，完成所 述方法。各种流的组成示于表6中。
表6
应注意到，上文一般性描述或实施例中所描述的行为不是所有都是必 需的，一部分具体行为不是必需的，并除了所描述的那些以外，还可实施 一个或多个其它行为。此外，所列行为的顺序不必是实施它们的顺序。
在上述说明书中，已参考具体的实施方案描述了不同概念。然而，本 领域的普通技术人员认识到，在不脱离如下文权利要求中所述的本发明范 围的情况下，可进行各种修改和变化。因此，说明书和附图应被认为是示 例性而非限制性的，并且所有此类修改形式均旨在包括于本发明的范围 内。
上文已结合具体的实施方案描述了有益效果、其它优点以及问题的解 决方案。然而，有益效果、优点、问题的解决方案、以及可致使任何有益 效果、优点或解决方案产生或变得更显著的任何特征不可解释为是任何或 所有权利要求的关键、必需或基本特征。
应当认识到，为清楚起见，本文不同实施方案的上下文中所描述的某 些特征也可在单个实施方案中以组合方式提供。反之，为简化起见，在单 个实施方案上下文中所描述的多个特征也可以分别提供，或以任何子组合 的方式提供。此外，在范围内描述的相关数值包括所述范围内的每个值。