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1、10申请公布号CN104074893A43申请公布日20141001CN104074893A21申请号201410118476522申请日20140327102013005287420130327DEF16D65/04200601F16D69/04200601C23C8/0020060171申请人安德烈斯蒂尔股份两合公司地址德国魏布林根72发明人N阿普费尔M舒马歇尔R科内尔森74专利代理机构中国专利代理香港有限公司72001代理人陈浩然杨国治54发明名称手持式工作器械和用于制造其制动装置的方法57摘要本发明涉及一种手持式工作器械和用于制造其制动装置的方法，带有工具的手持式工作器械具有用于工具的。
2、制动装置10，其包括包绕制动鼓12的制动带13。制动带13和制动鼓12形成摩擦对，其在制动时共同作用。为了获得非常好的制动功率，设置成，第一摩擦对是奥氏体钢、双相钢、超级双相钢、镍基合金或者钴基合金，并且第一摩擦对具有基体20和边缘层21，边缘层21的硬度为基体20的硬度的大约150至大约600，边缘层21中的碳化物成分小于大约05重量百分数。为了制造手持的工作器械的制动装置10设置成在小于500的温度下将碳和/或氮渗入第一摩擦对的边缘层21中。30优先权数据51INTCL权利要求书1页说明书13页附图5页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书13页附图5页10申。
3、请公布号CN104074893ACN104074893A1/1页21一种手持式工作器械，其带有工具且带有用于所述工具的制动装置10，其中，所述制动装置10包括包绕制动鼓12的制动带13，其中，所述制动带13和所述制动鼓12形成摩擦对，其在制动时共同作用，其特征在于，第一摩擦对是奥氏体钢、双相钢、超级双相钢、镍基合金或者钴基合金，并且所述第一摩擦对具有基体20和边缘层21，其中，所述边缘层21的硬度为所述基体20的硬度的150至600，并且其中，所述边缘层21中的碳化物成分小于05重量百分数。2根据权利要求1所述的工作器械，其特征在于，所述边缘层21具有5M至50M的厚度。3根据权利要求1所述的。
4、工作器械，其特征在于，所述边缘层21中的氮化物成分小于1。4根据权利要求1所述的工作器械，其特征在于，所述边缘层21中的碳含量为1重量百分数至7重量百分数。5根据权利要求1所述的工作器械，其特征在于，所述边缘层21中的氮含量为5重量百分数至12重量百分数。6根据权利要求1所述的工作器械，其特征在于，所述第一摩擦对是所述制动带13。7根据权利要求1所述的工作器械，其特征在于，所述第一摩擦对是所述制动鼓12。8根据权利要求1所述的工作器械，其特征在于，所述第一摩擦对是无锈的奥氏体钢。9根据权利要求1所述的工作器械，其特征在于，第二摩擦对是带有立方体体心的和/或四角形歪曲的晶格结构的钢。10一种用于。
5、制造手持式工作器械的制动装置的方法，其中，所述工作器械具有工具和用于所述工具的制动装置10，其中，所述制动装置10包括包绕制动鼓12的制动带13，其中，所述制动带13和所述制动鼓12形成摩擦对，其在制动过程中共同作用，其特征在于，第一摩擦对是奥氏体钢、双相钢、超级双相钢、镍基合金或者钴基合金，并且在低于500的温度下将碳和/或氮渗入所述第一摩擦对的边缘层21中。11根据权利要求10所述的工作器械，其特征在于，所述渗入在多于48小时、尤其多于96小时的时间段上实现。12根据权利要求10所述的工作器械，其特征在于，仅将碳渗入所述边缘层中。权利要求书CN104074893A1/13页3手持式工作器械。
6、和用于制造其制动装置的方法技术领域0001本发明涉及一种在权利要求1的前序部分中所说明的类型的手持式工作器械和一种在权利要求10的前序部分中所说明的类型的用于制造手持式工作器械的制动装置的方法。背景技术0002由文件DE3802488AL中已知涂覆制动带，其例如可用于停止机动锯的锯链。涂覆例如可利用氧化铝以等离子涂覆方法实现。通过制动带的这样的涂覆可在制动带的使用寿命较高的情况下实现较短的制动时间。这样的涂覆然而比较复杂且因此昂贵。0003由文件DE19581791B4已知一种用于齿轮变速器中的同步装置的摩擦副，在其中摩擦对中的一个是具有带有至少30体积百分数碳化物的富含碳化物区的铬含量高的铁。
7、素体或奥氏体钢。也设置成在1050下在无氧的环境中使这两个摩擦对渗碳。由此在靠近表面的层中产生混铬碳化物CHROMMISCHCARBID。带有渗碳的表面的构件是脆的。带有这样的表面的手持式工作器械的制动装置的制动带会在运行中断裂，因为在运行中由于在制动过程中强烈地加热制动带总是又实现奥氏体化，由此制动带变脆。0004由文件DE102004060016AL对于摩擦副还已知首先通过硬化方法如表面硬化EINSATZHAERTEN处理摩擦对中的一个。表面硬化通常还在超过900的非常高的温度下实现。0005由荷兰APELDOORN的公司BODYCOTEHARDIFFBV的商品说明书“渗碳KOLSTERI。
8、SIEREN”已知一种用于无锈的奥氏体钢的表面硬化的方法，在其中在低温时将碳渗入材料的表面中。在此不形成碳化物。“渗碳的”表面应具有提高的耐磨性并且避免在滑动面处的侵蚀。应减小附着倾向。发明内容0006本发明目的在于提供一种这种类型的手持式工作器械，其制动装置具有高使用寿命并且提供良好的制动成果。本发明的另一目的在于说明一种用于制造手持式工作器械的制动装置其具有高使用寿命并且获得短制动时间。0007关于手持式工作器械，该目的通过一种带有权利要求1的特征的手持式工作器械来实现。关于方法，该目的通过一种带有权利要求10的特征的方法来实现。0008显示出，边缘层其硬度为基体的硬度的大约150至600。
9、并且其碳化物成分小于05重量百分数不仅非常耐磨损、而且令人惊讶地还获得非常好的制动功率。相对于未处理的摩擦对，制动时间可被减半或者甚至降低到三分之一。第一摩擦对在此是奥氏体钢、双相钢、超级双相钢、镍基合金或钴基合金。通过边缘层实现制动时间的显著减少。边缘层可通过在低于大约500的温度下碳和/氮的渗入来制造。由于较低的所需的温度，该制造比较简单且成本有利。在碳渗入的情况下该方法被称为“KOLSTERISIEREN”BODYCOTE公司的所注册的商标。在碳渗入的情况下碳原子被置入钢的基质中。碳原子的主要部分说明书CN104074893A2/13页4在此不与第一摩擦对的材料反应，从而没有碳化物形成并。
10、且边缘层中的碳化物成分小于大约05重量百分数。0009边缘层具有高韧性和低温韧性。由此可避免表面裂纹并且获得较长的使用寿命。通过带有基体硬度的大约150至大约600的硬度和小于大约5重量百分数的碳化物成分的边缘层，不仅减少在第一摩擦对处的磨损，而且减少在第二摩擦对处的磨损。边缘层有利地仅是一扩散区、但不是施加到基体上的层，从而避免边缘层的剥落。碳化物的较低含量防止摩擦对变脆。0010边缘层有利地具有大约5M至大约50M的厚度。大约15M至大约35M的边缘层的厚度被视为特别有利的。边缘层的层厚相应地非常小。层厚小于在运行中第一摩擦对的磨损。令人惊讶地确定，如果磨损超过边缘层的初始厚度那么也还存在。
11、制动时间的明显缩短。猜测当摩擦对在制动过程中被加热时在基质中渗入的原子进一步扩散至基体。0011为了相对于基体硬度提高硬度也可使氮渗入边缘层中。如果氮被渗入边缘层中，则氮有利地置入第一摩擦对的基质中。氮原子的主要部分不与第一摩擦对的材料反应，使得边缘层中的氮化物成分较小。边缘层中的氮化物成分有利地小于大约1、尤其小于大约05。0012如果碳被渗入边缘层中，则边缘层中的碳含量有利地为大约1重量百分数至大约7重量百分数。如果氮被渗入边缘层中，则边缘层中的氮含量有利地为大约5重量百分数至大约12重量百分数。边缘层的硬度有利地通过渗入的碳和/或氮显著提升。基体的硬度有利地为大约200HV至大约400H。
12、V。边缘层的硬度可在大约700HV至大约1200HV的范围中。由于边缘层的高硬度，耐磨性显著提高。0013第一摩擦对有利地是制动带。然而也可设置成，第一摩擦对是制动鼓。第一摩擦对特别有利地是无锈的奥氏体钢而第二摩擦对是具有带有立方体体心的和/或四角形歪曲的晶格结构的钢。0014对于用于制造手持式工作器械的制动装置的方法设置成，第一摩擦对是奥氏体钢、双相钢、超级双相钢、镍基合金或者钴基合金，并且在低于500的温度下将碳和/或氮渗入第一摩擦对的表面层中。0015通过碳和/或氮的渗入可显著提升边缘层的硬度。由于低温，可能成本有利地制造边缘层。因为碳和/或氮被渗入基体材料的基质中，避免材料变脆。001。
13、6碳和/或氮的渗入有利地在大于48小时、尤其大于96小时的长时间段上实现。碳和/或氮例如可在六至七天被渗入。在碳渗入时，在低于500、尤其低于300温度的下在边缘层中没有碳化物产生。边缘层中的碳化物成分小于大约05重量百分数。在氮渗入时，在低于500、尤其低于300的温度的下在边缘层中没有氮化物产生。由此避免边缘层变脆。通过渗入的碳原子和/或氮原子在边缘层中感应固有应力DRUCKEIGENSPANNUNG。由此改善动态强度。当仅将碳渗入边缘层中时证实为特别有利的。附图说明0017下面根据附图来阐述本发明的实施例。其中图1显示机动锯的示意性的侧视图，图2显示图1中的机动锯的制动带的透视性图示，说。
14、明书CN104074893A3/13页5图3显示对图2的制动带的侧视图，图4显示制动带的边缘层的示意性的图示，图5显示制动鼓的边缘层的示意性的图示。具体实施方式0018在图1中所示的机动锯1具有壳体2，在其处固定有后把手3和握管4用于引导机动锯1。机动锯5具有导轨5，其在壳体2的背向后把手3的前侧处向前伸。在导轨5处环绕地布置有锯链6。锯链6由布置在壳体2中的内燃机7环绕地来驱动。代替内燃机7也可设置有电动机，其有利地经由电缆从电池或从蓄电池被供应以能量。内燃机7构造为单缸发动机。内燃机7有利地是两冲程发动机或者混合润滑的四冲程发动机。内燃机7具有曲轴8，其经由离心式离合器9与在图1中未示出的。
15、小齿轮其驱动锯链6相连接。0019离心式离合器9具有制动鼓12，在运行中由于离心力，离心式离合器9的离心配重FLIEHGEWICHT24被压向制动鼓。制动鼓12是机动锯1的制动装置10的部分。除了制动鼓12之外，制动装置10包括制动带13，其在制动鼓12的外周缘处包绕制动鼓12。在未操纵的状态中制动带13与制动带12的周缘有较小的径向间距。在操纵制动装置10时由制动带13形成的圈SCHLINGE被拉紧且制动带13被压向制动鼓12的周缘，使得制动鼓12停止。也可设置成，制动带13仅部分地包绕制动鼓12。0020为了操纵制动装置10在壳体2处支承有护手11，其在握管4的面向导轨5的侧面处延伸。护手。
16、11经由肘杆机构25操纵制动装置10。肘杆机构25被弹簧14保持在其两个终端位置中、即制动装置10的未操纵的位置和操纵的位置。肘杆机构25作用在也在图2和图3中所示的制动带13的触发端19处且在触发制动装置10时围绕制动鼓12拉紧制动带13。另一端、即制动带13的固定端18固定在机动锯1的壳体2处。如图2所示，在固定端18处在制动带13处设置有螺栓16，利用其可将制动带13固定在壳体2中。0021在图1中所示的机动锯1此外具有用于操纵制动装置10的附加制动装置15。附加制动装置15用作用于锯链6的惯性制动器AUSLAUFBREMSE且在支承在后把手3处的加速杆22放开时被操纵。0022如图3所。
17、示，制动带13在其面向制动鼓12的内侧处具有贴靠面17，制动带13以其在制动装置10的拉紧状态中贴靠在制动鼓12的外周缘处且由此使其制动。贴靠面17构造在制动带的边缘层21处，其在图4中示意性示出。0023如图4所示，制动带13具有基体20，在其处构造边缘层21。基体20是无锈的奥氏体钢、双相钢、超级双相钢、镍基合金或者钴基合金、尤其STELLITE合金。0024用于制动带13的基体20的奥氏体钢例如可以是以下合金中的一个14301；14310；14305；14401；14404；14435；14571；14580；14944；14980；14539；AISI316；AISI304。0025该。
18、和另外的适合于制动带的基体20的钢的成分在下表中列出说明书CN104074893A4/13页6说明书CN104074893A5/13页7说明书CN104074893A6/13页8说明书CN104074893A7/13页9在表格中所提及的钢的名称所基于的标准在下表中列出，其中，分别说明德国的或欧洲的名称和标准以及美国的名称和标准说明书CN104074893A8/13页10说明书CN104074893A109/13页11说明书CN104074893A1110/13页12说明书CN104074893A1211/13页13双相钢或者超级双相钢例如可以是L4462、L4944、L4980或者SAF250。
19、7。其同样列举在上述表格中。0026镍基合金例如可以是在下表中所列举的材料说明书CN104074893A1312/13页14说明书CN104074893A1413/13页15钴基合金例如可以是带有材料号24979STELLITE21、相应于根据UNS的R30021、STELLITE6B根据UNS的R30016或者STELLITE6根据UNS的R30106的合金。STELLITE是DELOROSTELLITEHOLDINGSCORPORATION公司的商标名。0027为了制造制动带13，在小于500、尤其小于300的温度下将碳和/或氮渗入制动带13中。如果在高温下使碳和/或氮渗入，则可在碳氮共渗。
20、时从大约650开始形成碳化物而在渗氮时从大约500开始形成氮化物，其导致边缘层21的脆化。渗入在超过48小时、尤其超过96小时的时间段上实现。尤其仅使碳渗入。扩散过程的持续时间有利地为6至7天。制动鼓12如此处理的制动带13与其共同作用有利地由带有立方体体心的或四角形歪曲的晶格结构的钢构成。制动鼓12的表面有利地不被硬化或覆层。0028备选地也可设置成，制动带13由带有立方体体心的和/或四角形歪曲的晶格结构的钢构成且制动带12具有边缘层21，将碳和/或氮渗入其中。带有边缘层21的制动鼓12在图5中示出。在该情况中制动鼓12尤其由无锈的奥氏体钢、双相钢、超级双相钢、镍基合金或者STELLITE合。
21、金、尤其由上面所提及的合金中的一个构成。0029边缘层21中的碳含量为大约1重量百分数至大约7重量百分数。碳和/或氮在渗入时被释放到间隙位置ZWISCHENGITTERPLATZ中且不形成碳化物或氮化物。边缘层21中的碳化物成分因此非常少。边缘层21碳被渗入其中中的碳化物成分有利地小于05重量百分数。如果使氮渗入，则边缘层21中的氮化物成分有利地非常少且小于大约1重量百分数、尤其小于大约05重量百分数。边缘层21的硬度有利地处于大约700HV至大约1200HV维氏硬度的范围中。边缘层21的硬度为基体20的硬度的大约150至大约600。尽管边缘层21硬度较高，带有边缘层21的制动鼓12或制动带13不变脆。0030边缘层21具有大约5M至大约50M、尤其大约15M至35M的厚度A。厚度A在此可小于由于在运行中的磨损的材料损耗。显示出，如果损耗大于边缘层21碳和/或氮被渗入其中厚度A，那么也还存在制动时间的缩短。说明书CN104074893A151/5页16图1说明书附图CN104074893A162/5页17图2说明书附图CN104074893A173/5页18图3说明书附图CN104074893A184/5页19图4说明书附图CN104074893A195/5页20图5说明书附图CN104074893A20。