灯反射镜 【技术领域】
本发明涉及通过铝蒸镀在表面上形成镜面的灯反射镜，尤其是适用于装配在两轮或四轮机动车上的头灯、雾灯等中的灯反射镜(反光镜)，具体地涉及将至少作为加强材料的玻璃纤维作为无机填充材料添加混炼到以不饱和聚酯树脂为主要成分的母体树脂中形成BMC材料，将通过对该BMC材料进行注射成型而成型出的BMC成型体作为基体的灯反射镜(反光镜)。另外，母体树脂由不饱和聚酯、作为不饱和聚酯硬化时的交联剂在一个分子中具有二聚合结合的聚合性单体、和用于抑制不饱和聚酯硬化时的收缩的热可塑性树脂构成。
背景技术
目前，作为在车辆用头灯或雾灯中使用的反射镜(反光镜)的基体，众所周知，由于尺寸稳定性(易于成型出热收缩影响小的按照设计值的反射面形状地特性)、耐热性、刚性和成本特性良好，所以采用通过将作为加强材料的玻璃纤维、填料和须状物(ゥィスカ一)的无机填充材料添加混炼到以不饱和聚酯树脂为主要材料的母体树脂中，并通过进行注射成型而形成的BMC成型体。
【发明内容】
但是，构成BMC成型体的BMC材料(将作为加强材料的玻璃纤维、填料和须状物等无机填充材料混炼到母体树脂中)的比重为1.8～2.1，是普通热可塑性树脂的近2倍，因此增加了反射镜(反光镜)的重量。因而，在机动车行驶时增大了燃料消耗，不符合近年来节省燃料的社会需要。
因此，本发明人考虑在保持除BMC成型体的成本特性之外的主要特性(尺寸稳定性、耐热性和刚性)的同时、是否可以实现轻量化。
而且，添加到BMC材料中的玻璃纤维，作为加强材料是确保BMC成型体的所述主要特性所不可缺少的成分，与此相对，其它无机填充材料对于确保BMC成型体的主要特性没有玻璃纤维那样大的贡献，不是必不可少的成分。
因而，试验将玻璃纤维以外的无机填充材料的一部分替换成玻璃中空体(内部填充气体的比重较小的玻璃球体)，证实对轻量化非常有效。
但是，作为添加玻璃中空体的BMC材料，存在由注射成型时的剪切压力将玻璃中空体压溃、产生缺损不良、不能充分实现轻量化、或刚性下降等问题。
因此，本发明人，寻求在注射成型时不会压溃添加到BMC材料中的玻璃中空体、不丧失作为现有BMC成型体的主要特性(尺寸稳定性、耐热性和刚性)且有效地使BMC成型体轻量化的玻璃中空体的配合比，通过反复试验和研究，发现了有效的配合比，以至提出本发明。
本发明以所述现有技术中的问题和本发明人的知识为基础，其目的是，通过将规定配合比的玻璃中空体作为无机填充材料添加到构成灯反射镜基体的BMC材料中，提供一种对BMC成型体的主要特性(尺寸稳定性、耐热性和刚性)不造成损失、而可以使其轻量化的灯反射镜。
为了实现所述目的，根据本发明第一方面的灯反射镜，是将至少作为加强材料的玻璃纤维作为无机填充材料添加混炼到以不饱和聚酯树脂为主要成分的母体树脂中形成BMC材料、将通过对该BMC材料进行注射成型而形成的BMC成型体作为基体的灯反射镜，其中，将玻璃中空体作为无机填充材料添加到所述BMC材料中，将玻璃中空体相对于BMC材料的体积占有率调整在10～40％的范围内。
在此，作为母体树脂，由不饱和聚酯、作为不饱和聚酯硬化时的交联剂在一个分子中具有二聚合结合的聚合性单体、和用于抑制不饱和聚酯硬化时的收缩的热可塑性树脂构成。作为不饱和聚酯树脂，在不饱和聚酯硬化时的成型品玻璃转变温度在150℃以上，优选在160℃以上。作为聚合性单体，可以举出苯乙烯单体、乙烯基甲苯、二乙烯基苯、甲基丙烯酸甲酯、对甲基苯乙烯、邻苯二甲酸二烯丙基酯、和间苯二甲酸二烯丙基酯等，这些聚合性单体可以以将一种或两种以上混炼起来的形式使用。热可塑性树脂可以举出苯乙烯类共聚体、聚乙烯、聚氯乙烯、聚醋酸乙烯、聚甲基丙烯酸甲酯、聚甲基丙烯酸甲酯类共聚合体、改性ABS树脂、聚己酸内酯、改性聚氨酯等。特别是，象聚甲基丙烯酸甲酯、聚甲基丙烯酸甲酯类共聚合体这样的丙烯基类树脂(包含共聚体)；象聚醋酸乙烯、苯乙烯-醋酸乙烯共聚体这样的醋酸乙烯类树脂(包含共聚体)，在分散性、低收缩性、刚性方面是优选的。母体树脂的构成比为，在100份质量的母体树脂中，包含30～60份质量的不饱和聚酯、25～60份质量的聚合性单体、8～35份质量的热可塑性树脂。优选地，希望包含35～50份质量的不饱和聚酯、37～50份质量的聚合性单体、10～25份质量的热可塑性树脂。
并且，在BMC材料中，除了作为加强材料的玻璃纤维和玻璃中空体之外，也可以根据需要添加填料和须状物这些已知的其它无机填充材料。
(作用)当BMC材料中的玻璃中空体的体积占有率不足10％时，如图5的比较例1、2所示，BMC成型体的轻量化效果不明显，作为灯反射镜重量过重。另一方面，当超过40％时，如图5的比较例3所示，BMC成型体的刚性(弯曲弹性率)和抗冲击性恶化，同时难以确保尺寸稳定性。因而，如图4的实施例1-1、1-2、1-3所示，从BMC成型体的轻量化、刚性、耐冲击性和尺寸稳定性方面考虑，玻璃中空体相对于BMC材料的体积占有率优选为10～40％。
在本发明的第二方面中，对于权利要求1所述的灯反射镜，将无机填充材料相对于所述母体树脂的体积比(无机填充材料的体积/母体树脂的体积)调整在1.0～2.5的范围。
(作用)当无机填充材料相对于母体树脂的体积比不足1.0时，母体树脂成分变多，易于确保BMC成型体表面的平滑性，但是如图5的比较例4所示，BMC成型体的刚性(弯曲弹性率)和耐热性恶化。并且，BMC材料的流动型过高(粘性过低)，尺寸稳定性差，并且，存在产生气孔和气体灼烧等BMC成型体表面平滑性恶化的情况。
另一方面，当无机填充材料相对于母体树脂的体积比超过2.5时，无机填充材料多，如图5的比较例5所示，BMC成型体的刚性和耐热性优异，但是对于母体树脂的湿润性下降，BMC成型体的抗冲击性和脱模性下降，成型困难。并且，母体树脂成分的比例少，BMC成型材料的流动型恶化(粘性过高)，在注射成型中玻璃中空体有可能被压溃，不能按照设计实现轻量化，并且，在成型时产生缺损不良，不能稳定成型。
因而，如图4的实施例1-1、1-2、1-3和图5的比较例4、5所示，从BMC成型体的尺寸稳定性、耐热性、刚性、耐冲击性、成型加工性和轻量化方面考虑，无机填充材料相对于母体树脂的体积比优选在1.0～2.5的范围内。
在本发明第三方面中，对于权利要求1或2所述的灯反射镜，将所述玻璃中空体的平均颗粒直径调整在1 5～45μm的范围。
(作用)由于玻璃中空体的平均颗粒直径越大，则玻璃中空体的比重越小，所以对于BMC成型体的轻量化是有效的，但是当平均颗粒直径超过45μm时，则玻璃中空体作为异物存在，如图6的比较例7所示，BMC成型体的刚性(弯曲弹性模量)、弯曲弹性强度和脱模性下降，尺寸稳定性也恶化。进而，玻璃中空体的抗压强度显著下降，在注射成型中易于压溃，在压溃的情况下使得轻量化效果下降，产生缺损，难以稳定地成形。
另一方面，玻璃中空体的平均颗粒直径越小，则对于尺寸稳定性和平滑面的形成以及刚性的提高越有效，但是玻璃中空体的比重增大，特别是，当平均颗粒直径不足15μm时，如图6的比较例6所示，若玻璃中空体的比重在1.1以下，则BMC成型体的比重达到要求值1.7以上(1.75)，难以轻量化。
因而，由图4的实施例1-1、1-2、1-3和图6的比较例6、7可知，从轻量化、尺寸稳定性、刚性、弯曲强度、成型加工性(脱模性、缺损不良的有无)和表面平滑性的观点出发，玻璃中空体的平均颗粒直径优选在15～45μm的范围内。
【附图说明】
图1是配置有根据本发明的灯反射镜的车辆用前照灯的纵向剖面图；
图2是将图1中附图标记X所示的反光镜的一部分放大了的概括剖面图；
图3是BMC成型体的注射成型装置的整体概括图；
图4是表示作为前照灯用反光镜基材的BMC成型体的实施例1-1、1-2、1-3的具体组成的图表，(a)表示BMC成型体的实施例1-1、1-2、1-3中的玻璃中空体/BMC材料的体积比和无机填充材料/母体树脂的体积比，(b)表示构成BMC成型体的实施例1-1、1-2、1-3的BMC材料的具体组成，(c)表示BMC成型体的实施例1-1、1-2、1-3的特性；
图5是表示本发明的比较例(BMC成型体)1～5的具体组成的图示，(a)表示BMC成型体的比较例1～5中的玻璃中空体/BMC材料的体积比和无机填充材料/母体树脂的体积比，(b)表示构成BMC成型体的比较例1～5的BMC材料的具体组成，(c)表示BMC成型体的比较例1～5的特性；
图6是表示用于与本发明实施例(BMC成型体)1-1进行比较的比较例(BMC成型体)6、7的组成的图表，(a)表示混入比较例(BMC成型体)6、7中的玻璃中空体的平均颗粒直径的大小，(b)表示构成比较例(BMC成型体)6、7的BMC材料的具体组成，(c)表示各比较例(BMC成型体)6、7的特性。
附图标记说明：14灯反射镜(反光镜)；20反光镜基体(BMC成型体)；21铝蒸镀膜；22外涂层
【具体实施方式】
下面，根据实施例对本发明的优选实施形式进行说明。
图1～3表示本发明的一个实施例，图1是配置有根据本发明的灯反射镜的车辆用灯具(前照灯)的纵向剖面图，图2是将图1中用附图标记X表示的反光镜的一部分放大了的概括剖面图，图3是BMC成型体的注射成型装置的整体概括图。
在图1中，车辆用灯具配有：在前面侧开口的容器状灯体10、组装到灯体10的前面开口部上的前面透镜12、容纳在灯体10和前面透镜12所划分成的灯室内的作为灯反射镜的反光镜14、插装到设置在反光镜14的后顶部上的灯泡插装孔14b中的作为光源的灯泡15。附图标记16表示以覆盖灯泡15的方式设置的切割线(cut line)形成用的遮光罩，附图标记10a表示设置在灯体10的后顶部上的灯泡更换用开口部，由橡胶罩11堵塞住。附图标记18表示用于覆盖反光镜14和灯体10之间的间隙的延伸反光镜。
在作为灯反射镜的反光镜14的内侧，设置抛物面形状的有效反射面14a，通过在形成容器状的BMC树脂制反光镜集体(以下称为BMC成型体)20的内侧表面上施加铝蒸镀处理，形成有效反射面14a。而且，灯泡15的发光，如图1的箭头所示，被反光镜14的有效反射面14a反射并导向前方，通过透射过前面透镜12形成规定的配光。因此，反光镜14(BMC成型体20)，具有对于灯泡15的发热不会产生热变形的耐热性，并且配有通过铝蒸镀形成正确的有效反射面14a的平滑面。
并且，反光镜14由设置在反光镜14背后的图中未示出的校光机构悬臂支撑，由插装有灯泡15反光镜14的自重造成的弯曲转矩等负荷作用在形成有效反射面14a的反光镜14的背面壁上。因而，反光镜14不言而喻地具有反抗自重和所作用的振动等其它外部负荷而不会变形的刚性和抗冲击性，而且具有在消除外部负荷的情况下能够复原的弯曲强度。
作为反射镜的反光镜14的基本结构，如图2中放大所示，在利用射出成型形成的BMC成型体20的内侧，形成用于形成高精度平滑面的底涂层21，在其上通过蒸镀形成铝皮膜22，进而，在铝皮膜22上设置作为由透明材料构成的保护膜的外涂层23。
下面，说明构成BMC成型体20的BMC材料。
作为构成BMC成型体20的BMC材料，在以不饱和聚酯树脂为主要成分的母体树脂中，添加作为加强材料的玻璃纤维、玻璃中空体、填料和须状物等其它无机填充材料。
作为母体树脂，由不饱和聚酯、作为不饱和聚酯硬化时的交联剂在一个分子中具有二聚合结合的聚合性单体、和用于抑制不饱和聚酯硬化时的收缩的热可塑性树脂构成。作为不饱和聚酯树脂，在不饱和聚酯硬化时的成型品的玻璃转变温度在150℃以上，优选在160℃以上。作为聚合性单体，可以举出苯乙烯单体、乙烯基甲苯、二乙烯基苯、甲基丙烯酸甲酯、对甲基苯乙烯、邻苯二甲酸二烯丙基酯、和间苯二甲酸二烯丙基酯等，这些聚合性单体可以以将一种或两种以上混炼起来的形式使用。热可塑性树脂可以举出苯乙烯类共聚体、聚乙烯、聚氯乙烯、聚醋酸乙烯、聚甲基丙烯酸甲酯、聚甲基丙烯酸甲酯类共聚合体、改性ABS树脂、聚己酸内酯、改性聚氨酯等。特别是，象聚甲基丙烯酸甲酯、聚甲基丙烯酸甲酯类共聚合体这样的丙烯基类树脂(包含共聚体)；象聚醋酸乙烯、苯乙烯-醋酸乙烯共聚体这样的醋酸乙烯类树脂(包含共聚体)，在分散性、低收缩性、刚性方面是优选的。母体树脂的构成比为，在100份质量的母体树脂中，包含30～60份质量的不饱和聚酯、25～60份质量的聚合性单体、8～35份质量的热可塑性树脂。优选地，希望包含35～50份质量的不饱和聚酯、37～50份质量的聚合性单体、10～25份质量的热可塑性树脂。
作为玻璃中空体，为由化学性质稳定的不溶性玻璃制成平均颗粒直径在70μm以下的圆球玻璃微小中空体粉末，称为“ス コットラィト”或“セルスタ-”。
作为须状物例如可以举出碳酸钙、硅酸钙、硼酸铝、钛酸钾、硫酸镁等，作为填料例如可以举出碳酸钙、云母、滑石、石墨、氢氧化铝等。而且，由于玻璃中空体比须状物和填料价格高，所以为了降低价格，在可以确保后面所述的作为BMC成型体20的规定特性的范围内，可以减少玻璃中空体的添加量，增加须状物和填料的添加量。
而且，将玻璃中空体相对于BMC材料的体积占有率调整到10～40％，可以实现BMC成型体20的刚性、耐冲击性、尺寸稳定性和轻量化。
即，当BMC材料中的玻璃中空体的体积占有率不足10％时，如图5的比较例1、2所示，BMC成型体20的轻量化效果不明显，作为灯反射镜重量过重。另一方面，当超过40％时，如图5的比较例3所示，BMC成型体20的刚性(弯曲弹性率)和抗冲击性恶化，同时难以确保尺寸稳定性。因而，如图4的实施例1-1、1-2、1-3所示，将玻璃中空体相对于BMC材料的体积占有率调整到可以确保BMC成型体20的轻量化、刚性、耐冲击性和尺寸稳定性的10～40％的范围内。
并且，将无机填充材料相对于母体树脂的体积比(无机填充材料的体积/母体树脂的体积)调整到1.0～2.5的范围内，以便实现BMC成型体20的刚性和尺寸稳定性(确保如设计值那样的铝蒸镀处理面形状)。
即，当无机填充材料相对于母体树脂的体积比不足1.0时，母体树脂成分变多，易于确保BMC成型体20表面的平滑性，但是如图5的比较例4所示，BMC成型体20的刚性(弯曲弹性率)和耐热性恶化。并且，BMC材料的流动型过高(粘性过低)，尺寸稳定性差，并且，存在产生气孔和气体灼烧等BMC成型体20表面平滑性恶化的情况。
另一方面，当无机填充材料相对于母体树脂的体积比超过2.5时，无机填充材料多，如图5的比较例5所示，BMC成型体20的刚性和耐热性优异，但是对于母体树脂的湿润性下降，BMC成型体20的抗冲击性和脱模性下降，成型困难。并且，母体树脂成分的比例少，BMC成型材料的流动型恶化(粘性过高)，在注射成型中玻璃中空体有可能被压溃，不能按照设计实现轻量化，并且，在成型时产生缺损不良，不能稳定成型。
因而，如图4的实施例1-1、1-2、1-3和图5的比较例4、5所示，从BMC成型体的尺寸稳定性、耐热性、刚性、耐冲击性、成型加工性和轻量化方面考虑，无机填充材料相对于母体树脂的体积比优选在1.0～2.5的范围内。
并且，通过将玻璃中空体的平均颗粒直径调整到15～45μm的范围内，也可以改善BMC成型体20的尺寸稳定性、刚性和轻量化。
即，由于玻璃中空体的平均颗粒直径越大，则玻璃中空体的比重越小，所以对于BMC成型体的轻量化是有效的，但是当平均颗粒直径超过45μm时，则玻璃中空体作为异物存在，如图6的比较例7所示，BMC成型体20的刚性(弯曲弹性模量)、弯曲弹性强度和脱模性下降，尺寸稳定性也恶化。进而，玻璃中空体的抗压强度显著下降，在注射成型中易于压溃，在压溃的情况下使得轻量化效果下降，产生缺损，难以稳定地成形。
另一方面，玻璃中空体的平均颗粒直径越小，则对于尺寸稳定性和平滑面的形成以及刚性的提高越有效，但是玻璃中空体的比重增大，特别是，当平均颗粒直径不足15μm时，如图6的比较例6所示，若玻璃中空体的比重在1.1以上，则BMC成型体20的比重达到要求值1.7以上(1.75)，难以轻量化。
因而，由图4的实施例1-1、1-2、1-3和图6的比较例6、7可知，从轻量化、尺寸稳定性、刚性、弯曲强度、成型加工性(脱模性、缺损不良的有无)和表面平滑性的观点出发，玻璃中空体的平均颗粒直径优选在15～45μm的范围内。
下面，根据图3说明对BMC成型体20进行注射成型的成型装置的概括情况。
附图标记30是注射成型用金属模具装置，金属模具装置30配有注入BMC材料的固定侧金属模具32、和可以相对于固定侧金属模具32做接近、脱离操作的可动侧金属模具34。在两个金属模具32、34的对向侧上分别形成成型面33、35，通过使金属模具32、34接近并合模，利用两个成型面33、35划分填充有树脂的模腔C。在固定侧金属模32中，设有与模腔C连通的片门(フィルムゲ一ト)G，在该片门G处，经由卷筒部36与树脂供应装置的缸体40的喷嘴42相连。而且，从喷嘴42供应的BMC材料经由卷筒部36被导入到片门G中，从片门G注射填充到模腔C内，通过加热硬化成型出BMC成型体20。
而且，在用于成型BMC成型体20的BMC材料中，添加作为无机填充材料的玻璃中空体，有可能存在由于BMC材料注射时过大的剪切压力将玻璃中空体压溃、因欠注而产生缺损部的情况。因而，为了在注射时的剪切压力不会压溃玻璃中空体，而使填充到BMC材料中的玻璃中空体的平均颗粒直径限定在15～45μm的范围内，使其具有40Mpa以上的抗压强度。
并且，通过将注射成型时的缸体40内的树脂温度调整到比现有BMC材料注射成型时的缸内树脂温度(常温)高的温度(30～40？)，使BMC材料在注射时的流动顺畅，以减小注射剪切压力。
并且，最高射出剪切压力所作用的部位在门G附近，因而，通过使门G的开口面积(截面积)的大小在20mm×2mm以上，同时确保BMC成型体20的最小壁厚在1.5mm以上，形成在片门G附近的注射剪切压力不会上升到玻璃中空体的抗压强度(40MPa)以上的结构。
图4表示将所述实施例(BMC成型体)进一步具体化的实施例1-1、1-2、1-3，(a)表示BMC成型体的实施例1-1、1-2、1-3中的玻璃中空体/BMC材料的体积比和无机填充材料/母体树脂的体积比，(b)表示构成BMC成型体的实施例1-1、1-2、1-3的BMC材料的具体组成，(c)表示BMC成型体的实施例1-1、1-2、1-3的特性。
并且，图5表示与所述实施例(BMC成型体)1-1、1-2、1-3进行比较的比较例(BMC成型体)1～5，(a)表示BMC成型体的比较例1～5中的玻璃中空体/BMC材料的体积比和无机填充材料/母体树脂的体积比，(b)表示构成BMC成型体的比较例1～5的BMC材料的具体组成，(c)表示BMC成型体的比较例1～5的特性。
并且，在图6中，表示与图4所示实施例(BMC成型体)1-1比较的比较例(BMC成型体)6、7，(a)表示混入比较例(BMC成型体)6、7中的玻璃中空体的平均颗粒直径的大小，(b)表示构成比较例(BMC成型体)6、7的BMC材料的具体组成，(c)表示各比较例(BMC成型体)6、7的特性。
另外，在图4(b)、图5(b)、图6(b)中，IPA/Man/PG为间苯二甲酸和马来酸和丙二醇的缩聚物，PMMA为聚甲基丙烯酸甲酯，TBPB叔丁基过氧化苯甲酸酯、Zn-St为硬脂酸锌。
如图4所示，在实施例(BMC成型体)1-1中，玻璃中空体相对于BMC材料的体积比为31％，无机填充材料相对于母体树脂的体积比为1.84。并且，在实施例(BMC成型体)1-2中，玻璃中空体相对于BMC材料的体积比为37％，无机填充材料相对于母体树脂的体积比为2.19。并且，在实施例(BMC成型体)1-3中，玻璃中空体相对于BMC材料的体积比为26％，无机填充材料相对于母体树脂的体积比为1.18。
而且，在实施例1-1、1-2、1-3任何一种情况下，均可以实现作为头灯反射镜的实用水平的物理性质(对刚性和抗冲击性有影响的60MPA以上的弯曲强度，9GPa以上的弯曲弹性模量和5KJ/m2以上的夏氏冲击强度，对成型加工性有影响的成型品不粘附金属模具的脱模性，对尺寸稳定性有影响的0.1％以下的成型收缩率和9GPa以上的弯曲弹性模量，对耐热性有影响的180？时在0.60g/m2以下的灼热减量(气体生成量)，1.7以下的低比重)。
另一方面，比较例1为目前的BMC成型体，由于完全不含有玻璃中空体，所以强度物理性质优异，比重比所要求的值1.7大，为1.97，重量大。
并且，在比较例2中，由于玻璃中空体/BMC材料的体积比在10％以下(0.95％)，所以比重为1.84，几乎没有轻量化效果。
并且，在比较例3中，当玻璃中空体/BMC材料的体积比达到40％以上(40.5％)时，对刚性有影响的弯曲弹性模量相对于所要求的值(9以上)下降到8.6，出现由于成型变形造成的弯曲和校光操作时的变形，不能保持反射面的形状，即，尺寸稳定性恶化。并且，刚性和冲击强度也下降，存在反光镜由于振动而脱落的可能性。
并且，在比较例4中，无机填充材料/母体树脂的体积比(0.97)在1以下，对刚性有影响的弯曲弹性模量相对于所要求的值(9以上)下降到7.8，出现由于成型变形造成的弯曲和校光操作时的变形，不能保持反射面的形状。进而耐热性方面也下降。结果，灯点亮时，从BMC成型体脱气的量增加，脱气的成分冷却固化、附着在透镜表面上，射出的光线的透射率下降，灯的照度下降，导致灯的外观品质恶化。
并且，在比较例5中，当无机填充材料/母体树脂的体积比在2.5以上(2.52)时，母体树脂不足，韧性下降。结果，成型品变脆，脱模时肋等脱模阻力大的部位粘附在金属模具上，成型品不能从金属模具上顺利分离开(成型加工性恶化)。并且，耐冲击性下降，存在反光镜由于振动而脱落的可能性。并且，相对于配合上的理论比重1.45，成型品的比重增大至1.50。由于母体树脂的体积比率减小，所以BMC材料的粘度上升，注射成型时的剪切压力上升，玻璃中空体的大约7％在注射时破损。因此，注射轻量值不稳定，造成缺损不良的发生，意味着成型稳定性欠佳。
并且，如比较例6那样，当玻璃中空体的平均颗粒直径小于10μm时，虽然玻璃中空体自身的抗压强度高，但是由于玻璃中空体自身的壁厚变厚，其比重增大至1.1，成型品(BMC成型体)的比重比所要求的比重(1.7以下)大，达到1.75，不能实现轻量化。
并且，如比较例7那样，当玻璃中空体的平均颗粒直径大于52μm时，玻璃中空体自身的抗压强度下降，不能承受射出成型时的剪切压力30～40MPa而发生破损，因而，大约40％的玻璃中空体被压溃，成型时发生缺损不良，即，成型稳定性不佳。并且，成型品(BMC成型体)的比重比要求的值(1.7以下)低，为1.5，而相对于理论比重达到0.2左右大小的值，不能获得所设计的成型品。并且，刚性(弯曲弹性模量)和弯曲强度的下降增大，不能作为用在车辆用灯具中的灯反射镜基体材料(BMC成型体)加以利用。
如上所述，采用根据权利要求1的灯反射镜，通过向BMC材料中添加规定量的作为无机填充材料的玻璃中空体，使BMC成型体轻量化，获得保持现有BMC树脂制灯反射镜的特性(耐热性、刚性和反射效率)的轻量灯反射镜。
采用权利要求2，通过调整无机填充材料的体积相对于母体树脂的体积比，获得可以确保现有BMC树脂制灯反射镜特性(耐热性、刚性和反射效率)且重量轻的灯反射镜。
采用权利要求3，通过调整构成BMC成型体的无机填充材料的玻璃中空体的平均颗粒直径，获得进一步改善现有BMC树脂制灯反射镜特性(耐热性、刚性和反射效率)的轻量灯反射镜。