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本发明提供一种废气净化方法和废气净化系统，其组合NOx吸收还原型催化剂形成的NOx净化功能和DPF形成的PM净化功能，能防止燃料费用的增加及防止NOx、HC、CO向大气中排放出，还能有效地对积蓄在NOx吸收还原型催化剂上的硫进行净化。在对内燃机的废气进行由NOx吸收还原型催化剂(42)的NOx净化和由DPF(41)的PM净化的废气净化系统(1)中，判定是否需要进行上述NOx吸收还原型催化剂(42)的硫净化，在判定为需要进行硫净化时，再判定被捕集在上述DPF(41b)上的PM积蓄量(PMst)是否超过预定的判定值(Pst0)，在超过时进行DPF再生控制之后，进行硫净化控制。

1、  废气净化方法，其用于废气净化系统，该废气净化系统是用于对内燃机的废气进行由NOx吸收还原型催化剂的NOx净化和由DPF的PM净化，其设有控制装置，该控制装置具有：NOx催化剂的再生开始判断机构、NOx催化剂的再生控制机构、硫净化开始判断机构、硫净化控制机构、PM积蓄量计算机构、DPF再生开始判断机构和DPF再生控制机构，所述废气净化方法的特征在于：
判定是否需要进行上述NOx吸收还原型催化剂的硫净化，在判定为需要进行硫净化时，再判定被捕集于上述DPF的PM积蓄量是否超过预定的判定值，在超过时进行DPF再生控制，然后进行硫净化控制。

2、  废气净化系统，它是对内燃机的废气进行由NOx吸收还原型催化剂的NOx净化和由DPF的PM净化，其设有控制装置，该控制装置具有：NOx催化剂的再生开始判断机构、NOx催化剂的再生控制机构、硫净化开始判断机构、硫净化控制机构、PM积蓄量计算机构、DPF再生开始判断机构和DPF再生控制机构，其特征在于，上述控制装置，判定是否需要进行上述NOx吸收还原型催化剂的硫净化，在判定为需要进行硫净化时，再判定被捕集于上述DPF的PM积蓄量是否超过预定的判定值，在超过时进行DPF再生控制，然后进行硫净化控制。

废气净化方法和废气净化系统
技术领域
本发明涉及废气净化方法和废气净化系统，它是对柴油机等内燃机的废气、进行由NOx吸收还原型催化剂产生的NOx净化和由DPF产生的PM净化。
背景技术
由柴油机排放出的NOx(氮氧化物)和粒状物PM(微粒物：下面称作PM)的排放出量与CO(一氧化碳)及HC(碳化氢)的等一同，其限制在逐年被强化起来，随着限制的强化，仅靠改良发动机是无法适应限制值的，因而采用起安装废气处理系统以减少从发动机排放出的这些物质的技术。
而且，针对NOx开发了许多NOx净化催化剂，并针对PM开发了称为柴油机微粒滤清器(Diesel Particulate Filter：下面称作DPF)的滤清器。
该NOx净化催化剂中有一种NOx吸收还原型催化剂。该NOx吸收还原型催化剂是在氧化铝(Al₂O₃)等多孔质的催化剂涂敷层中载持有NOx吸收材料，并由废气中的O₂(氧)浓度而产生NOx吸收和NOx排放·净化两种功能。上述NOx吸收材料是由相对NOx具有氧化功能的白金(Pt)等的金属催化剂、和钠(Na)、钾(K)、铯(Cs)等碱金属；钙(Ca)、钡(Ba)等碱土类金属；钇(Y)、镧(La)等稀土类金属中的一种或几种组合而构成的。
首先，如柴油机或稀薄燃烧汽油发动机等通常的运转状态那样、在废气中的O₂浓度较高的废气条件(稀空燃比状态)下，借助催化剂金属的氧化功能，由含在废气中的O₂将被排放出的NO(一氧化氮)氧化而形成NO₂(二氧化氮)，由于该NO₂由NOx吸收材料以氯化物形态吸收，因而将废气净化。
但是，在继续进行该NOx的吸收过程时，钡等的NOx吸收材料会变化成硝酸盐、逐渐饱和而失去吸收NO₂的功能。因此，改变发动机的运转条件而进行过浓燃烧，并以低O₂浓度、高CO浓度产生废气温度高的废气(富油强化废气リツチスパイクガス)而供给催化剂。
该废气处在浓空燃比状态下，吸收NO₂并变化成硝酸盐的NOx吸收材料将已吸收的NO₂排放出、恢复成原来的钡等。由于废气中不存在O₂，因而上述被排放出的NO₂将废气中的CO、HC、H₂作为还原剂，在催化剂金属上被还原并变换净化成为N₂、H₂O和CO₂。
但是，由于在使用NOx吸收还原型催化剂时，PM中的SOOT成分不能单独燃烧，因而需要进行与DPF的组合、并需要NOx吸收还原型催化剂的NOx净化功能和DPF的PM净化功能的一体化。而且，为了净化在DPF的再生中产生的NOx，需要两者的组合(例如、参照专利文献1)。
上述NOx吸收还原型催化剂，由于其存在的问题是燃料中的硫(硫磺成分)积蓄在催化剂中的NOx吸收材料上、而随着运转使NOx净化率恶化，因而在适当时间、虽然因催化剂不同会有些差异，但必需使流入催化剂的废气成为大致高于600℃～650℃的高温、且为浓混合比气氛而进行硫净化控制(脱硫控制)(例如、参照专利文献2)。
在柴油机中，上述硫净化控制是通过进气节流和大量废气再循环(EGR)等将排气量减少，而且进行后喷射和进行对排气管的直接轻油添加，而形成浓混合比状态，由催化剂的氧化活性反应热使催化剂升温，由此促进脱硫。
但是，在增加脱硫量而使催化剂的NOx吸收性能恢复的硫净化中，存在如下所述的问题。
在浓的空燃比状态下，由于废气中的氧浓度非常低，因而要使催化剂升温到能进行脱硫的温度就需要非常长的时间，而招致燃料费用的增加。而且，在脱硫量增加成浓混合比深的程度，而进行浓混合比状态的运转时，燃料费用显著地增加，并且，出现的问题是产生大量的HC、CO等，而一部分被排放到大气中的所谓HC、CO等泄漏的问题。
另外，即使在一个DPF上，为了燃烧去除PM，在使氧化型催化剂等与DPF进行组合的连续再生式DPF等被下工夫，使其在比较低的温度下能将PM燃烧去除，但在排气温度持续处于较低状态下、DPF的眼孔堵塞时，为了将被捕集的PM燃烧去除而进行进气节流等废气升温控制，临时使废气变成高温而将PM燃烧去除。
【专利文献1】日本专利公开公报平9-53442号
【专利文献2】日本专利公开公报2000-192811号
本发明的目的是提供一种废气净化方法和废气净化系统，它是用于使NOx吸收还原型催化剂的NOx净化功能与由DPF的PM净化功能组合的废气净化系统中，能防止燃料费用增加、及能防止NOx、HC、CO向大气排放，同时能对积蓄于NOx吸收还原型催化剂的硫有效地进行净化。
发明内容
用于达到上述目的的废气净化方法，其用于废气净化系统，该废气净化系统是用于对内燃机的废气进行由NOx吸收还原型催化剂的NOx净化和由DPF的PM净化，其设有控制装置，该控制装置具有：NOx催化剂的再生开始判断机构、NOx催化剂的再生控制机构、硫净化开始判断机构、硫净化控制机构、PM积蓄量计算机构、DPF再生开始判断机构和DPF再生控制机构，所述废气净化方法地特征在于：判定是否需要进行上述NOx吸收还原型催化剂的硫净化，在判定为需要进行硫净化时，再判定被捕集于上述DPF的PM积蓄量是否超过预定的判定值，在超过时进行DPF再生控制，然后进行硫净化控制。
用于达到上述目的的废气净化系统，废气净化系统，它是对内燃机的废气进行由NOx吸收还原型催化剂的NOx净化和由DPF的PM净化，其设有控制装置，该控制装置具有：NOx催化剂的再生开始判断机构、NOx催化剂的再生控制机构、硫净化开始判断机构、硫净化控制机构、PM积蓄量计算机构、DPF再生开始判断机构和DPF再生控制机构，其特征在于，上述控制装置，判定是否需要进行上述NOx吸收还原型催化剂的硫净化，在判定为需要进行硫净化时，再判定被捕集于上述DPF的PM积蓄量是否超过预定的判定值，在超过时进行DPF再生控制，然后进行硫净化控制。
虽然是否需要进行上述NOx吸收还原型催化剂的硫净化，可以通过根据燃料消费量和含在燃料中的硫量而计算出的硫积蓄量是否超过预定的判定值等进行判定，但还可以用其他的判定方法。
并且，被捕集于DPF的PM积蓄量是否超过预定的判定值的判定，是根据发动机运转状态的经过并参照PM产生图表等而计算出PM产生量，也可通过对该PM产生量进行累计计算而算出PM积蓄量，还可以使用从DPF的前后差压推断出的PM积蓄量，也可以用不是直接表示PM积蓄量的物理量与基准值进行比较。本发明包含了这样的情况，例如、即通过将DPF的前后差压与预定的判定值进行比较，由此间接地判定PM积蓄量是否超过预定的判定值的情况等。
并且，作为本发明的废气净化系统，DPF可以由只由滤清器构成的DPF、由上游侧的氧化型催化剂和下游侧的DPF构成的连续再生式DPF、由载持有氧化型催化剂的附带催化剂DPF构成的连续再生式DPF、由载持有氧化型催化剂和PM氧化型催化剂这两者的附带催化剂DPF构成的连续再生式DPF等构成。
而且，上述的由上游侧的氧化型催化剂和下游侧的DPF构成的连续再生式DPF是被称为CRT(Continuously Regenerating Trap)型DPF的连续再生式DPF，用该上游侧的氧化型催化剂将废气中的NO氧化成NO₂，由于该NO₂与O2相比能量垒小，因而用低的温度就能将被捕集于DPF的PM氧化去除。
并且，由载持有氧化型催化剂的DPF构成的连续再生式DPF是用NO的氧化所产生的NO₂使积蓄在DPF上的PM氧化的，由载持有氧化型催化剂和PM氧化型催化剂的DPF构成的连续再生式DPF是于DPF载持有氧化型催化剂和PM氧化型催化剂，并将积蓄于DPF的PM从低温开始用O2直接催化燃烧、且进行连续再生的。
另外，作为上述的废气净化系统，上述废气净化系统可以是下述两种系统中的任意一种，即、在内燃机的排气通路上设有NOx吸收还原型催化剂转换器和连续再生式DPF的废气净化系统，或者是设置着具有DPF的连续再生式DPF的废气净化系统，该DPF是载持有NOx吸收还原型催化剂的。
特别是，当使附带催化剂的DPF载持有NOx吸收还原型催化剂而进行一体化时，能同时净化PM和NOx。即，在稀薄燃烧废气处于稀空然比状态时，用催化剂的NOx吸收材料吸收
Nox，通过该NOx吸收时产生的活性氧气(O^*)和废气中的O2将PM氧化，并在由NOx吸收能力再生用的理论空燃比燃烧或过浓空燃比燃烧、使废气处于浓空燃比状态时，Nox被从NOx吸收材料排放出而被还原，而且，即使在废气中的O2是较少的状态时，由NOx还原时产生的活性氧气(O^*)，在催化剂内将PM进行氧化。根据上述结构，由于使NOx吸收还原型催化剂和附带催化剂的DPF成为一体化，因而就能使系统小型化、及结构简化。
而且，由于在DPF和NOx吸收还原型催化剂为分体的情况下，即使将DPF设置在NOx吸收还原型催化剂的下游侧，在用于除去DPF的PM而废气升温之后，进行NOx吸收还原型催化剂的硫净化，因而能达到由废气升温而带来燃料费用减少的效果，但在将DPF配设在NOx吸收还原型催化剂的上游侧时，由于在DPF被捕集到的PM的燃烧产生的发热效果也可被使用于进行NOx吸收还原型催化剂的硫净化用的废气升温，因而能起到使燃料费用进一步减少的效果。因此，在DPF和NOx吸收还原型催化剂是分体的情况下，最好将DPF配置在NOx吸收还原型催化剂的上游侧。
根据本发明的废气净化方法和废气净化系统，由于其是先进行DPF的再生控制，之后进行NOx吸收还原型催化剂的硫净化，因而可以利用在进行强制燃烧被捕集的PM的DPF再生控制时的排气温度、和NOx吸收还原型催化剂的温度上升，而进行NOx吸收还原型催化剂的硫净化。因此能减少有关NOx吸收还原型催化剂的升温的时间和燃料费用、并能防止燃料费用的增加及向大气中的排放NOx、HC、CO，同时能有效地进行硫净化。
附图说明
图1是表示本发明实施例的废气净化系统的结构的图。
图2是表示本发明第1实施例的废气净化装置的结构的图。
图3是表示本发明第2实施例的废气净化装置的结构的图。
图4是表示本发明第3实施例的废气净化装置的结构的图。
图5是表示本发明实施例的废气净化系统的控制装置的结构图。
图6是表示本发明实施例的废气净化方法的硫净化用控制流程的一个例子的图。
图7是表示用本发明实施例的废气净化方法的硫净化用控制流程的实施例的空气过剩率、DPF的前后差压、DPF的温度、NOx吸收还原型催化剂转换器的温度的时间序列图。
具体实施方式
下面，参照着附图来说明本发明实施例的废气净化方法和废气净化系统。
图1表示本实施例的废气净化系统1的结构。该废气净化系统1是在发动机(内燃机)E的排气通路20中设有废气净化装置40A而构成的，上述废气净化装置40A是从上游侧开始、按照顺序配设着氧化型催化剂(DOC)41a、DPF41b和NOx吸收还原型催化剂转换器(コンバ一タ)42。由该上游侧氧化型催化剂41a和下游侧的DPF41b构成连续再生式DPF41。
该氧化型催化剂41a由整体型催化剂形成，该催化剂是由堇青石(cordierite)、SiC、或不锈钢(スランレス)结构材形成的，具有多个多角形小室。在该小室的内壁上设有能增加表面积的催化剂涂敷层，在这大的表面上载持有白金或钒等催化金属而使其产生催化功能。由此，利用氧化反应()就能将废气中的NO变成NO₂。
而且，DPF41b可由多孔质陶瓷的蜂窝状管道的入口和出口交替地封孔的整体蜂窝型间隔板壁式(ウオ一ルフロ一タイプ)滤清器、和将氧化铝等的无机纤维随机地进行叠层的毛毡式的滤清器等形成，将废气中的PM捕集。该捕集了的PM通过与上游的前级氧化型催化剂41a的组合，由氧化能力高的NO₂被燃烧去除。
并且，NOx吸收还原型催化剂转换器42则是与氧化型催化剂41a同样地由整体型催化剂形成；并被构成为在氧化铝、氧化钛等载体上设有催化剂涂敷层，在该催化剂涂敷层上载持有白金等贵金属氧化型催化剂和钡等NOx吸收材料(NOx吸收物质)。
该NOx吸收还原型催化剂转换器42，在氧浓度高的废气状态(稀空燃比状态)时，通过吸收废气中的NOx，净化废气中的NOx；在氧浓度低或零的废气状态(浓空燃比)时，将吸收的NOx排放出、并将排放出的NOx还原，由此防止NOx向大气中流出。
在DPF41b的上游侧和下游侧分别设置着第1温度传感器51和第2温度传感器52；在NOx吸收还原型催化剂转换器42的前后、在图1所示的废气净化装置40A的入口附近和出口附近、分别设置着第1废气浓度传感器53和第2废气浓度传感器54。该废气浓度传感器53、54是与λ(空气过剩率)传感器、NOx浓度传感器和O₂浓度传感器成一体化的传感器。而且，为了推断PM的堆积量，在与DPF41b的前后(图1)、或与废气净化装置40A的前后相连接的导通管上设置着用于检测DPF前后的排气压之差ΔP的差压传感器55。
而这些传感器的输出值被输入到控制装置(ECU：发动机控制组件)50，该控制装置进行发动机E的运转全面的控制、还进行连续再生式DPF41的再生控制和NOx吸收还原型催化剂转换器42的NOx净化能力的恢复控制，由该控制装置50输出的控制信号、对发动机E的燃料喷射用的共轨电子控制燃料喷射装置、节流阀15和EGR阀32等进行控制。
而且，该控制装置50、根据第1和第2废气浓度传感器53、54的NOx浓度的检测值CNOx1、CNOx2算出NOx净化率RNOx(＝1.0-CNOx2/CNOx1)，并根据用差压传感器55检测出的差压ΔP等、推断DPF41b的PM积蓄量。
在上述废气净化系统1中，空气A通过进气通路10的空气滤清器11、密集空气流量(MAF)传感器12、涡轮增压器13的压缩机13a、中间冷却器14，由进气节流阀15对它的量进行调整之后、从进气歧管16进入汽缸内。
而在汽缸内产生的废气G从排气总管21驱动排气通路20的涡轮增压器13的叶轮(タ一ビン)13b，通过废气净化装置40A而形成净化了的废气Dc，通过图中没有表示的消音器而排放到大气中。而废气G中的一部分作为EGR气体、通过EGR通路30的EGR冷却器31，由EGR阀32对它的量进行调整之后，在进气总管16里进行再循环。
图2表示废气净化装置40A的结构，图3和图4表示其他的实施例的废气净化装置40B、40C的结构。图3的废气净化装置40B由氧化型催化剂41a和载持有NOx还原型催化剂的DPF43构成；图4的废气净化装置40C由附带载持有NOx还原型催化剂的DPF44构成。该附带催化剂的DPF具有载持有氧化型催化剂的DPF以及载持有氧化型催化剂与PM氧化型催化剂的DPF。
该PM氧化型催化剂是铈(Ce)的氧化物等，在载持有该PM氧化型催化剂和氧化型催化剂的催化剂载持的滤清器的情况下，在低温区域(300℃～600℃程度)，通过使用催化剂载持滤清器的废气中的O₂的反应(，等)对PM进行氧化；在高于由废气中的O₂对PM进行燃烧的温度的高温区域(600℃程度以上)，由废气中的O₂氧化PM。
此外，作为去掉上游侧的氧化型催化剂的废气净化装置，还有：由只不具有催化剂的滤清器的DPF、和NOx吸收还原型催化剂转换器构成的废气净化装置；由附带载持有氧化型催化剂的催化剂的DPF和NOx吸收还原型催化剂转换器构成的废气净化装置；由载持有氧化型催化剂和PM氧化型催化剂这两者的附带催化剂DPF和NOx吸收还原型催化剂转换器构成的废气净化装置等。
总之，本发明的废气净化装置，只要是能对发动机的废气进行由NOx吸收还原型催化剂的NOx净化和由DPF的PM净化的就可以。
并且，废气净化系统1的控制装置是被组装在发动机E的控制装置50中的，并进行发动机E的运转控制和废气净化系统1的控制。该废气净化系统1的控制装置被构成为设有废气净化系统的控制机构C1，而该废气净化系统的控制机构C1具有如图5所示的废气成分检测机构C10、NOx吸收还原型催化剂的控制机构C20、DPF的控制机构C30等。
废气成分检测机构C10是检测废气中的氧浓度和NOx浓度的机构，由第1和第2废气浓度传感器53、54等构成。
NOx吸收还原型催化剂的控制机构C20是进行NOx吸收还原型催化剂转换器42的再生、和硫净化等控制的机构，被构成为具有NOx催化剂的再生开始判断机构C21、NOx催化剂的再生控制机构C22、硫净化开始判断机构C23、硫净化控制机构C24等。
该NOx吸收还原型催化剂的控制机构C20，由Nox催化剂的再生开始判断机构C21、依据废气成分检测机构C10检测的NOx浓度算出NOx净化率RNOx，在该NOx净化率RNOx低于预定的判定值时，判断为开始进行NOx催化剂的再生；由NOx催化剂的再生控制机构C22、并通过发动机E的燃料喷射控制中的后喷射和EGR控制、进气节流控制等，使废气的状态处于预定的浓空燃比状态和预定的温度范围(也取决于催化剂，但大约是200℃～600℃)，使NOx净化能力、即NOx吸收能力恢复，而进行NOx催化剂的再生。而且如下面对其详细说明的那样，由硫净化开始判断机构C23、硫净化控制机构C24等进行硫净化。
DPF的控制机构C30被构成为设有PM积蓄量计算机构C31、DPF再生开始判断机构C32、DPF再生控制机构C33等。
该DPF的控制机构C30，由PM积蓄量计算机构C31、根据差压传感器55检测的差压ΔP等算出DPF41b的PM积蓄量，由DPF再生开始判断机构C32判定DPF41b的眼孔堵塞状态是否超过预定的眼孔堵塞状态、PM积蓄量是否超过预定的判定值，在被判断为是DPF的再生开始的情况下，由DPF再生控制机构C33进行由后喷射或EGR控制等形成的排气升温、进行DPF41b的再生。
在上述的废气净化系统1中，本发明的NOx吸收还原型催化剂的废气净化方法是随着如图6所示的硫净化用的控制流程而进行的。
图6所示的控制流程是有关NOx吸收还原型催化剂的硫净化的控制流程，并表示进行如下的控制，即、在进行有关NOx吸收还原型催化剂转换器42的NOx吸收能力的再生的控制流程、和DPF41b的再生控制流程等，并从废气净化系统整体的控制流程开始、反复地询问，并判断是否需要硫净化，如果需要，则在根据需要而进行DPF的再生控制之后、进行硫净化控制。
一旦开始进行该控制流程，在步骤S10、根据燃料消费量和含在燃料中的硫量算出被吸收于催化剂42的硫量，将其累计而算出硫积蓄量Ssp。接着，在下一个步骤S11、由硫净化开始判断机构C23判定是否需要进行硫净化。在该判定，在硫积蓄量Ssp大于预定的临界值Sso0时，判定为需要进行硫净化。
而步骤S11的判定，在判定为不需要进行硫净化的情况下，则结束该硫净化用的控制流程并返回。而且，在判定为需要进行硫净化时，则进行步骤S12。在该步骤S12，由PM积蓄量计算机构C31，从差压传感器55检测的差压ΔP等算出DPF41b的积蓄量PMst。
在下一个步骤S13，判定该PM积蓄量PMst是否大于预定的判定值PMst0。该预定的判定值PMst0是与DPF41b的再生开始用的判定值不同的值，使积蓄于DPF41b的PM燃烧时，将流入NOx吸收还原型催化剂转换器42的废气的温度上升和氧气消耗设定为预计的值。
步骤13的判定，在判定为PM积蓄量PMst是在预定的判定值PMst0以下时，进行步骤S15；在判定为PM蓄积量PMst是大于预定的判定值PMst0的情况下，在步骤S14、由DPF再生控制机构C33进行DPF再生用的废气升温控制之后，进行步骤S15。
在步骤S14的DPF再生用的废气升温控制，由发动机的燃料喷射进行后喷射、将EGR切断，使排气温度上升，并将排气温度控制在PM自点火区域且进入到没有异常燃烧的温度区域(500℃程度)内。由该温度控制，对温度传感器52检测出的温度等进行监控的同时，调整后(ポスト)喷射的燃料量，进行反馈控制。
由该排气升温，将积蓄于DPF41b的PM强制地燃烧而去除，并且由PM的燃烧热，使DPF41b和废气和NOx吸收还原型催化剂转换器42的温度上升时，能使通过DPF41b的废气中的氧浓度降低。
而且，在预定的时间(与判定PM积蓄量PMst的量的间隔有关的时间)期间、进行了该步骤S14的DPF再生控制之后，返回到步骤S12，直到PM积蓄量PMst变成预定的判定值PMst0以下时，反复进行步骤12～步骤14，当PM积蓄量PMst变成预定的判定值PMst0以下时，进行步骤S15。
在步骤S15，进行硫净化控制。该硫净化控制是对后喷射、进气节流、EGR进行控制，并将由第2废气浓度传感器54检测出的氧浓度反馈控制成预定的氧浓度，使流入NOx吸收还原型催化剂转换器42的废气的空燃比是浓混合比状态下进行。
并且，直到从第1和第2温度传感器51、52检测的温度和发动机的运转状态以及预先输入的脱硫量图表等算出的脱硫量累计值，超过由步骤10算出的硫积蓄量Ssp或预定的临界值Ssp0为止的期间，进行硫净化控制，此后结束控制。当结束该步骤15的硫净化控制时即进行返回。
由于在步骤S15，通过步骤S14的PM再生控制，预先将NOx吸收还原型催化剂转换器42升温，因而能使NOx吸收还原型催化剂转换器42的温度在短时间就达到脱硫温度(虽然取决于催化剂，但大约是600℃～650℃以上)。而且由于用DPF41连续地进行PM燃烧而消耗了一定程度的氧气，因而在发动机E的排气歧管21之后，没有必要形成完全的浓混合比状态，空气过剩率λ可以是1.02～1.05的低浓混合比状态、可以使NOx吸收还原型催化剂转换器42处于进行脱硫的浓混合比气氛体中。
因此，由上述的硫净化控制，能防止燃料费用的增加、和HC、CO向大气的泄漏，并且能高效地进行硫净化。而且在进行硫净化的同时、能从NOx吸收材料将吸收的Nox排放出而恢复吸收能力，这时、被排放出的Nox通过氧化型催化剂的催化作用，由废气中的HC、CO等还原剂还原成H₂O。
图7是表示使用图2所示的废气净化装置并根据图6所示的控制流程而进行硫净化时的空气过剩率λ、DPF的前后差压ΔP、DPF温度(DPF的底座温度)Td、催化温度(NOx吸收还原型催化剂转换器的底座温度)Tn。
根据图7，当进行DPF的再生控制而使空气过剩率λ为1.0时，使DPF温度Td、催化温度Tn同时上升，并大致维持在一定温度(约500℃)，但由于DPF的前后差压ΔP逐渐降低，可知PM的燃烧在进行着。而且在ts时刻开始硫净化控制，并通过进气节流等使空气过剩率λ进一步降低而处于浓混合比状态时，使催化温度Tn显著地上升。由该催化剂温度Tn的上升，能高效地将积蓄在NOx吸收还原型催化剂上的硫净化。