两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的偏频特性仿真计算法.pdf

本发明涉及两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的偏频特性仿真计算法，属于悬架钢板弹簧技术领域。本发明可根据各片第一级和第二级主簧及副簧的结构参数，弹性模量，骑马螺栓夹紧距，初始切线弧高，空载载荷和额定载荷，在接触载荷和渐变夹紧刚度的仿真计算的基础上，对两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的偏频特性进行仿真计算。通过样机的车辆行驶平顺性试验可知，本发明所提供的两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的偏频特性仿真计算法是正确的，为悬架偏频特性仿真计算提供了可靠的技术方法。利用该方法可得到可靠的在不同载荷下的悬架偏频仿真计算值，提高产品设计水平和性能及车辆行驶平顺性；降低设计及试验费，夹紧快开发速度。

1.两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的偏频特性仿真计算法，其中，各片板簧
为以中心穿装孔对称的结构，安装夹紧距的一半为骑马螺栓夹紧距的一半；将原一级渐变
刚度板簧的主簧拆分设计为两级主簧，通过两级主簧和副簧的初始切线弧高及两级渐变间
隙，提高半载情况下的车辆行驶平顺性；同时，为了确保满足第一级主簧应力强度设计要
求，第二级主簧和副簧适当提前承担载荷，悬架在渐变载荷下的偏频不相等，即两级主簧式
非等偏频型渐变刚度板簧；根据各片板簧的结构参数，弹性模量，骑马螺栓夹紧距，初始切
线弧高，在接触载荷和渐变夹紧刚度的仿真计算的基础上，对两级主簧式非等偏频型渐变
刚度板簧悬架系统在不同载荷下的偏频特性进行仿真计算，具体仿真计算步骤如下：
(1)两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的各级板簧初始曲率半径的计算：
I步骤：第一级主簧末片下表面初始曲率半径RM10b计算
根据第一级主簧片数n1，第一级主簧各片的厚度h1i，i＝1,2,…,n1；第一级主簧首片的
一半夹紧长度L11，第一级主簧初始切线弧高HgM10，对第一级主簧末片下表面初始曲率半径
RM10b进行计算，即
$R_{M10b}=\frac{{L_{11}}^2+H_{gM10}^2}{2H_{gM10}}+\underset{i=1}{\overset{n_1}{\Σ}}{h}_{1i};$
II步骤：第二级主簧首片上表面初始曲率半径RM20a计算
根据第二级主簧首片的一半夹紧长度L21，第二级主簧初始切线弧高HgM20，对第二级主
簧末片上表面初始曲率半径RM20a进行计算，即
$R_{M20a}=\frac{{L_{21}}^2+H_{gM20}^2}{2H_{gM20}};$
III步骤：第二级主簧末片下表面初始曲率半径RM20b计算
根据第二级主簧片数n2，第二级主簧各片的厚度h2j，j＝1,2,…,n2；II步骤中计算得到
的RM20a，对第二级主簧末片下表面初始曲率半径RM20b进行计算，即
$R_{M20b}=R_{M20a}+\underset{j=1}{\overset{n_2}{\Σ}}{h}_{2j};$
IV步骤：副簧首片上表面初始曲率半径RA0a计算
根据副簧首片的一半夹紧长度LA1，副簧的初始切线弧高HgA0，对副簧末片上表面初始曲
率半径RA0a进行计算，即
$R_{A0a}=\frac{{L_{A1}}^2+H_{gA0}^2}{2H_{gA0}};$
(2)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的各次接触载荷Pk1、Pk2和Pw2的仿真计算：
A步骤：第1次开始接触载荷Pk1的仿真计算
根据两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；第一级主簧片数n1，第
一级主簧各片的厚度h1i，i＝1,2,…,n1，第一级主簧首片的一半夹紧跨长度L11，步骤(1)中
计算得到的RM10b和RM20a，对第1次开始接触载荷Pk1进行仿真计算，即
$P_{k1}=\frac{{\mathrm{Ebh}}_{M1e}^3(R_{M20a}-R_{M10b})}{6L_{11}{R}_{M20b}{R}_{M10a}};$
式中，hM1e为第一级主簧的根部重叠部分的等效厚度，
B步骤：第2次开始接触载荷Pk2的仿真计算
根据两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；第一级主簧首片的一
半夹紧跨长度L11；第二级主簧片数n2，第二级主簧各片的厚度h2j，j＝1,2,…,n2；及A步骤中
仿真计算得到的Pk1，对第2次开始接触载荷Pk2进行仿真计算，即
$P_{k2}=P_{k1}+\frac{{\mathrm{Ebh}}_{M2e}^3(R_{A0a}-R_{M20b})}{6L_{11}{R}_{M20b}{R}_{A0a}};$
式中，hM2e为第一级主簧与第二级主簧的根部重叠部分的等效厚度

C步骤：第2次完全接触载荷Pw2的仿真计算
根据A步骤中仿真计算得到的Pk1，B步骤中仿真计算得到的Pk2，对第2次完全接触载荷
Pw2进行验算，即
$P_{w2}=\frac{P_{k2}^2}{P_{k1}};$
(3)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的渐变夹紧刚度的仿真计算：
i步骤：第一级渐变夹紧刚度KkwP1的仿真计算
根据第一级主簧夹紧刚度KM1，第一级和第二级主簧的复合夹紧刚度KM2；步骤(2)中仿真
计算得到的Pk1和Pk2，对载荷P在[Pk1,Pk2]范围内的第一级渐变夹紧刚度KkwP1进行仿真计算，
即
$K_{kwP1}=\frac{P}{P_{k1}}{K}_{M1}+\frac{P-P_{k1}}{P_{k2}-P_{k1}}(K_{M2}-\frac{P_{k2}}{P_{k1}}{K}_{M1}),P\∈\[P_{k1},P_{k2}\];$
ii步骤：第二级渐变夹紧刚度KkwP2的仿真计算
根据第一级和第二级主簧的复合夹紧刚度KM2，主副簧的总复合夹紧刚度KMA；步骤(2)中
仿真计算得到的Pk2和Pw2，对载荷P在[Pk2,Pw2]范围内的第二级渐变夹紧刚度KkwP2进行仿真
计算，即
$K_{kwP2}=\frac{P}{P_{k2}}{K}_{M2}+\frac{P-P_{k2}}{P_{w2}-P_{k2}}\left(K_{MA}-\frac{P_{w2}}{P_{k2}}{K}_{M2}\right),P\∈\[P_{k2},P_{w2}\];$
(4)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统的偏频特性的仿真计算：
根据第一级主簧的夹紧刚度KM1，主副簧的总复合夹紧刚度KMA，空载载荷P0，额定载荷
PN；步骤(2)中所仿真计算得到的Pk1、Pk2和Pw2，及步骤(3)中仿真计算得到的KkwP1和KkwP2，对
两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统在不同载荷下的偏频特性进行仿真计算，即
$f_0=\left\{\begin{array}{cc}\frac{1}{2\mathrm{\π}}\sqrt{\frac{{\mathrm{gK}}_{M1}}{P}},& P_0\≤P\<P_{k1}\\ \frac{1}{2\mathrm{\π}}\sqrt{\frac{{\mathrm{gK}}_{kwP1}}{P}},& P_{k1}\≤P\<P_{k2}\\ \frac{1}{2\mathrm{\π}}\sqrt{\frac{{\mathrm{gK}}_{kwP2}}{P}},& P_{k2}\≤P\<P_{w2}\\ \frac{1}{2\mathrm{\π}}\sqrt{\frac{{\mathrm{gK}}_{MA}}{P}},& P_{w2}\≤P\≤P_N\end{array}\right.;$
式中，g为重力加速度，g＝9.8m/s2。

两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的偏频特性仿真计算法

技术领域

本发明涉及车辆悬架钢板弹簧，特别是两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架
的偏频特性仿真计算法。

背景技术

为了进一步提高车辆在半载情况下的行驶平顺性，可采用两级主簧式渐变刚度板
簧悬架，即将原一级渐变刚度板簧的主簧拆分为两级主簧；同时，为了确保主簧的应力强
度，通常通过第一级主簧、第二级主簧和副簧的初始切线弧高及两级渐变间隙，使第二级主
簧和副簧适当提前承担载荷，即给次接触载荷适当提前，从而降低第一级主簧的应力，即采
用两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架，其中，悬架系统在不同载荷下的偏频特性不
仅与各片板簧的结构和载荷有关，而且与各次接触载荷及渐变夹紧刚度有关，并且影响车
辆行驶平顺性和安全性。然而，由于受两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的渐变夹紧刚度
和接触载荷仿真计算的制约，先前一直未能给出两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架
的偏频特性仿真计算法，因此，不能满足车辆行业快速发展及悬架弹簧现代化CAD设计要
求。随着车辆行驶速度及其对平顺性要求的不断提高，对渐变刚度板簧悬架系统提出了更
高要求，因此，必须建立一种精确、可靠的两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的偏频
特性仿真计算法，为两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统设计及CAD软件开发奠
定可靠的技术基础，满足车辆行业快速发展、车辆行驶平顺性及对渐变刚度板簧的设计要
求，提高两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统的设计水平和性能及车辆行驶平顺
性；同时，降低设计及试验费用，夹紧快产品开发速度。

发明内容

针对上述现有技术中存在的缺陷，本发明所要解决的技术问题是提供一种简便、
可靠的两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的偏频特性仿真计算法，仿真计算流程如
图1所示。两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的一半对称结构如图2所示，是由第一级主
簧1、第二级主簧2和副簧3组成。采用两级主簧，并通过第一级主簧1、第二级主簧2和副簧的
初始切线弧高HgM10、HgM20和HgA0，在第一级主簧1与第二级主簧2和第二级主簧2与副簧3之间
设有两级渐变间隙δM12和δMA，以提高半载情况下的车辆行驶平顺性。为了确保满足第一级主
簧1应力强度设计要求，第二级主簧2和副簧3适当提前承担载荷，悬架渐变载荷偏频不相
等，即将板簧设计为非等偏频型渐变刚度板簧。板簧的一半跨度等于第一级主簧首片的一
半作用长度L11T，骑马螺栓夹紧距的一半为L0，宽度为b，弹性模量为E。第一级主簧1的片数
为n1，第一级主簧各片的厚度为h1i，一半作用长度为L1iT，一半夹紧长度L1i＝L1iT-L0/2，i＝
1,2,…,n1。第二级主簧2的片数为n2，各片二级主簧的厚度为h2j，一半作用长度为L2jT，一半
夹紧长度L2j＝L2jT-L0/2，j＝1,2,…,n2。副簧3的片数为m，各片副簧的厚度为hAk，一半作用
长度为LAkT，一半夹紧长度LAk＝LAkT-L0/2，k＝1,2,…,m。第一级主簧的夹紧刚度为KM1，第一
级和第二级主簧的复合夹紧刚度为KM2，主副簧的总复合夹紧刚度为KMA。根据各片板簧的结
构参数，弹性模量，骑马螺栓夹紧距，初始切线弧高，空载载荷和额定载荷，在接触载荷和渐
变夹紧刚度的仿真计算的基础上，对两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的偏频特性
进行仿真计算。

为解决上述技术问题，本发明所提供的两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架
的偏频特性仿真计算法，其特征在于采用以下仿真计算步骤：

(1)两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的各级板簧初始曲率半径的计算：

I步骤：第一级主簧末片下表面初始曲率半径RM10b计算

根据第一级主簧片数n1，第一级主簧各片的厚度h1i，i＝1,2,…,n1；第一级主簧首
片的一半夹紧长度L11，第一级主簧初始切线弧高HgM10，对第一级主簧末片下表面初始曲率
半径RM10b进行计算，即

II步骤：第二级主簧首片上表面初始曲率半径RM20a计算

根据第二级主簧首片的一半夹紧长度L21，第二级主簧初始切线弧高HgM20，对第二
级主簧末片上表面初始曲率半径RM20a进行计算，即

III步骤：第二级主簧末片下表面初始曲率半径RM20b计算

根据第二级主簧片数n2，第二级主簧各片的厚度h2j，j＝1,2,…,n2；II步骤中计算
得到的RM20a，对第二级主簧末片下表面初始曲率半径RM20b进行计算，即

IV步骤：副簧首片上表面初始曲率半径RA0a计算

根据副簧首片的一半夹紧长度LA1，副簧的初始切线弧高HgA0，对副簧末片上表面初
始曲率半径RA0a进行计算，即

(2)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的各次接触载荷Pk1、Pk2和Pw2的仿真计
算：

A步骤：第1次开始接触载荷Pk1的仿真计算

根据两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；第一级主簧片数
n1，第一级主簧各片的厚度h1i，i＝1,2,…,n1，第一级主簧首片的一半夹紧跨长度L11，步骤
(1)中计算得到的RM10b和RM20a，对第1次开始接触载荷Pk1进行仿真计算，即

式中，hM1e为第一级主簧的根部重叠部分的等效厚度，

B步骤：第2次开始接触载荷Pk2的仿真计算

根据两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的宽度b，弹性模量E；第一级主簧首片
的一半夹紧跨长度L11；第二级主簧片数n2，第二级主簧各片的厚度h2j，j＝1,2,…,n2；及A步
骤中仿真计算得到的Pk1，对第2次开始接触载荷Pk2进行仿真计算，即

式中，hM2e为第一级主簧与第二级主簧的根部重叠部分的等效厚度

C步骤：第2次完全接触载荷Pw2的仿真计算

根据A步骤中仿真计算得到的Pk1，B步骤中仿真计算得到的Pk2，对第2次完全接触
载荷Pw2进行验算，即

(3)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的渐变夹紧刚度的仿真计算：

i步骤：第一级渐变夹紧刚度KkwP1的仿真计算

根据第一级主簧夹紧刚度KM1，第一级和第二级主簧的复合夹紧刚度KM2；步骤(2)
中仿真计算得到的Pk1和Pk2，对载荷P在[Pk1,Pk2]范围内的第一级渐变夹紧刚度KkwP1进行仿
真计算，即

ii步骤：第二级渐变夹紧刚度KkwP2的仿真计算

根据第一级和第二级主簧的复合夹紧刚度KM2，主副簧的总复合夹紧刚度KMA；步骤
(2)中仿真计算得到的Pk2和Pw2，对载荷P在[Pk2,Pw2]范围内的第二级渐变夹紧刚度KkwP2进行
仿真计算，即

(4)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统的偏频特性的仿真计算：

根据第一级主簧的夹紧刚度KM1，主副簧的总复合夹紧刚度KMA，空载载荷P0，额定载
荷PN；步骤(2)中所仿真计算得到的Pk1、Pk2和Pw2，及步骤(3)中仿真计算得到的KkwP1和KkwP2，
对两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统在不同载荷下的偏频特性进行仿真计算，
即

式中，g为重力加速度，g＝9.8m/s2。

本发明比现有技术具有的优点

由于受两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的渐变夹紧刚度和接触载荷仿真计算
的制约，先前一直未能给出两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的偏频特性仿真计算
法，因此，不能满足车辆行业快速发展及悬架弹簧现代化CAD设计要求。本发明可根据各片
第一级和第二级主簧及副簧的结构参数，弹性模量，骑马螺栓夹紧距，初始切线弧高，空载
载荷和额定载荷，在接触载荷和渐变夹紧刚度的仿真计算的基础上，对两级主簧式非等偏
频型渐变刚度板簧悬架的偏频特性进行仿真计算。通过样机的车辆行驶平顺性试验可知，
本发明所提供的两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的偏频特性仿真计算法是正确
的，为两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统设计奠定了可靠的技术基础。利用该
方法可得到可靠的在不同载荷下的悬架系统偏频的仿真计算值，确保偏频特性满足悬架系
统设计要求，提高两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统的设计水平、性能及车辆
行驶平顺性；同时，降低设计及试验测试费，夹紧快产品开发速度。

附图说明

为了更好地理解本发明，下面结合附图做进一步的说明。

图1是两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的偏频特性仿真计算流程图；

图2是两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的一半对称结构示意图；

图3是实施例的两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统在不同载荷下的偏
频f0随载荷P的变化曲线。

具体实施方案

下面通过实施例对本发明作进一步详细说明。

实施例：某两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的宽度b＝63mm，骑马螺栓夹紧距的
一半L0＝50mm，弹性模量E＝200GPa，最大许用应力[σ]＝800MPa，额定载荷PN＝7227N。第一
级主簧片数n1＝2，第一级主簧各片的厚度h11＝h12＝8mm，第一级主簧首片的一半作用长度
L11T＝525mm，一半夹紧长度L11＝L11T-L0/2＝500mm。第二级主簧片数n2＝1，厚度h21＝8mm，第
二级主簧首片的一半作用长度L21T＝350mm，一半夹紧长度L21＝L21T-L0/2＝325mm。副簧片数
m＝2，副簧各片的厚度hA1＝hA2＝13mm；副簧首片的一半作用长度LA1T＝250mm，一半夹紧长
度为LA1＝LA1T-L0/2＝225mm。第一级主簧的初始切线弧高设计值HgM10＝103.7mm，第二级主
簧的初始切线弧高HgM20＝18.8mm，副簧的初始切线弧高HgA0＝6mm。第一级主簧的夹紧刚度
KM1＝51.43N/mm，第一级与第二级主簧的复合夹紧刚度KM2＝75.4N/mm，主副簧的总复合夹
紧刚度KMA＝172.9N/mm。空载载荷P0＝1715N，额定载荷PN＝7227N。根据各片板簧的结构参
数，弹性模量，骑马螺栓夹紧距，初始切线弧高，空载载荷及额定载荷，在接触载荷和渐变夹
紧刚度的仿真计算的基础上，对该两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统在不同载
荷下的偏频特性进行仿真计算。

本发明实例所提供的两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架的偏频特性仿真
计算法，其仿真计算流程如图1所示，具体仿真计算步骤如下：

(1)两级主簧式非等偏频渐变刚度板簧的各级板簧初始曲率半径的计算：

I步骤：第一级主簧末片下表面初始曲率半径RM10b计算

根据第一级主簧片数n1＝2，第一级主簧各片的厚度h11＝h12＝8mm，第一级主簧首
片的一半夹紧长度L11＝500mm，第一级主簧的初始切线弧高HgM10＝103.7mm，对第一级主簧
末片下表面初始曲率半径RM10b进行计算，即

II步骤：第二级主簧首片上表面初始曲率半径RM20a计算

根据第二级主簧首片的一半夹紧长度L21＝325mm，第二级主簧的初始切线弧高
HgM20＝18.8mm，对第二级主簧末片上表面初始曲率半径RM20a进行计算，即

III步骤：第二级主簧末片下表面初始曲率半径RM20b计算

根据第二级主簧片数n2＝1，厚度h21＝8mm；II步骤中计算得到的RM20a＝2818.6mm，
对第二级主簧末片下表面初始曲率半径RM20b进行计算，即

IV步骤：副簧首片上表面初始曲率半径RA0a计算

根据副簧首片的一半夹紧长度LA1＝225mm，副簧的初始切线弧高HgA0＝6mm，对副簧
末片上表面的曲率半径RA0a进行计算，即

(2)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的各次接触载荷Pk1、Pk2和Pw2的仿真计
算：

A步骤：第1次开始接触载荷Pk1的仿真计算

根据两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的宽度b＝63mm，弹性模量E＝200GPa；
第一级主簧片数n1＝2，第一级主簧各片的厚度h11＝h12＝8mm，第一级主簧首片的一半夹紧
跨长度L11＝500mm，步骤(1)中计算得到的RM10b＝1273.3mm和RM20a＝2818.6mm，对第1次开始
接触载荷Pk1进行仿真计算，即

式中，hM1e为第一级主簧的根部重叠部分的等效厚度，

B步骤：第2次开始接触载荷Pk2的仿真计算

根据两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的宽度b＝63mm，弹性模量E＝200GPa，
第一级主簧首片的一半夹紧跨长度L11＝500mm；第一级主簧片数n1＝2，第一级主簧各片的
厚度h11＝h12＝8mm；第二级主簧片数n2＝1，厚度h21＝8mm；步骤(1)中计算得到的RM20b＝
2826.6mm和RA0a＝4221.8mm，及A步骤中仿真计算得到的Pk1＝1851N，对第2次开始接触载荷
Pk2进行仿真计算，即

式中，hM2e为第一级主簧与第二级主簧的根部重叠部分的等效厚度

C步骤：第2次完全接触载荷Pw2的仿真计算

根据A步骤中仿真计算得到的Pk1＝1851N，B步骤中仿真计算得到的Pk2＝2606N，对
第2次完全接触载荷Pw2进行仿真计算，即

(3)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧的两级渐变夹紧刚度KkwP1和KkwP2的仿真
计算：

i步骤：第一级渐变夹紧刚度KkwP1的仿真计算

根据第一级主簧的夹紧刚度KM1＝51.43N/mm，第一级与第二级主簧的复合夹紧刚
度KM2＝75.4N/mm；步骤(2)中仿真计算得到的Pk1＝1851N和Pk2＝2602N，对载荷P在[Pk1,Pk2]
范围内的第一级渐变夹紧刚度KkwP1进行仿真计算，即

ii步骤：二级渐变夹紧刚度KkwP2的仿真计算

根据第一级与第二级主簧的复合夹紧刚度KM2＝75.4N/mm，主副簧的总复合夹紧刚
度KMA＝172.9N/mm；步骤(2)中仿真计算得到的Pk2＝2602N和Pw2＝3667N，对载荷P在[Pk2,
Pw2]范围内的第二级渐变夹紧刚度KkwP2进行仿真计算，即

(4)两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统的偏频特性的仿真计算：

根据第一级主簧的夹紧刚度KM1＝51.43N/mm，主副簧的总复合夹紧刚度KMA＝
172.9N/mm，悬架系统的空载载荷P0＝1715N，额定载荷PN＝7227N；步骤(2)中所仿真计算得
到的Pk1＝1851N、Pk2＝2606N和Pw2＝3667N，及步骤(3)中仿真计算得到的KkwP1和KkwP2，对该两
级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架系统在不同载荷下的偏频特性进行仿真计算，即

式中，式中，g为重力加速度，g＝9.8m/s2。

利用Matlab计算程序，仿真计算得到的该两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬
架系统在不同载荷下的偏频f0随载荷P的变化曲线，如图3所示，其中，在Pk1、Pk2、Pw2和PN载荷
下的悬架偏频分别为f0k1＝2.63Hz，f0k2＝2.68Hz，f0w2＝3.42Hz，f0N＝2.43Hz，在各级渐变过
程中，悬架系统偏频f0随载荷P而变化。

通过样机的车辆行驶平顺性试验可知，本发明所提供的两级主簧式非等偏频型渐
变刚度板簧悬架的偏频特性仿真计算法是正确的，为两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧
悬架系统设计奠定了可靠的技术基础。利用该方法可得到可靠的在不同载荷下的悬架偏频
仿真计算值，确保悬架偏频特性满足设计要求，提高两级主簧式非等偏频型渐变刚度板簧
悬架系统的设计水平及车辆行驶平顺性；同时，降低设计及试验测试费，夹紧快产品开发速
度。