电源排插和功率测量方法.pdf

本发明提供一种电源排插，其特征在于，具有：插头插入部（1a）；电流测量部（30），其对从插头插入部（1a）向外部电气设备（71～74）供给的电流进行测量，并输出与该电流的大小对应的测量信号（Vs）；以及运算部（33），其根据测量信号（Vs）来求出电流在多个时刻（t）的瞬时值（I（t）），并利用该瞬时值（I（t））来计算功率值，运算部（33）以第1零点（V01）与第2零点（V02）中的任意一方为基准来求出电流的瞬时值（I（t））。

权利要求书
1.   一种电源排插，其特征在于，具有：
插头插入部；
电流测量部，其对从所述插头插入部向外部电气设备供给的电流进行测量，并输出与该电流的大小对应的测量信号；以及
运算部，其根据所述测量信号来求出所述电流在多个时刻的瞬时值，并利用该瞬时值来计算功率值，
所述运算部以第1零点与第2零点中的任意一方为基准来求出所述电流的所述瞬时值。

2.   根据权利要求1所述的电源排插，其特征在于，
还具有存储部，该存储部存储所述第1零点与所述第2零点中的至少一方。

3.   根据权利要求1或2所述的电源排插，其特征在于，
所述第1零点是固定值，
所述第2零点是在规定期间内的所述测量信号的最大值与最小值的中点。

4.   根据权利要求3所述的电源排插，其特征在于，
所述插头插入部设置有多个，并且所述电流测量部与各个该插头插入部对应地设置有多个，
所述运算部针对每个所述插头插入部，求出所述最大值和所述最小值。

5.   根据权利要求3所述的电源排插，其特征在于，
所述插头插入部设置有多个，并且所述电流测量部与各个该插头插入部对应地设置有多个，
所述固定值是针对每个所述插头插入部而预先规定的。

6.   根据权利要求3所述的电源排插，其特征在于，
所述固定值是在所述插头插入部未与负载连接的状态下的所述测量信号的值。

7.   根据权利要求1至6中任意一项所述的电源排插，其特征在于，
所述电流测量部具有暴露于由所述电流产生的磁场中的霍尔元件，
所述测量信号是所述霍尔元件的输出电压。

8.   根据权利要求7所述的电源排插，其特征在于，
所述电流测量部具有：
流动所述电流的条；和
围绕所述条并且形成有间隙的磁性体芯，
所述霍尔元件被设置在所述间隙内。

9.   根据权利要求8所述的电源排插，其特征在于，
所述霍尔元件的感磁面与所述条的延伸方向平行。

10.   根据权利要求1至9中任意一项所述的电源排插，其特征在于，
所述插头插入部设置有多个，并且所述电流测量部与各个该插头插入部对应地设置有多个，
所述运算部根据所述电流的所述瞬时值来求出该电流的有效值，并利用该有效值来针对每个所述插头插入部计算所述功率值。

11.   根据权利要求10所述的电源排插，其特征在于，
所述运算部通过对电源电压的有效值乘以所述电流的所述有效值来计算视在功率值，作为所述功率值。

12.   根据权利要求11所述的电源排插，其特征在于，还具有：
第1电源线；
第1接头，其与所述第1电源线电连接并且容纳所述电气设备的一方的插头插片；
第2电源线，其对该第2电源线与所述第1电源线之间施加电源电压；以及
第2接头，其与所述第2电源线电连接并且容纳所述电气设备的另一方的插头插片。

13.   根据权利要求12所述的电源排插，其特征在于，
还具有光电耦合器，所述光电耦合器具有与所述第1电源线和所述第2电源线之间电连接的发光二极管，并且当所述电源电压超过了阈值时输出电平发生变化的输出信号，
所述运算部通过对所述输出信号的周期进行平均分割来确定采样频率，以该采样频率来求出多个所述时刻中的所述瞬时值。

14.   根据权利要求1至13中任意一项所述的电源排插，其特征在于，
还具有输出端口，所述输出端口与所述运算部电连接并且将包含所述功率值的输出数据输出到外部。

15.   一种功率测量方法，其特征在于，包括步骤：
获得从多个插头插入部分别向外部电气设备供给的电流在多个时刻的测量值，并取得与该测量值对应的测量信号的步骤；
以第1零点和第2零点中的任意一方为基准，根据所述测量信号来求出所述电流在所述多个时刻的瞬时值的步骤；以及
利用所述瞬时值针对所述多个插头插入部分别单独地计算功率值的步骤。

16.   根据权利要求15所述的功率测量方法，其特征在于，还具有：
作为所述第2零点，求出在规定期间内的所述测量信号的最大值与最小值之间的中点的步骤；和
判断所述第1零点与所述第2零点之间的差值是否在基准值以上的步骤，
在所述求出瞬时值的步骤中，当所述差值小于所述基准值的情况下，以所述第2零点为基准来求出所述瞬时值，当所述差值在所述基准值以上的情况下，以所述第1零点为基准来求出所述瞬时值。

17.   根据权利要求16所述的功率测量方法，其特征在于，
作为所述第1零点，使用针对每个所述插头插入部预先规定的固定值。

18.   根据权利要求17所述的功率测量方法，其特征在于，
作为所述固定值，使用在所述插头插入部未与负载连接的状态下的所述测量信号的值。

19.   根据权利要求15至18中任意一项所述的功率测量方法，其特征在于，
在所述取得测量信号的步骤中，将霍尔元件暴露在由所述电流产生的磁场中，取得从该霍尔元件中输出的输出电压作为所述测量信号。

20.   根据权利要求15至19中任意一项所述的功率测量方法，其特征在于，
在所述计算功率值的步骤中，根据所述电流的所述瞬时值来求出该电流的有效值，通过对该有效值乘以电源电压的有效值来计算所述功率值。

说明书电源排插和功率测量方法
技术领域
本发明涉及电源排插和功率测量方法。
背景技术
近年来，由于电力需要的增加和地球环境的顾虑，节约家庭或办公室中的消耗功率这样的势头变得高涨。通过这种节省能源意向的高涨，正在对随时切断电气设备的电源，或者重新调整空调的设定温度等作出努力。
为了把握在实际中通过这些努力，实现了怎样程度的省能源化，具有利用设置在各户的电表的方法。
但是，各户的电表在家庭内被设置分配功率之前的配电盘上，因此不能测量家庭或办公室中的各个电气设备的消耗功率。
另外，在家庭或办公室中，存在将电源排插连接到墙面插座上并且向多个电气设备分配电力的情况，但是在市场上销售的电源排插中，并不具备对各电气设备分别测量消耗功率的功能。
专利文献1:日本特开2010‑45945号公报
发明内容
在电源排插和功率测量方法中目的在于，高精度地计算通过插头插入部消耗的功率。
根据以下公开的一个观点，提供一种电源排插，该电源排插具有：插头插入部；电流测量部，其对从所述插头插入部向外部电气设备供给的电流进行测量，并输出与该电流的大小对应的测量信号；运算部，其根据所述测量信号来求出所述电流在多个时刻的瞬时值，并利用该瞬时值来计算功率值，所述运算部以第1零点与第2零点中的任意一方为基准来求出所述电流的所述瞬时值。
此外，根据该公开的其他的观点，提供一种功率测量方法，该方法具有：获得从多个插头插入部分别向外部电气设备供给的电流在多个时刻的测量值，并取得与该测量值对应的测量信号的步骤；以第1零点与第2零点中的任意一方作为基准，根据所述测量信号来求出所述电流在所述多个时刻的瞬时值的步骤；以及利用所述瞬时值针对所述多个插头插入部中分别单独地计算功率值的步骤。
附图说明
图1是第1实施方式所涉及的电源排插的外观图。
图2是卸下外壳后的第1实施方式所涉及的电源排插的外观图。
图3是第1实施方式所涉及的电源排插所具有的电流测量部以及其附近的放大立体图。
图4是第1实施方式所涉及的电源排插所具有的霍尔元件的电路图。
图5是第1实施方式所涉及的电源排插所具有的霍尔元件的俯视图。
图6是用于说明在第1实施方式中霍尔元件的感磁面与分支条之间的位置关系的立体图。
图7是在卸下上部外壳的状态下的第1实施方式所涉及的电源排插的外观图。
图8是第1实施方式所涉及的电源排插所具有的发送电路部的功能框图。
图9是第1实施方式中的第1输出信号、第2输出信号以及电源电压的瞬时值的时序图。
图10是表示第1实施方式所涉及的电源排插中的电流的采样方法的时序图。
图11是第1实施方式中计算电流瞬时值所使用的图表的示意图。
图12是用于说明将缺省值用作电流测量的零点时所产生的错误的时序图。
图13是表示电流测量信号产生偏移（shift）的原因的一例的立体图。
图14是用于说明不使用缺省值测量电流瞬时值的方法的时序图。
图15是用于说明将电流测量信号的中点用作电流测量的零点时所产生的错误的时序图。
图16是用于说将电流测量信号的中点用作电流测量的零点时所产生的其他错误的示意图。
图17是表示第1实施方式所涉及的功率测量方法的流程图。
图18是用于说明第2实施方式所涉及的功率测量系统的示意图。
图19是第3实施方式所涉及的电源排插在实际使用中的电源电压的瞬时值V和合成信号的时序图。
图20是第5实施方式所涉及的电源排插的外观图。
图21是在卸下下部外壳和上部外壳的状态下的第5实施方式所涉及的电源排插的立体图。
图22是从图21的结构除去第1电路基板、开关、以及盖部件的状态下的立体图。
图23是第5实施方式所涉及的第1汇流条和辅助条的立体图。
图24是第5实施方式所涉及的第2汇流条的立体图。
图25是第5实施方式所涉及的第3汇流条的立体图。
图26是第5实施方式所涉及的分支条的立体图。
图27是第5实施方式所涉及的电源排插的分解立体图。
图28是第5实施方式所涉及的电源排插的电路图。
具体实施方式
（第1实施方式）
下面，参照附图，对第1实施方式所涉及的电源排插和使用了该电源排插的功率测量方法进行说明。
图1是本实施方式所涉及的电源排插1的外观图。
该电源排插1具有插座插头2、电源线3、下部外壳5以及上部外壳6。
其中，在上部外壳6上，与插座插头7对应地设置有多个插头插入部1a。插座插头7是外部的电气设备所具有的插头，该插座插头7具有第1插头插片8、第2插头插片9以及接地端子10。
而且，在上述的各插头插入部1a中，设置有插入第1插头插片8的第1插入口6a、插入第2插头插片9的第2插入口6b以及插入接地端子10的第3插入口6c。
在这种电源排插1中，通过将插座插头2插入位于墙面等的现有的插座中来向各插头插入部1a供给现有的插座的电源电压。
图2是卸下了各外壳5、6时的电源排插1的外观图。
如图2所示，在电源排插1中，设置有第1汇流条～第3汇流条11～13。这些汇流条11～13例如是通过将黄铜板等金属板脱模并对其进行弯曲加工制作而成的。
各汇流条11～13中，第1汇流条11和第2汇流条12分别被提供为为第1电源线和第2电源线，并经由电源线3（参照图1）分别与交流电源AC的两极A+、A‑电连接。而且，第3汇流条13经由电源线3被维持在接地电位。
此外，第1汇流条11具有多个容纳插座插头7的第2插头插片9的第1接头11a。
另一方面，第2汇流条12沿着其延伸方向以一定的间隔具有夹持片12a。
夹持片12a分别夹持分支条17，在该分支条17的端部设置有一对第2接头17a。
第2接头17a与已述的第1接头11a形成对，并容纳插座插头7的第1插头插片8。
而且，第3汇流条13具有多个容纳插座插头7的接地端子10的第3接头13a。
在各分支条17的下方，设置有第1电路基板20。
在第1电路基板20上，设置有多个电流测量部30，该多个电流测量部30测量从分支条17向插座插头7供给的电流。
图3是电流测量部30与其附近的放大立体图。
电流测量部30与各个分支条17对应地具有固定于第1电路基板20的磁性体芯21。磁性体芯21是为了聚集在流过分支条17的电流的周围产生的磁场而形成的，沿着该磁场路径形成大概环状。对磁性体芯21的材料没有特别限定，在本实施方式中，使用容易得到的铁素体（ferrite）。
此外，电流测量部30具有设置在磁性体芯21的间隙21a内的霍尔元件22。该霍尔元件22被用于根据间隙21a内磁场的强度，来测量流过分支条17的电流的瞬时值I(t)，并通过焊接等被安装在第1电路基板20上。
由于电流测量部30仅通过这样在第1电路基板20中安装磁性体芯21和霍尔元件22就能够制作，因此能够抑制电源排插1的部件数量和装配成本的增大。
图4是霍尔元件22的电路图。
如图4所示，霍尔元件22具有砷化镓系的感磁部23和动作放大器24。
感磁部23如果在电源端子22a与接地端子22b之间被施加了电压Vcc的状态下被暴露于磁场，则会产生与该磁场强度对应的电位差ΔV。该电位差ΔV在差动放大器24中被放大后，作为电流测量信号Vs从输出端子22c被输出到外部。
图5是霍尔元件22的俯视图。
如图5所示，感磁部23按照位于感磁面PM的面内的方式被树脂26密封。然后，霍尔元件22从贯穿感磁部23的磁场中检测出与感磁面PM垂直的分量，并将与该分量的大小相当的电流测量信号Vs从上述的输出端子22c输出。
另外，各端子22a～22c通过焊接等，与第1电路基板20（参照图3）内的配线电连接。
上述那样的霍尔元件22与电流互感器（Current transformer）这种其他的磁场测量元件相比较，由于元件的大小较小，因此不会导致电源排插的大型化。
另外，电流互感器利用随磁场的时间变动而产生的激发电流，来测量磁场的大小，因此测量对象被限定为交流磁场，但是霍尔元件22具有还能够测量静磁场的强度这样的优点。
此外，由于霍尔元件22比电流互感器便宜，因此能够防止电源排插的高成本化。
图6是用于说明霍尔元件22的感磁面PM与分支条17之间的位置关系的立体图。
感磁面PM被设定为平行于分支条17的延伸方向D1。通过这样做，流过分支条17的电流所产生的磁场H1以大致垂直的方式贯穿感磁面PM，从而使霍尔元件22的电流检测感度提高。
此外，在本实施方式中，由于分支条17的延伸方向D1与第2汇流条12的延伸方向D2不平行，因此由第2汇流条12产生的磁场H2不会垂直贯穿感磁面PM。因此，能够降低为了测量由分支条17产生的磁场H1而设置的霍尔元件22误检测由第2汇流条12产生的磁场H2而带来的危险性。由此，能够防止在霍尔元件22的磁场检测结果中，含有除了H1外的磁场的影响引起的串扰，从而提高霍尔元件22对磁场H1的测量精度。
尤其是若分支条17的延伸方向D1与第2汇流条12的延伸方向D2垂直，则感磁面PM也与延伸方向D2垂直。因此，由第2汇流条12产生的磁场H2没有与感磁面PM垂直的分量，从而能够进一步降低霍尔元件22对该磁场H2误检测而带来的危险性。
图7是在卸下了上部外壳6的状态下的电源排插1的外观图。
如图7所示，在下部外壳5上，划分出收容第2电路基板25的发送电路部27。
在第1电路基板20和第2电路基板25上，分别设置有连接器35、36，这些连接器35、36与通信线缆37连接。
通信线缆37具有以下功能：将从电源线3中获取的驱动各霍尔元件22（参照图3）所需的电力供给第1电路基板20，或者将各霍尔元件22的输出信号发送给第2电路基板25。
图8是发送电路部27的功能框图。
如图8所示，发送电路部27具有存储部31、AD转换器32、运算部33、输出端口34以及电压测量部50。
其中，AD转换器32将从各霍尔元件22输出的模拟值的电流测量信号Vs进行数字化，生成数字电流信号VID，并将该数字电流信号VID输出到运算部33中。
运算部33例如是MPU(Micro Processing Unit:微处理器)，如后述那样，对各个插头插入部1a（参照图1）中的消耗功率值进行计算。该计算结果作为输出数据Sout从运算部33输出后，经由与运算部33电连接的输出端口34，被输出到外部。
此外，电压测量部50具有第1光电耦合器41、第2光电耦合器42、第1反相器INV1以及第2反相器INV2。
其中，第1光电耦合器41具有第1发光二极管41a和接受这种光的第1光电晶体管41b，第1发光二极管41a的阴极与第2汇流条12电连接。此外，第1发光二极管41a的阳极经由第1电阻R1，与第1汇流条11电连接。
该第1电阻R1发挥防止过大的电流从各汇流条11、12流过第1发光二极管41a的作用。
第1光电晶体管41b的发射极经由第3电阻R被施加电压Vcc，第1光电晶体管41b的集电极被维持为接地电压。
发射极电流Ie在这些发射极‑集电极之间流过，但是根据该发射极电流Ie的大小，第3电阻R3中的电压降低量发生变化，发射极电压Ve也发生变化。
例如，当第1光电耦合器41为截止（OFF）状态的情况下，第1光电晶体管41b成为截止状态，因此在第3电阻R3中，没有发射极电流Ie流过，发射极电压Ve与电压Vcc相同，成为高电平。
另一方面，当第1光电耦合器41为导通状态的情况下，第1光电晶体管41b成为导通状态。因此，在第3电阻R3中发射极电流Ie流过，发射极电压Ve比电压Vcc降低了第3电阻R3中的电压降低量，而成为低电平。
这种发射极电压Ve在后段的第1反相器INV1中电压电平被翻转而成为第1输出信号S1。
这里，当第1发光二极管41a被施加的正向电压超过了正的第1阈值V1的情况下，第1光电耦合器41被设定为成为导通状态。因此，通过监视第1输出信号S1的电压电平，能够判断各汇流条11、12之间的电源电压的瞬时值V(t)是否超过了第1阈值V1。
另外，第1反相器INV1在电压Vcc与接地电位之间进行驱动。电压Vcc的输入节点与第1电容器C1的一方电极连接，由此第1反相器INV1被输入的电压Vcc得以稳定化。
另一方面，第2光电耦合器42具有第2发光二极管42a和接收这种光的第2光电晶体管42b，第2发光二极管42a的阴极与第1汇流条11电连接。此外，第2发光二极管42a的阳极经由第2电阻R2，与第2汇流条12电连接。
第2光电耦合器42和其后段的第2反相器INV2的各功能与上述的第1光电耦合器41和第1反相器INV1各功能相似。
例如，当第2光电耦合器42为截止状态时，发射极电压Ve与电压Vcc相同，成为高电平，将对其进行翻转后得到的低电平的电压作为第2输出信号S2从第2反相器INV2中输出。
然后，当第2光电耦合器42为导通状态时，由于第4电阻R4中的电压下降，发射极电压Ve相比电压Vcc变低，第2输出信号S2成为高电平。
另外，在第2反相器INV2中，通过设置在电压Vcc的输入节点中的第2电容器，也实现了电压Vcc的稳定化。此外，通过在第2光电耦合器42的前段设置第2电阻R2，能够防止过大的电流从各汇流条11、12中流过第2发光二极管42a。
当第2发光二极管42a被施加的正向电压超过了正的第2阈值V2的情况下，上述的第2光电耦合器42被设定为成为导通状态。因此，通过监视第2输出信号S2的电压电平，能够判断在各汇流条11、12之间的电源电压的瞬时值V(t)是否超过了第2阈值V2。
图9是上述的第1输出信号S1、第2输出信号S2、以及电源电压的瞬时值V(t)的时序图。另外，在图9中，还表示了将第1输出信号S1与第2输出信号S2进行合成而得到的合成信号S3。
此外，当第1汇流条11与第2汇流条12的电位相同时，电源电压V(t)设为0，当第1汇流条11的电位比第2汇流条12高时，电源电压V(t)设为正。
如图9所示，当电源电压的瞬时值V(t)超过了第1阈值V1时，第1输出信号S1成为高电平。
另一方面，当瞬时值V(t)比第2阈值V2低时，第2输出信号S2成为高电平。
另一方面，当各信号S1、S2均为低电平时，通过合成这些各信号S1、S2而得到的合成信号S3成为低电平。
运算部33将第1输出信号S1的周期T1与第2输出信号S2的周期T2中的任意一方作为电源电压的周期T。或者，运算部33也可以将合成信号S3的周期T3的二倍作为周期T。
图10是表示电源排插1中的电流的采样方法的时序图。
运算部33对流过多个分支条17（参照图2）中每一个的电流，独立地进行电流的采样。
图10中的多条虚线表示采样点的时刻。然后通过运算部33，对各采样点中的电流测量信号Vs的值进行采样。
对采样频率F没有特别的限定。在本实施方式中，通过将上述的周期T平均地分为64份，采用64／T为采样频率F。
在电流I中没有流过分支条17（参照图3）的情况下，电流测量信号Vs表示2．5V左右的缺省值V0。然后，在电流I流过分支条17的情况下，电流测量信号Vs的值从缺省值V0进行增减。根据流过分支条17的电流I的方向，决定电流测量信号Vs相比缺省值V0是增还是减。
这样，缺省值V0是当电流I没有流过分支条17时的电流测量信号Vs的值，具有作为电流测量信号Vs的零点的意义。
运算部33根据时刻t时的电流测量信号Vs(t)与缺省值V0之差δV，计算在时刻t流过分支条17的电流的瞬时值I(t)。
图11是在瞬时值I(t)的计算中所使用的图表90的示意图。
该图表90将差δV与瞬时值I(t)建立对应，并被预先储存在存储部31中。运算部33参照该图表90，计算在时刻t与差δV对应的瞬时值I(t)。
但是，若像这样利用缺省值V0作为电流测量信号Vs的零点，则存在如以下那样的错误。
图12是用于说明该错误的时序图。
在图12的例子中，与图10的情况相比，表示出在各时刻的电流测量信号Vs(t)的值比原本的值（虚线）偏移（shift）了Y的情况。这种偏移是当霍尔元件22被暴露在由流过相邻汇流条17的电流产生的磁场时等而产生的。
另一方面，缺省值V0由于是没有流过电流I时的电流测量信号Vs的值，因此是各霍尔元件22中的固有的固定值。由此，如上述那样，即便电流测量信号Vs(t)发生偏移，缺省值V0也不会改变。
因此，若像这样电流测量信号Vs(t)发生偏移，则电流测量信号Vs(t)与缺省值V0之差δV从原本的值中发生改变，从而根据差δV而计算出的电流的瞬时值I(t)的计算结果变得不准确。
有各种原因导致电流测量信号Vs产生偏移。图13是表示该原因的一例的立体图。
图13示例了在从右数第二个分支条17中有电流I流过，而在除此以外的分支条17中没有电流流过的情况。
这种情况下，由电流I产生的磁场被多个电流测量部30测量到。因此，没有流过电流I的分支条17的电流测量部30选取了上述的磁场，从而该电流测量部30的电流测量信号Vs发生改变。
当多个插头插入部1a（参照图1）中的一个相比其他的插头插入部1a连接了较大的负载时，这种现象尤为显著。
为了除去这种错误，也存在通过以下那样的方法来测量瞬时值I(t)的方法。
图14是用于说明不使用上述的缺省值V0，来测量瞬时值I(t)的方法的时序图。
与图10相同，图14中的多个虚线表示采样点的时刻。然后，通过运算部33，对各采样点中的电流测量信号Vs的值进行采样。
采样频率F与图10的情况相同，为64／T。
采样结束后，运算部33求出周期T中的电流测量信号Vs的最大值Vmax和最小值Vmin。
然后，运算部33对最大值Vmax和最小值Vmin的中点Vavg进行计算。另外，中点Vavg是根据Vavg＝（Vmax+Vmin）／2而算出的。
如果电流测量信号Vs的波形为正弦波，则中点Vavg位于正弦波的拐点，具有作为电流测量信号Vs的零点的意义。
于是，运算部33根据时刻t的电流测量信号Vs(t)与中点Vavg之差δV（＝Vs(t)‑Vavg），来计算在时刻t流过分支条17的电流的瞬时值I(t)。运算部33通过参照图11中说明的图表90，进行该计算。
根据这种瞬时值I(t)的计算方法，由于没有利用缺省值V0，因此即使由于磁场的原因使电流测量信号Vs的波形发生偏移，差δV也不会发生变化，从而不会导致瞬时值I(t)的计算结果不准确。
但是，该方法中，也存在以下的错误。
图15是用于说明该错误的时序图。
在图15的例子中，仅出现了电流测量信号Vs的上半部分的波形。这种波形是在与插头插入部1a（参照图1）连接的电气设备中，电流被半波整流的情况下出现的。
在为这种波形的情况下，电流测量信号Vs的原本的零点是电流测量信号Vs的最小值Vmin，但是中点Vavg（＝（Vmax+Vmin）／2）成为偏离了最小值Vmin的值。
因此，以中点Vavg为基准，对差δV（＝Vs(t)‑Vavg）进行计算，再利用图表90（参照图11），计算与差δV对应的瞬时值I(t)，会使该计算结果变得不准确。
另外，不只是半波整流，在电流被全波整流的情况下，也会由于与上述相同的理由，使瞬时值I(t)的计算结果变得不准确。
图16是用于说由此产生的其他的错误的示意图。
在图16的例子中，示例了流过一个分支条17的电流I1是正弦波，流过其他的分支条17的电流I2被半波整流的情况。
在这种情况下，若将被半波整流的电流I2的电流测量信号Vs的中点Vavg作为全部插头插入部1a中的共通的零点，则不只是电流I2的瞬时值的计算变得不准确，被全波整流电流I1的计算也会变得不准确。
鉴于此，在本实施方式中，通过以下那样的方法，来测量电流的瞬时值。
图17是表示本实施方式所涉及的功率测量方法的流程图。
在最初的步骤P1中，在全部插头插入部1a均没有与负载连接的状态下，运算部33取得由霍尔元件22输出的电流测量信号Vs。对多个霍尔元件22中的每一个，分别独立地进行电流测量信号Vs的取得。
接着，进入步骤P2，将步骤P1中测量到的电流测量信号Vs的测量值作为运算部33的第1零点V01储存到存储部31中。该零点V01与各霍尔元件22建立对应地被储存在存储部31中。
这样在没有负载的状态下测量的第1零点V01是每个插头插入部1a的固有的固定值。
另外，对进行步骤P1和步骤P2的时间没有特别的限定，但是优选在电源排插1出场前，在工厂内进行这些步骤。
接着，进入步骤P3，用户开始使用电源排插1。在使用时，将插座插头2插入未图示的壁面插座（参照图1），并且各插头插入部1a与外部的电气设备连接。
接着，进入步骤P4。在本步骤中，如图10说明的那样，运算部33分别对多个插头插入部1a进行电流测量信号Vs的采样。电流测量信号Vs具有作为流过分支条17的电流I的测量值的意义。因此，本步骤等价于求出在多个时刻从多个插头插入部1a分别向外部电气设备供给的电流的测量值。
接着，进入步骤P5，运算部33求出通过步骤P4采样到的电流测量信号Vs的值中周期T中的最大值Vmax和最小值Vmin。进而，运算部33对最大值Vmax和最小值Vmin的中点Vavg进行计算，并将该中点Vavg的值作为第2零点V02储存到存储部31中。
运算部33分别对各插头插入部1a进行本步骤。然后，按照每个插头插入部1a，将第2零点V02的计算结果储存到存储部31中。
此外，与作为固定值的第1零点V01不同，如上述那样，使用在实际使用中的电流测量信号Vs而计算出的第2零点V02成为依赖于连接到各插头插入部1a的电气设备的值。
如参照图15进行说明的那样，尤其是当在电气设备内，电流被半波整流的情况下，第2零点V02成为与第1零点V01相差较大的值，利用第2零点V02来计算瞬时值I(t)，会导致该计算结果不准确。
这样，各零点V01、V02的差的大小成为是否能够利用第2零点V02来计算瞬时值I(t)的目标。
于是，在下面的步骤P6中，运算部33判断第1零点V01与第2零点V02之差（V02‑V01）是否在基准值Vx以上。
对基准值Vx的值没有特别的限定，但是优选将基准值Vx设定为能够对电流波形为正弦波的情况（图14）与半波的情况（图15）进行区分的值。
例如，对于最小值为‑10mA且最大值为10mA的正弦波电流，电流测量信号Vs的最大值Vmax与最小值Vmin之差为1mV。
这种情况下，对于最小值为0mA且最大值为10mA的半波电流，电流测量信号Vs的最大值Vmax与最小值Vmin之差成为上述1mV的一半，即0.5mV。因此，最大值Vmax与最小值Vmin的中点Vavg成为比作为缺省值V0的2.5V大0.25mV（＝0.5mV／2）的值。因此，如果将基准值Vx设定为2.5V＋0.25mV，则大体上达到差（V02‑V01）在基准值Vx以上时为半波，差（V02‑V01）小于基准值Vx时为正弦波的目标。
另外，基准值Vx的设定方法并不限定于此，能够根据霍尔元件22的特性适当地设定基准值Vx。
然后，当本步骤P6中判断为差（V02‑V01）不在基准值Vx以上（否：NO）的情况下，进入步骤P7。
在这种情况下，第1零点V01与第2零点V02没有产生较大的分离。因此，在外部的电气设备中，电流没有被半波整流，电流的波形被认为是接近正弦波，因此即便利用第2零点V02，来计算电流I的瞬时值I(t)，该计算结果也不会不准确。
因此，在步骤P7中，运算部33利用第2零点V02，对每个插头插入部1a计算电流I的瞬时值I(t)。
例如，运算部33根据在时刻t的电流测量信号Vs(t)与第2零点V02之差δV（＝Vs(t)‑V02），来计算在时刻t流过分支条17的电流的瞬时值I(t)。如参照图11进行说明的那样，通过运算部33读取与差δV对应的瞬时值I(t)，进行该计算。
第2零点V02由于是根据实际使用中的电流测量信号Vs而得到的，因此在该值中与电流测量信号Vs同样地反映出周围磁场产生的影响。因此，在上述的差δV（＝Vs(t)‑V02）中，周围磁场产生的影响被相抵消，因此能够防止由该磁场引起的瞬时值I(t)的计算精度降低。
另一方面，在步骤P6中判断为差（V02‑V01）在基准值Vx以上（是：YES）的情况下，进入步骤P8。
这样，若差（V02‑V01）较大，则如图15那样，在外部的电气设备中，电流可能被半波整流。因此，这种情况下，如果利用作为最大值Vmax和最小值Vmin的中点的第2零点V02，来算出电流的瞬时值I(t)，则会导致该计算精度降低。
因此，在步骤P8中，运算部33利用第1零点V01，来计算电流I的瞬时值I(t)。
例如，运算部33根据在时刻t的电流测量信号Vs(t)与第1零点V01之差δV（＝Vs(t)‑V01），计算在时刻t流过分支条17的电流的瞬时值I(t)。如参照图11进行说明的那样，运算部33通过读取与差δV对应的瞬时值I(t)，进行该计算。
这样，如果以第1零点V01为基准，则即便是像被半波整流的电流那样，为上下不对称的电流，也能够准确地求出该瞬时值I(t)。
上述的步骤P7、P8结束后，进入步骤P9。
在步骤P9中，利用在步骤P7和步骤P8的任意之一中所计算的瞬时值I(t)，按照下面那样，对多个插头插入部1a中的每一个，分别独立地计算功率值。
首先，运算部33根据下面的公式（1），计算电流I的有效值Irms。
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