说明书用于减少硫氧化物和HCl的干法、装置、组合物和系统
交叉引用和优先权声明
本申请要求2012年3月30日提交的美国临时专利申请No.61/618233的优先权，其公开内容全文经此引用并入本文。
技术领域
本发明涉及在使用吸附剂和吸附剂掺杂剂的高效组合——施用所述组合以覆盖输送含SOx和/或HCl的气体的通道的整个横截面——的方法中、在以高的反应速率和吸附剂利用率有效实现二氧化硫和/或HCl的显著减少的温度下、以短但有效的停留时间减少硫氧化物(特别是二氧化硫)和HCl的排放的干法、装置、组合物和系统。本发明提供了一次性的干法，并可有利地以浆料形式引入吸附剂和吸附剂掺杂剂以便实现均匀处理。
背景技术
硫氧化物的问题已对燃烧设施经营者和管理者带来挑战，因为开始认识到酸雨的有害效应。在含硫的碳质燃料的燃烧过程中形成硫氧化物并通常被称作SOx，同时在包含二氧化硫(SO2)和三氧化硫(SO3)。绝大部分的SOx作为SO2存在。但是，SO3(作为H2SO4)会附加到排放的微粒上并造成低温腐蚀。相应地，有效的系统必须既解决SO2，又解决SO3。理想地，该方法还应解决盐酸(HCl)问题。
本领域已提供范围广泛的技术。整体而言，它们可以被称作烟气脱硫技术FGD。参见例如Srivastava,Ravi K.；Controlling SO2Emissions:A Review of Technologies；EPA/600/R-00/093,2000年11月。这些包括湿法和干法技术并可以利用现有设备，例如管道工程，或提供单独的反应器。
依照Srivastava所说，FGD技术分成两大类：(1)一次性和(2)可再生。在前者中，吸附剂在使用后弃置；在后者中，吸附剂在已吸附SO2后再生。
在一次性方法中，吸附的SO2被吸附剂束缚，且吸附剂被视为是用废的。根据品质和市场因素，废吸附剂可以弃置或像石膏那样作为有用的副产品回收。
被视为可再生的技术可以处理吸附剂以释放SO2并获得有用产品。在再生后，该吸附剂可以再循环用于另外的SO2洗涤。
一次性和可再生技术各自可进一步分成湿法或干法。湿法产生湿浆废料或副产品，洗过的烟气是水饱和的。干法产生干废料，洗过的烟气不饱和。
关于各种技术的更详细观点，读者参考上述Srivastava，其中作者们将主要的FGD技术分成三大类：(1)湿法FGD(由一次性湿法FGD构成)，(2)干法FGD(由一次性干法FGD构成)，和(3)可再生FGD(由湿法和干法可再生FGD构成)。
湿法FGD可以使用湿式洗涤器，其通常使用大型塔，它们使燃烧烟气与对流喷向烟气流的碳酸钙等的浆料之间接触。合适的化学浆料可包括碳酸钙(石灰石)、石灰(以Ca(OH)2形式在浆料中的CaO)、天然碱(碳酸氢三钠)、碳酸氢钠、白云石等，或这些材料的掺合物。在石灰石基洗涤器中，捕获SOx以形成CaSO3，其天然地部分氧化或明显氧化以形成商业上可用的石膏(CaSO4)。SOx与吸附剂之间的反应在搅拌釜中在液相中经相当长的时间进行。高氯化物燃料会改变该液体中的化学平衡并会不利地影响洗涤器效率。品质和市场状况决定废吸附剂的价值和命运。这些湿式洗涤器的安装和运行昂贵并且不容易适用于所有装置。
干法可以在炉、单独的反应器或管道或输送烟气的其它通道中将这些相同类型的化学品(干燥的或作为速干浆料)引入烟气流中，其中在一定程度上捕获SOx并可以以干微粒形式弃置。
在一类干法中，将浆料喷到单独的反应器中——由工业喷雾干燥器改 装——以与烟气密切接触中等反应时间，例如十秒或更久。这些方法相当有效，同时不像湿式洗涤器那样有效。但它们也是资本密集型的并且无法提供湿式洗涤器可获得的高品质石膏。
在炉内吸附剂喷射中，干吸附剂在火焰上方的最佳温度区内直接喷射到炉中。由于高温(例如大约2000°F)，吸附剂粒子(例如通常氢氧化钙或碳酸钙)分解并变成具有高表面体系的多孔固体。停留时间非常短，大约几秒，且吸附剂粒子容易在该化学品被完全利用之前被污染。
类似于炉内吸附剂喷射，管道内吸附剂喷射涉及将吸附剂直接喷射到含SOx的气体中。在这些方法中，将吸附剂引入烟气管道，但不同于喷雾干燥，不利用如喷雾干燥器中所用的大型反应器实施接触，并受扰于极大降低的接触时间，例如通常仅几秒。如上文的Srivastava和授予Michalak等人的美国专利No.5,658,547所概述，管道内喷射通常使用碱金属或碱土金属氧化物或氢氧化物，例如天然碱、碳酸钠、氢氧化钙、氢氧化镁、白云石等。授予Moran的美国专利No.5,492,685描述了具有高表面积和小粒度的消石灰，所述消石灰通过用有机溶剂的水性水化溶液水化石灰、并优选在干燥前用有机溶剂的水溶液洗涤所得水化物而制成。该高表面积水化物(例如高达85平方米/克)是用于从气流中除去SO2的吸附剂。
授予Michalak等人的美国专利No.5,658,547描述了从大型锅炉的燃烧气体中除去SOx和微粒。在初级处理区中，将包含碱性SOx减除成分和优选地有效减少NOx的含氮成分的浆料在大约900°至大约1300℃(大约165°至大约2375°F)的温度引入燃烧气体。通过先与蒸发发生装置接触、然后与气体-气体热交换器接触来冷却该气体。然后对冷却的气体施以二次处理，其中通过引入水喷雾或气雾剂将它们首先润湿并进一步冷却以将温度降至100℃(212°F)或更低。SOx减除成分与湿润气体之间的接触保持至少2秒的反应期。然后用织物过滤器从气体中分离微粒固体。净化的气体在排放到大气中之前用气体-气体热交换器再加热。
这些方法要求进给大量的这些SOx减除剂，或者进给到炉中，或者进给到后端管道工程中，并将相当大量固体增加到灰分捕获设备中，在一些 情况下会降低性能并在某些条件下造成运行和操作问题。仍然需要可提高吸附剂利用和脱除效率的干洗涤法。
其它干法可包括提供更长反应时间的流化床。这些方法通常设计成使吸附剂随燃烧气体再循环多遍以通过提高吸附剂的利用率来提高经济性。用于这些方法的吸附剂要再循环，因此在制造和操作上更昂贵。
在授予Neal等人的美国专利No.4,755,499中涉及这些后几种类型的方法的一个实例，其描述了期望耐受由反复吸附和再生以用在流化床吸附器中造成的正常物理降解的吸附剂。该吸附剂由(a)具有指定孔隙体积的氧化铝基底和(b)相对于基底的指定量的碱金属或碱土金属组分构成。也可以使用次要量的其它金属氧化物。将该吸附剂制造成可再生和耐磨。它们可通过在惰性气氛中在最多大约350℃的温度加热再生，然后再使用。
在相关的专利——美国专利No.6,281,164中，Demmel等人教导了通过以单独和分立的物理粒子或丸粒形式使用各组分，可以延长具有将SO2氧化成SO3的催化剂组分和SO3吸收组分的SOx添加剂的有效寿命。通过喷雾干燥或脱水、然后煅烧来制备粒子，以产生具有使基本所有这样的粒子被标准U.S.200目筛网留住且基本所有粒子通过标准U.S.60目筛网的尺寸范围的微球形粒子。用于减少SOx的加工要求将SOx捕获在粒子上，然后再生粒子以再使用。这些粒子对一次性方法而言太昂贵，并实际上太大以致无法在这些方法中实现良好利用。
可再生吸附剂的另一实例可见于授予Pinnavaia等人的美国专利No.5,114,898，其描述了使用加热的层状双氢氧化物(LDH)吸附剂从气流中，特别是从燃煤电厂的烟气中除去有毒硫氧化物的方法。该吸附剂成分含有通过同晶置换LDH结构的层中的所有或一部分M11和/或M111离子(该专利将M11定义为二价金属并将M111定义为三价金属)或通过作为金属盐浸渍而掺入吸附剂中的金属组分，以促进二氧化硫的氧化。
在另一相关的专利——授予Pinnavaia等人的美国专利No.5,520,898中，描述了碱/粘土复合材料作为用于从烟气流中除去SOx的吸附剂的用途。该复合材料含有蒙脱石粘土和吸附剂组分，例如碱土金属氢氧化物和 碳酸盐，和金属氧化物或金属氧化物前体，优选选自过渡金属离子。蒙脱石型粘土据说充当反应性碱的载体和充当用于改进反应性的分散剂。蒙脱石粘土的溶胀性质据说是该吸附剂的更高反应性的原因。考虑将该吸附剂与煤一起喷入这些中，特别是喷入锅炉(700°-1000℃)中。
目前需要可改进以高百分比和以在材料、设备和处置方面经济的方式捕获SO2和/或HCl的技术。
发明概述
本发明提供了由于能在非常合理的成本下减少SOx和HCl排放而对空气质量具有非常积极作用的方法、装置、组合物和系统。本发明可用作现有设施的改造方案并可用于新设施的设计。
一方面，本发明提供了用于减少来自燃烧器的SOx和/或HCl排放的方法，其包括：识别燃烧器内的用于进给水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂的位置；确定所述吸附剂和吸附剂掺杂剂的物理形式和喷射参数；将水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂都喷入含有SOx和/或HCl的燃烧气体中，所述引入处在用所述吸附剂以比用无吸附剂掺杂剂的相同吸附剂可实现的速率高的速率有效地捕获硫氧化物和/或HCl的条件下；和收集废吸附剂。
在一些实施方案中，该吸附剂掺杂剂包含选自由下述材料组成的组的铜成分：乙酸铜铵、二乙酸铜二铵、三乙酸铜铵、乙酸铜三铵、硫酸铜四铵、葡糖酸铜(及其水合物)和任何这些的混合物。从另一角度看，该掺杂剂可以是选自由式Cu(NH3)x(低级羧酸根)y规定的成分组成的组的成员，其中所述低级羧酸根选自由甲酸根、乙酸根和丙酸根组成的组，x是0至4的整数，y是0至2的整数，且x+y等于或大于1。
在本发明的实施方案中，该吸附剂掺杂剂包含低级羧酸铜和低级羧酸铵的含水铜铵低级羧酸根络合物。
在实施方案中，该掺杂剂包含低级羧酸铜和低级羧酸铵的含水铜铵低级羧酸根络合物，其含有大约13份作为二水合物测得的低级羧酸铜比大约2份低级羧酸铵的重量比例和大约10份29％氨水，所述溶液具有大约7.1 至7.4的pH。
在实施方案中，通过在引入区内包含多个喷嘴的喷射装置喷入水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂，并布置所述喷嘴以实现引入区内的至少90％覆盖。
另一方面，本发明提供了用于减少气流中的SOx和/或HCl的装置，其包括：喷射装置，其位于由燃料燃烧生成的烟气的通道上的位置，所述喷射装置能够相对于所述烟气中的SOx和/或HCl浓度以预定速率进给水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂，且所述喷射装置还能够以吸附剂和吸附剂掺杂剂的预定物理形式和预定喷射参数(包括微滴尺寸、动量和浓度)引入水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂；由此所述水合白云石吸附剂及吸附剂掺杂剂高效捕获硫氧化物。
另一方面，本发明提供了用于减少气流中的SOx和/或HCl的系统，其包括：计算机建模装置，其用于识别燃烧器及其管道工程内的用于进给水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂的位置、和确定所述水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂的物理形式和喷射参数；喷射装置，其位于烟气通道上的位置，所述喷射装置能够相对于所述通道中的测得SOx和/或HCl浓度以预定速率进给水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂，且所述喷射装置还能够以吸附剂和吸附剂掺杂剂的预定物理形式和预定喷射参数(包括微滴尺寸、动量和浓度)引入水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂；由此所述水合白云石吸附剂与吸附剂掺杂剂可具有下文规定的特征以高效捕获硫氧化物和/或HCl。
再一方面，本发明提供了用于减少气流中的SOx和/或HCl的组合物，其包含：水合白云石吸附剂和含铜和/或铁的吸附剂掺杂剂，它们在被引入含有SOx和/或HCl的热气流时会脱水并粉碎成在大约0.01至大约0.2微米粒度范围内的细粒，其中水合白云石与吸附剂掺杂剂的重量比(折干计算)在大约100:1至大约1:1范围内，且所述吸附剂掺杂剂选自在被处理的烟气原位加热时释放活性铜或铁物类的水溶性或水分散性铜和/或铁成分。
本发明与竞争性的方法相比提供几个优点，其中突出的是：处理烟气以减少SOx还可以减少HCl；由于更有效地利用吸附剂，可以减少吸附剂材料用量；能实现极高的除硫率；可以使用简单设备进行改装。
在下列描述中给出其它优选方面和它们的优点。
附图简述
联系附图阅读下列详述时将更好地理解本发明且其优点变得更显而易见，其中：
图1是本发明的一个实施方案的流程图。
图2是本发明的另一实施方案的流程图。
发明详述
首先参考图1，其是本发明的一个实施方案的流程图。燃烧器10可以是用于产生发电用的蒸汽、工艺蒸汽、加热或焚化的类型。要理解的是，可以使用其它类型的燃烧器以利用本发明的优点。除非另行指明，本说明书中的所有份数和百分比基于在加工中的特定点或如明示之处在干燥时的材料重量。
煤经线路12进给至燃烧器10并在燃烧区16中用来自线路14的空气燃烧。本发明的一个优点在于，可以燃烧高硫煤并减少所产生的二氧化硫。有利地，还可以减少HCl。要理解的是，本发明的原理可用于其它碳质燃料和燃料混合物(任何其它所选燃料，通常是碳质热燃料或垃圾)。
通过线路14供应的用于燃烧的空气优选通过气体-气体热交换器(未显示)预热，所述热交换器传递来自燃烧设备出口端，例如热交换段20下游的管道工程(未显示)的热，在此从燃烧器中回收有用的热能。热燃烧气体如箭头18所示流经燃烧器并流经热交换器段20，其从燃烧气体向水或蒸汽传热以生成蒸汽或过热蒸汽。根据特定锅炉的设计也可以提供其它热交换器，包括省煤器(下游并且未显示)。
基于广泛的试验程序，已经确定，吸附剂和吸附剂掺杂剂的窄范围组 合远超过上文规定的并在本领域中长期被认为有效减除SOx的许多吸附剂材料。本发明确定在与包含铜和/或铁成分的吸附剂掺杂剂一起使用时具有细粒度和高表面积的白云石水合物(也称作水合白云石和白云石质熟石灰)是高度有效的吸附剂。
使用铜和/或铁的水溶性或水分散性成分(例如作为可通过原位加热形成铜或铁氧化物的铜和/或铁的盐)作为吸附剂掺杂剂，其可添加到水合白云石吸附剂中以引入要处理的烟气中。这些吸附剂掺杂剂在被处理的烟气原位加热时释放活性形式，即据信是铜和/或铁的氧化物的物类。该吸附剂掺杂剂通常以大约1至大约10磅/吨燃料的比率使用(折干计算)，更窄的范围是大约2至大约6磅/吨燃料。
该吸附剂掺杂剂通常与水合白云石吸附剂以在大约100:1至大约1:1范围内的水合白云石与吸附剂掺杂剂的重量比(折干计算)使用。更优选的比率在大约50:1至大约5:2的范围内。更优选的比率在大约50:1至大约5:2的范围内。该吸附剂掺杂剂包括铁盐，例如硝酸铁和铜盐，例如硝酸铜、下述那些，尤其是授予Woerner的美国专利No.3,900,504和No.4,020,180中描述的那些成分，它们的公开内容明确地全文经此引用并入本文。
在实施方案中，吸附剂掺杂剂可以是据信在被处理的烟气原位加热时形成铜和/或铁氧化物的水溶性或水分散性铜和/或铁成分。具体提到的成分是美国专利No.4,020,180中描述的那些，其包含低级羧酸铜和低级羧酸铵的含水铜铵低级羧酸根络合物。合意地，根据美国专利No.4,020,180，该络合物含有大约13份作为二水合物测得的低级羧酸铜比大约2份低级羧酸铵的重量比例和大约10份29％氨水，所述溶液具有大约7.1至7.4的pH。
在实施方案中，本发明的掺杂剂高度可溶或可分散在水中并与热燃烧气体反应以产生与接触燃烧气体时化学上不同的成分。合意地，掺杂剂成分包括具有在用于形成反应性铜实体的温度下可以以活性形式释放的铜的铜成分。尽管据推理该铜被氧化成氧化铜CuO，但申请人不希望受特定理论反应束缚。
可用本发明的掺杂剂包括包含铜和氨部分的成分。这些包括铵铜成分， 包括具有一个或多个铜原子及一个或多个铵部分的那些。水溶性或分散性是重要的，因为与水一起引入它们已表明是实现必要分布及其后离解的高效方式。如果需要，可以使用化学分散剂和搅拌。
在本发明的实施方案中，该吸附剂掺杂剂包含选自由下述物质组成的组的铜成分：乙酸铜铵、二乙酸铜二铵、三乙酸铜铵、乙酸铜三铵、硫酸铜四铵、葡糖酸铜(及其水合物)、和任何这些的混合物。从另一角度看，该掺杂剂可以是选自由式Cu(NH3)x(低级羧酸根)y规定的成分组成的组的成员，其中所述低级羧酸根选自由甲酸根、乙酸根和丙酸根组成的组，x是0至4的整数，y是0至2的整数，且x+y等于或大于1。
可以使用密切相关的成分和它们的水合物以及在与SO2和/或HCl的反应中表现出类似效力的其它铜源。可以使用不含铵部分的铜成分，但据信通过氨的存在(例如来自加工(例如用于减少NOx的加工))或通过按需要补充氨或脲或在所涉温度下有效产生氨的其它材料以及效果相当的化合物，例如胺和它们的盐、脲分解产物、有机和无机酸的铵盐、氨基甲酸铵、缩二脲、氰尿酰胺、氰尿二酰胺、氰酸铵、碳酸铵、碳酸氢铵；氨基甲酸铵；缩三脲、氰尿酸；异氰酸；脲甲醛；三聚氰胺；三氰基脲和其中任何数量的混合物和等同物，会促进这些成分的效力。
不含铵部分的含铜掺杂剂包括乙酰丙酮铜(及其水合物)、柠檬酸铜(及其水合物，例如半五水合物)、甲酸铜(及其水合物)、一水合乙酸铜、硝酸铜(及其水合物)、2,4-戊二酮合铜(copper 2,4-pentandionate)(及其水合物)、硫酸铜(及其水合物)、葡糖酸铜(及其水合物)、脂肪酸的铜皂和任何这些的混合物。
该水合白云石吸附剂会被处理的烟气(其由含有SOx的热气流构成)脱水，并被原位粉碎成在大约0.01至大约0.2微米粒度范围内的并含有充分分散在其中的铜和/或铁氧化物的细粒。
通常，使该水合白云石吸附剂与吸附剂掺杂剂一起作为浆料与含有SOx的热烟气接触，该组合物会脱水并被粉碎成细粒(例如在大约0.01至大约0.2微米粒度范围内)，其基于引入前的建模和喷射器的适当布置和 微滴尺寸、动量和浓度的调节，分散在炉区、管道或烟气流过的其它装置的横截面上。如果这能够均匀分布在被处理的烟气的流径上，该水合白云石也可以在干燥状态下使用。
优选条件要求使用建模技术(例如计算流体动力学)引入吸附剂和掺杂剂，其可用于先确定在锅炉和/或管道内引入处理化学品的最佳位置(区域)。合意地，最佳的吸附剂和掺杂剂引入会实现吸附剂和掺杂剂在被处理的气体的通道的三维横截面上的基本完全覆盖。优选地，许多喷嘴间隔排列在这些区域内以在反应必需的温度下实现至少90％覆盖。这一区段在流向上具有确保被所用的吸附剂和掺杂剂喷射器完全覆盖所需的深度。换言之，该区域在流向上的深度优选足以使来自用于引入吸附剂和掺杂剂的喷嘴的各锥形或类似的喷雾型式与至少另一个喷雾型式重叠，由此在该区域的整个横截面上提供吸附剂和掺杂剂。这种三维处理横截面可被称作指定的引入区，并在对HCl和/或SOx排放控制有效的条件下将水性吸附剂和掺杂剂引入这一区域。在足以降低气体中的HCl和/或SOx浓度的反应时间后，在这一区域后(即在其下游)排出已用吸附剂和掺杂剂处理的燃烧气体。
使用根据本发明被发现有效捕获SOx和/或HCl的水合白云石吸附剂作为水合白云石，并优选在使用或不使用化学稳定剂的情况下将其与水混合形成浆料至适合储存和操作的浓度，例如按重量计至少大约25％，优选至少大约40％固含量。优选浓度在水合白云石的干重量的大约30至大约50重量％、例如大约35至大约45重量％的范围内。该吸附剂掺杂剂可以在引入热燃烧气体中之前的任何实用的点与水合白云石吸附剂掺合。在一些情况下，将其在临引入被处理的烟气中之前引入浆槽或引入喷射设备。
参考图1，其描绘了用于制备水合白云石吸附剂浆料(优选为具有例如高于大约100平方米/克的高表面积(BET)的形式)的混合阶段30。例如，可以经线路32供应水合白云石吸附剂，可以经线路34供应水并可以经线路36供应吸附剂掺杂剂。该吸附剂浆料的特征通常在于在水中含有大约25至大约45重量％水合白云石固体。可以使用合适的稳定剂以避免需 要不断搅拌该槽，但优选提供搅拌。该材料的特征进一步在于具有大约1至大约5微米(μ)，例如名义上大约2至4微米的质量平均粒度。另一方案显示在图2中，其中可经由36'将吸附剂掺杂剂添加到线路38中的水合白云石吸附剂浆料中，并借助该线路中的合适装置混合。在所有情况下，可通过合适的控制器40控制该材料和水的相对量；或可以手动调节分批配料和进料。附图中的虚线示意性指示用于各种受控线路与阀和控制器40之间的适当通讯的控制线路。
优选条件要求将水合白云石吸附剂作为包含吸附剂掺杂剂的浆料引入被处理的烟气中。该烟气在处理时通常处于大约2200°F以下的温度，并通常在大约2100°至大约1500°F，优选大约1900°F至大约1600°F的范围内。为了减少HCl，这些温度是有效的，低于1600°F，例如通常低于900°F，即大约350°F至大约700°F也是有效的。该浆料通常作为具有大约10至大约350微米、例如大约50至大约200微米的平均直径的微滴引入，以致该吸附剂作为与吸附剂掺杂剂密切混合的水合白云石细粒与气体接触。在与烟气接触时，该浆料会干燥并据信会粉碎形成具有大约0.01至大约0.2微米、例如大约0.02至大约0.1微米的粒度的超细粒子。
可以以经计算有效降低烟气中的SOx浓度的任何比率建立水合白云石吸附剂的进料率，并取决于燃料的量及其硫含量。对于具有大约0.2至大约3％硫的煤，每吨燃料大约50磅吸附剂的进料率是足够的起点，而确切的进料率基于实验确定。典型进料率在每吨燃料大约10至大约100磅水合白云石(干燥)的范围内，优选进料率在大约20至大约90磅、例如30至大约70磅水合白云石/吨燃料的范围内。水合白云石通常以大约0.15:1至大约1.4:1的水合白云石与烟气中的SO2的重量比使用。优选比率在大约0.45:1至大约1.2:1的范围内。
本发明的一个优点在于，在反应所需的温度下在引入区中的燃烧气体中实现吸附剂和掺杂剂的基本完全覆盖。这一区段在流向上具有确保被所用的吸附剂喷射器完全覆盖所需的深度，并取决于喷射器的喷雾型式和气体的速度。在本发明的一个变体中，通过相邻或串联的分开的喷射器引入 水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂以使各对喷射器的喷雾型式(在横截面上可能有许多对)在至少一定程度上重叠。合意地，本发明通过建模例如通过机械建模或使用计算机和数据输入装置的计算流体动力学实现完全效果，以识别燃烧器内的用于进给水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂的位置和确定水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂的物理形式和喷射参数，喷射装置位于来自燃烧器的烟气的通道上的位置(例如在图1和2中的线路18中)。要指出，图2显示另外或替代性地在热交换段20后经线路38'将浆料引入线路28，在此温度较低，例如低于900°F，例如在大约700°至大约200°F的范围内。
本发明使用合适的喷射装置，例如内部混合或外部混合类型的喷嘴(未显示)，其可以是(但不是必须是)空气雾化的并能够相对于所述通道中的测得SOx浓度以预定速率进给水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂。能产生极细微滴的内部混合喷嘴是优选的。该喷射装置还应该能以预定物理形式和以吸附剂和吸附剂掺杂剂的预定喷射参数(包括微滴尺寸、动量和浓度)引入水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂。
优选地，提供气助式雾化喷嘴以在热交换器段20之前或流经热交换器段20时将水合白云石吸附剂和吸附剂掺杂剂引入燃烧气体中。优选通过计算流体动力学、通过例如经此引用并入本文的美国专利No.5,740,745和美国专利No.5,894,806中教导的方法确定喷嘴的位置。最初通过建模确定浓度和流速以确保以正确物理形式向燃烧器中的正确位置供应适当量的化学品以实现减少SO2和/或HCl的所需结果。
在引入吸附剂和吸附剂掺杂剂后，该气体经过微粒回收装置50，其可包括一个或多个织物过滤器或静电沉淀器。本发明的一个优点在于，由于吸附剂和吸附剂掺杂剂的组合如此有效地在不到3秒的接触时间后除去SOx，由织物过滤器增加的反应时间不像对现有技术的活性较低的吸附剂处理那样必要。可经线路52回收固体并可经线路54排出烟气。
下述实施例用于进一步解释和例示本发明并在任何方面不应被视为限 制。除非另行指明，所有份数和百分比按重量计。
实施例1
这一实施例描述了现有技术已确定可以与本发明的组合物一起使用的一系列SOx减除吸附剂的引入。
在一系列试验中使用实验室中试规模燃烧器。该燃烧器是具有3.5英尺内径的直立、向上燃烧的28英尺高的圆筒，其根据燃烧速率允许10至20英尺/秒的气体速度和1.3至2.5秒的停留时间。
炉体由七个4英尺高的区段构成，各自是在炉边具有4英寸熔铸耐火内衬的水冷夹套。该耐火内衬限制排热以确保适当模拟在满容量炉内存在的辐射环境。
在炉底上同轴安装燃烧器，并利用用于预热的天然气和用于试验的粉煤向上燃烧。其配有对二次空气流的流量控制系统和一组配风器，其与流量控制分开地赋予二次空气涡流。二次空气和一次空气-煤混合物经由具有25°半角的耐火砖(refractory quarl)进入该炉。在这一区段中提供两个清除口，以便从炉中定期除去底灰。
燃烧气体经由设计成从烟气中除去大部分热的水平对流烟道离开该竖炉。该排热旨在模拟动力锅炉中存在的时间-温度分布。在对流烟道中安装一系列三个空气冷却的管束，并利用空气冷却控制烟气的温度分布或用于结垢/积灰研究的管金属表面温度。交叉流管式空气预热器接在对流管束后并用于预热一次和二次空气。最后，使用四个管-壳换热器将烟气冷却至标称300°F。
该对流段为1.5英尺×1.5英尺×22英尺，提供了30至60英尺/秒的气体速度和0.4至0.8秒的停留时间，仍取决于燃烧速率。该对流段的设计温度范围是2200至1200°F。
完全抽取式(complete-extractive)的连续排放监控(CEM)系统与计算机控制系统连接。该燃烧器以大约3.4MMBTU/hr运行，具有3％的典型燃烧器O2过量水平。该燃烧器具有在出口测量的过量O2(用于对照) 和在刚要离开烟囱前的烟气测量以监控其它排气，包括O2、CO、CO2、NO和SO2。另外，使用傅里叶变换红外光谱学(FTIR)分析仪监控其它气体，包括CH4、CO、CO2、H1O、H2S、H2SO4、HCl、HF、HBr、N2O、NH3、NO、NO2、SO2和SO3。
该燃烧器具有能够喷射湿或干材料的几个口。其位置包括在火球下方和上方、在中间和接近出口。喷射能够向上流动(并流)和向下流动(对流)。这一实施例采用向下的干材料喷射——与向上流动的燃烧气体相反。
为本评估制备的组合物包括十种吸附剂基料(都可购得)以及一系列配方——其中使基料与各种掺杂剂反应、混合或用各种掺杂剂浸渍。所用配方的列表显示在下表1(吸附剂)和表2(吸附剂掺杂剂)中。报道中所用的命名法包括基料标号、连字号、然后掺杂剂。例如，白云石质熟石灰(水合白云石吸附剂)的标号为“DL”。当用标号“3”的二乙酸铜二铵吸附剂掺杂剂处理时，该配方的样品号为“DL-3”。还包括各材料的来样粒度(D50重均)和表面积(BET)性质。
表1--吸附剂
化合物化学式标号PSD d50表面积，m2/g
白云石质熟石灰Ca(OH)2·Mg(OH)2DL8，9，14109，113，113
碳酸钙CaCO3CC10，13，141，1，2
Sorbacal H*(氢氧化钙)Ca(OH)2CHHP2.6720-23
氢氧化钙Ca(OH)2CHN1933
BoniteAl12CaO19CAB5，5，646-47
CA-47071水泥集料CaO·Al2O3CAC9，11，1246，47，49
Utilimag 40(氧化镁)MgOMO 45
二氧化锰HASMnO2MDH3.0to5.5200-270
二氧化锰HPXMnO2MDX3-8TBD
CAT-AIDMg-Ca混合氧化物CA3861
表2吸附剂掺杂剂
金属(掺杂剂) 标号
硝酸铁Fe(NO3)81
氧化铁Fe2O32
乙酸铵铜C2H7CoNO23
硝酸铜CoNO34
掺杂材料是用含有掺杂剂的水基溶液浸渍的或与基础吸附剂物理混合的。关于大多数混合物的组成显示在下表3-1和3-2中：
表3-1.Fe2O3配料
名称最终Fe重量％
CHHP21.5
MDX21.5
表3-2.Fe(NO3)3配料
通常使用旋转混合机制备这些组合物，同时用喷雾系统以缓慢受控的方式施用液体溶液以使附聚最小化。
通过干喷射将吸附剂添加到燃烧器(与或不与掺杂剂一起)中。将合并的吸附剂和吸附剂掺杂剂照原样引入燃烧气体中而没有对混合材料进行额外干燥。
将样品添加到已针对各材料的添加速率预先校准的旋转螺旋给料器中。该螺旋给料器排料到喷射器系统的入口，后者直接喷射到燃烧器的所需入口点或下游烟气中。在本研究中，干喷射到燃烧器中的火球上方的端口(表4中的端口3)，在此温度为大约2000°±100°F，喷射器朝上。
另外，将候选材料喷射到热交换器附近的烟气中，在此典型温度为385°F。这在表4中被标作“Recap 4”。喷射速率选自3、6、9、18磅/小时(lbs/hr)，和各材料的最大流速。根据材料的密度，最大流速为9至10至20lbs/hr不等。在所选时期期间，获得烟气等动力微粒样品。该程序使用“Method 17”(40 CFR 60.附录A至第60部分)作为收集的基础，但修改该方法以理想地仅收集微粒样品。通常需要30-60分钟收集足以用于进一步分析的样品。
表4分析结果
实施例2
这一实施例报道了用实施例1中表现出最佳干喷射结果的材料的浆料进行的试验。
在湿喷射过程中，将大约257lbs/hr煤添加到燃烧器中。在此速率下，吸入高温测定法测得在端口2处1850-2019°F的温度。
在湿喷射中，将预先制备的吸附剂“DL”的浆料样品和添加剂(1、2、3或4)分别添加至燃烧器的相同水平面。之前的试验在端口3评估，而当前试验在端口2进行以更好地匹配之前达到的温度。由于空气预热器不工作，必须如此改变端口。
表5将加仑/小时(gph)吸附剂进料速率与磅/吨燃料速率联系起来。
在所选时期期间，获得烟气等动力微粒样品。该程序使用“Method 17”作为收集的基础，但修改该方法以理想地仅收集微粒样品。通常需要20-60分钟收集足以用于进一步分析的样品。
表6--湿进料数据
实施例3
这一实施例报道了用实施例1中表现出最佳干喷射结果的干材料进行的试验。
通常使用旋转混合机制备干组合物，其中用喷雾系统以缓慢受控方式施加液体溶液以使附聚最小化。将材料照原样添加而没有对混合材料进行额外干燥。
为了干喷射，将样品添加到已针对各材料的添加速率预先校准的旋转螺旋给料器中。该螺旋给料器排料到喷射器系统的入口，喷射器系统直接喷射到燃烧器的所需入口点或下游烟气中。在本研究中，朝上干喷射到燃烧器的端口2中。
表7将lbs/hr吸附剂进料速率与磅/吨燃料速率联系起来。
除SO2减除研究外，还将一组样品干喷射到烟气流中以研究作为HCl减除添加剂的潜在用途。为此试验选择的温度是大约500°F。这在表中标作“Recap 2/3”。喷射速率选自3和9lbs/h。
在所选时期期间，获得烟气等动力微粒样品。该程序使用“Method 17”作为收集的基础，但修改该方法以理想地仅收集微粒样品。通常需要20-60分钟收集足以用于进一步分析的样品。由于收集该修改的“Method 17”样品所需的延长的时期，通过从该筒中撇取顶层，从袋滤室捕器(baghouse catch)中直接提取数个样品。
表8--干进料数据
我们已经考察了所有获取的数据，并相信这些数据支持下述结论和观察结果：
a.所有等级(和它们的增强的掺合物)的铝酸钙、水泥集料、氢氧化镁、许多等级的碳酸钙(除一个试验外)、天然碱(碳酸氢三钠)和二氧化锰在减除方面收效甚微(<20％)。不同于在该炉中测试的任何其它材料，由于温度稳定性限制，天然碱在350°F和500°F下测试。
b.氢氧化钙和它们的增强的混合物表现更好——20至40％减除。
c.一种组合在湿(浆料)和干的状态下都超过所有其它组合——水合白云石和乙酸铜铵；CAA(乙酸铜铵)以水合白云石质量的1–6％的比率进给。
d.在SO2减除方面表现最好的三种中，有两种是水合白云石和乙酸铜铵的掺合物，干材料和它们的掺合物表现出的最高性能是水合白云石-CAA掺合物——SO2减除91％。这远超过整组试验中试验的任何其它吸附剂或吸附剂掺合物能够产生的性能，得出出乎意料的结果。
e.表现最好的三种都是水合白云石-CAA掺合物，化学品剂量不同。表现最好的是同一掺合物，SO2减除75％。仍然没有其它浆状掺合物表现得这样好，这也是出乎意料的结果。
f.水合白云石+硝酸铁、硝酸铜和磁铁矿掺合物都产生合理的减除 (～50％)，但不像白云石CAA掺合物那样好。
g.之前的试验表明，以最多300磅/吨燃料进给的优质石灰不仅使得SO2减除(～65％)低于本文中论述的表现最好的掺合物，还具有更类似于基线化学测量结果的相对低效的SO3/CaO比。考虑到水合白云石CAA掺合物试验的剂量为其它钙基吸附剂的1/3至1/2，这更加值得注意。
h.在高性能制剂，即白云石质熟石灰和CAA的制剂中观察到提高的SO3/CaO比。在下表中(图5)，包括来自更早期试验的高性能石灰样品作为该化学的比较。这种对比数据显示石灰中的钙转化相对低效，其中SO3/CaO比仅为0.64——类似于基础情况的值。XRD数据证实在飞灰样品中存在显著量的未反应CaO。
i.与X-射线荧光相比较，使用X-射线衍射的化学分析结果表现出极好的线性，表明这两种试验方法在测量最终试验结果说明什么时都很好地实施追踪。一般而言，灰样品中未反应的氧化钙含量越低，该方法越有效。白云石质熟石灰和乙酸铜铵(CAA)的高性能组合基本不存在未反应的氧化钙并在灰分中存在最高的平均硫酸钙含量。
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