镀层密合性和滑动特性优良的合金化热镀锌钢板的制造方法.pdf

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1、(10)申请公布号 CN 104245996 A (43)申请公布日 2014.12.24 CN 104245996 A (21)申请号 201280072472.7 (22)申请日 2012.04.17 C23C 2/02(2006.01) C21D 9/46(2006.01) C22C 38/00(2006.01) C22C 38/06(2006.01) C23C 2/06(2006.01) C23C 2/28(2006.01) (71)申请人 杰富意钢铁株式会社 地址 日本东京 (72)发明人 牧水洋一 铃木善继 宫田麻衣 (74)专利代理机构 中原信达知识产权代理有限 责任公司 112。

2、19 代理人 鲁雯雯 金龙河 (54) 发明名称 镀层密合性和滑动特性优良的合金化热镀锌 钢板的制造方法 (57) 摘要 一种镀层密合性和滑动特性优良的合金化热 镀锌钢板的制造方法， 其为对钢板进行氧化处理 并经过还原退火而制造的合金化热镀锌钢板的 制造方法， 其特征在于， 所述氧化处理中， 在含有 1000ppm 以上的 O2且余量由 N2、 CO、 CO2、 H2O 和不 可避免的杂质构成的气氛中将钢板加热至钢板温 度为600以上， 接着在含有小于1000ppm的O2且 余量由 N2、 CO、 CO2、 H2O 和不可避免的杂质构成的 气氛中将钢板加热至钢板温度为 700以上， 还 原退火。

3、在露点为 5以上、 含有 1 15 体积的 H2且余量由N2和不可避免的杂质构成的气氛中进 行。 (85)PCT国际申请进入国家阶段日 2014.10.17 (86)PCT国际申请的申请数据 PCT/JP2012/060803 2012.04.17 (87)PCT国际申请的公布数据 WO2013/157146 JA 2013.10.24 (51)Int.Cl. 权利要求书 1 页 说明书 10 页 附图 1 页 (19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请 权利要求书1页 说明书10页 附图1页 (10)申请公布号 CN 104245996 A CN 104245996 A 1/。

4、1 页 2 1. 一种镀层密合性和滑动特性优良的合金化热镀锌钢板的制造方法， 其为对钢板进行 氧化处理并经过还原退火而制造的合金化热镀锌钢板的制造方法， 其特征在于， 所述氧化处理中， 在含有 1000 体积 ppm 以上的 O2且余量由 N2、 CO、 CO2、 H2O 和不可避免 的杂质构成的气氛中将钢板加热至钢板温度为 600以上， 接着在含有小于 1000 体积 ppm 的 O2且余量由 N2、 CO、 CO2、 H2O 和不可避免的杂质构成的气氛中将钢板加热至钢板温度为 700以上， 所述还原退火在露点为 5以上、 含有 1 15 体积的 H2且余量由 N2和不可避免的 杂质构成的气。

5、氛中进行。 2. 如权利要求 1 所述的镀层密合性和滑动特性优良的合金化热镀锌钢板的制造方法， 其特征在于， 所述氧化处理在钢板温度为 850以下的条件下进行。 3.如权利要求1或2所述的镀层密合性和滑动特性优良的合金化热镀锌钢板的制造方 法， 其特征在于， 进行所述氧化处理的炉为具备直火燃烧器的直火方式的炉。 4.如权利要求13中任一项所述的镀层密合性和滑动特性优良的合金化热镀锌钢板 的制造方法， 其特征在于， 所述钢板的 Si 含量为 0.5 3.0 质量。 权 利 要 求 书 CN 104245996 A 2 1/10 页 3 镀层密合性和滑动特性优良的合金化热镀锌钢板的制造方 法 技术。

6、领域 0001 本发明涉及以含 Si 高强度钢板作为母材的合金化热镀锌钢板的制造方法。 背景技术 0002 近年来， 在汽车、 家电、 建材等领域中使用对基底钢板赋予了防锈性的表面处理钢 板， 尤其是防锈性优良的热镀锌钢板、 合金化热镀锌钢板。此外， 从提高汽车的燃油经济性 和汽车的碰撞安全性的观点考虑， 为了通过车身材料的高强度化而实现薄壁化， 从而使车 身本身轻量化并且高强度化， 高强度钢板在汽车中的使用得以促进。 0003 一般而言， 合金化热镀锌钢板如下制造 ： 使用对钢坯进行热轧、 冷轧而得到的薄钢 板作为母材， 在 CGL 退火炉中对母材钢板进行再结晶退火， 进行热镀锌处理后， 再。

7、进行合金 化处理。 0004 此外， 为了提高钢板的强度， 添加 Si 是有效的。然而， 在连续退火时， Si 即使在不 引起 Fe 氧化 ( 即， 还原 Fe 氧化物 ) 的还原性的 N2+H2气体气氛中也会被氧化， 在钢板最表 面上形成 Si 氧化物 (SiO2) 的薄膜。由于该薄膜在镀覆处理时会使熔融锌与基体钢板的润 湿性下降， 因此经常发生不上镀。此外， 即使在未发生不上镀的情况下， 也会存在镀层密合 性差的问题。 0005 作为以含有大量 Si 的高强度钢板作为母材的热镀锌钢板的制造方法， 在专利文 献 1 中公开了在形成钢板表面氧化膜后进行还原退火的技术。然而， 在专利文献 1 中。

8、， 存在 无法稳定地得到镀层密合性的改善效果的问题。 0006 作为以得到稳定的镀层密合性的改善效果为目的的技术， 例如， 在专利文献 2 9 等中公开了规定氧化速度、 还原量， 或者对氧化区中的氧化膜厚度进行实际测定并以此控 制氧化条件、 还原条件的技术。 0007 现有技术文献 0008 专利文献 0009 专利文献 1 ： 日本特开昭 55-122865 号公报 0010 专利文献 2 ： 日本特开平 4-202630 号公报 0011 专利文献 3 ： 日本特开平 4-202631 号公报 0012 专利文献 4 ： 日本特开平 4-202632 号公报 0013 专利文献 5 ： 日。

9、本特开平 4-202633 号公报 0014 专利文献 6 ： 日本特开平 4-254531 号公报 0015 专利文献 7 ： 日本特开平 4-254532 号公报 0016 专利文献 8 ： 日本特开平 7-34210 号公报 0017 专利文献 9 ： 日本特开 2007-291498 号公报 发明内容 说 明 书 CN 104245996 A 3 2/10 页 4 0018 发明所要解决的问题 0019 然而， 根据本发明人进行研究的结果可知， 即使在使用专利文献18中的任意一 种制造方法时， 仍然未必能够得到充分的镀层密合性。另外， 在使用专利文献 9 中记载的制 造方法时， 虽然可。

10、以得到充分的镀层密合性， 但由于氧化处理时的氧化量不均匀， 有时会产 生合金化度的不均匀。在产生合金化度的不均匀时， 由于在镀层中部分形成了滑动特性差 的 相， 因此难以得到良好的滑动特性。另外， 如果为了消除 相而提高合金化温度来进 行制造， 则在镀层相与钢板的界面处较厚地形成 相， 因此镀层密合性差。 0020 本发明鉴于上述情况而完成， 其目的在于提供即使在 Si 含量多时也具有优良的 镀层密合性和滑动特性的合金化热镀锌钢板的制造方法。 0021 用于解决问题的方法 0022 为了解决上述问题， 本申请发明人反复进行了研究， 结果发现， 在氧化处理中， 不 仅控制氧化膜厚度， 而且控制氧。

11、化被膜的种类， 进而控制在之后进行的还原退火的气氛， 由 此， 可提高在氧化处理后的还原退火工序中形成的还原铁的覆盖率， 在不伴有不上镀并且 也不产生合金化度的不均匀的情况下得到镀层密合性和滑动特性优良的合金化热镀锌钢 板。 0023 本发明的方法如下所述。 0024 1 一种镀层密合性和滑动特性优良的合金化热镀锌钢板的制造方法， 其为对钢 板进行氧化处理并经过还原退火而制造的合金化热镀锌钢板的制造方法， 其特征在于， 所 述氧化处理中， 在含有 1000 体积 ppm 以上的 O2且余量由 N2、 CO、 CO2、 H2O 和不可避免的杂质 构成的气氛中将钢板加热至钢板温度为 600以上， 。

12、接着在含有小于 1000 体积 ppm 的 O2且 余量由 N2、 CO、 CO2、 H2O 和不可避免的杂质构成的气氛中将钢板加热至钢板温度为 700以 上， 所述还原退火在露点为 5以上、 含有 1 15 体积的 H2且余量由 N2和不可避免的杂 质构成的气氛中进行。 0025 2 如前述 1 所述的镀层密合性和滑动特性优良的合金化热镀锌钢板的制造方 法， 其特征在于， 所述氧化处理在钢板温度为 850以下的条件下进行。 0026 3 如前述 1 或 2 所述的镀层密合性和滑动特性优良的合金化热镀锌钢板的 制造方法， 其特征在于， 进行所述氧化处理的炉为具备直火燃烧器的直火方式的炉。 00。

13、27 4 如前述 1 3 中任一项所述的镀层密合性和滑动特性优良的合金化热镀 锌钢板的制造方法， 其特征在于， 所述钢板的 Si 含量为 0.5 3.0 质量。 0028 发明效果 0029 根据本发明， 可以得到镀层密合性和滑动特性优良的合金化热镀锌钢板。 0030 在本发明中， 重要的是控制钢板的氧化处理后的氧化量、 氧化物和在还原退火后 形成在表面上的还原铁的覆盖率。 为了实现该目的， 本发明中， 通过应用控制钢板的氧化处 理时的气氛的氧气浓度的制造方法， 即使是含有 0.5 质量以上的 Si 的高 Si 高强度热镀 锌钢板， 也可以制造镀层密合性优良的合金化热镀锌钢板。 进而， 通过控。

14、制还原退火工序中 的气氛的露点， 可以抑制合金化处理后的合金化度的不均匀， 从而制造滑动特性良好的合 金化热镀锌钢板。 附图说明 说 明 书 CN 104245996 A 4 3/10 页 5 0031 图 1 是表示动摩擦系数测定装置的示意主视图。 0032 图 2 是表示图 1 中的压条的形状、 尺寸的示意立体图。 具体实施方式 0033 以下， 对于钢板的氧化处理后的氧化量、 氧化物和在还原退火后形成在表面上的 还原铁的覆盖率进行说明。 0034 在进行钢板的氧化处理后进行还原退火的情况下， 通过氧化处理形成的铁氧化物 在还原退火工序中被还原， 以还原铁的形式覆盖基底钢板。此时所形成的还。

15、原铁， 由于 Si 等阻碍镀层密合性的元素的含有率低， 因此对于得到良好的镀层密合性来说是非常有效 的。 并且， 当该还原退火后形成的还原铁的覆盖率高时， 优选还原铁以40以上的覆盖率存 在于基底钢板表面上时， 可以得到良好的镀层密合性。 0035 还原铁的覆盖率可以通过对实施热镀前的钢板使用扫描型电子显微镜 (SEM) 观 察反射电子图像来测定。 反射电子图像具有原子序号越大的元素则能够以越是白色衬度观 察到的特征， 因此， 被还原铁覆盖的部分以白色衬度被观察到。另外， 对于未被还原铁覆盖 的部分， 在含有0.5质量以上的Si的高强度钢板中， Si等以氧化物的形式形成在表面上， 因此作为黑色。

16、衬度被观察到。 因此， 通过图像处理求出白色衬度部分的面积率， 由此能够求 出还原铁的覆盖率。 0036 为了提高还原铁的覆盖率， 重要的是控制氧化处理后所形成的基底钢板表面的氧 化量和氧化物的种类。 通过优选形成以氧量计为0.1g/m2以上的氧化物， 可以得到良好的镀 层密合性。此处所形成的铁的氧化物的种类没有特别限定， 主要形成方铁体 (FeO)。另外， 测定氧化量的方法也没有特别限定， 使用标准物质的荧光 X 射线元素分析法等是有效的。 0037 此外， 在含有 0.5 质量以上的 Si 的高强度热镀锌钢板的情况下， 含 Si 的氧化物 与铁的氧化物同时形成。该含 Si 的氧化物主要为 。

17、SiO2和 / 或 (Fe、 Mn)2SiO4， 主要形成在 铁氧化物与基底钢板的界面处。可知在氧化处理后生成 (Fe、 Mn)2SiO4时， 还原退火后的还 原铁的覆盖率达到较高的状态。另外可知， 在仅生成 SiO2时， 还原铁的覆盖率变低， 无法得 到用于获得充分的镀层密合性的覆盖率。进一步可知， 只要生成了 (Fe、 Mn)2SiO4， 则即使同 时存在 SiO2， 还原铁的覆盖率也提高， 能够得到充分的覆盖率。需要说明的是， 在生成 (Fe、 Mn)2SiO4时还原铁的覆盖率提高的机制尚未明确。 0038 判断这些氧化物的存在状态的方法没有特别限定， 红外分光法 (IR) 是有效的。通。

18、 过确认在作为 SiO2特征的 1245cm-1附近和作为 (Fe、 Mn)2SiO4特征的 980cm-1附近出现的吸 收峰， 可以判断氧化物的存在状态。 0039 由上可知， 在本发明中， 在钢板的氧化处理后生成 (Fe、 Mn)2SiO4， 并在还原退火后 形成还原铁的覆盖率高的状态， 由此可得到良好的镀层密合性。 0040 接着， 对于控制用于获得良好的镀层密合性所需的氧化处理后的氧化量、 氧化物 和在还原退火后形成在表面上的还原铁的覆盖率的制造方法进行说明。在本发明中， 对钢 进行热轧， 接着进行酸洗后， 实施冷轧而得到钢板。 接着， 对所得的钢板实施氧化处理， 然后 进行还原退火。。

19、氧化处理前的冷轧钢板的制造方法没有特别限定， 可以使用公知的方法。 0041 氧化处理中， 在含有 1000 体积 ppm 以上的 O2且余量由 N2、 CO、 CO2、 H2O 和不可避免 的杂质构成的气氛中将钢板加热至钢板温度为 600以上， 接着在含有小于 1000 体积 ppm 说 明 书 CN 104245996 A 5 4/10 页 6 的 O2且余量由 N2、 CO、 CO2、 H2O 和不可避免的杂质构成的气氛中将钢板加热至钢板温度为 700以上。 0042 在此时的气氛中， 即使含有 N2、 CO、 CO2、 H2O 和不可避免的杂质等， 但只要 O2浓度在 本发明规定的范围。

20、内， 就可以获得充分的效果。由此， 在钢板表面上形成充分的铁氧化物， 进而可以与铁氧化物一同生成 (Fe、 Mn)2SiO4。 0043 氧化处理前段的 O2浓度为 1000 体积 ppm 以上的气氛中的加热具有促进高氧气浓 度气氛中的氧化反应的效果， 需要将钢板加热至钢板温度为600以上。 更优选将钢板加热 至钢板温度为 650以上。另外， 为了实施后述的后段中的加热工序， 需要在比后段中的加 热温度低 30以上的温度下结束加热。当此时的 O2浓度小于 1000 体积 ppm 时， 难以确保 充分的氧化量， 因此将 O2浓度设定为 1000 体积 ppm 以上。 0044 氧化处理后段的O2。

21、浓度小于1000体积ppm的气氛中的加热具有在高温、 低氧气浓 度气氛中促进(Fe、 Mn)2SiO4生成的效果。 当此时的O2浓度为1000体积ppm以上时， 不生成 (Fe、 Mn)2SiO4， 结果导致还原铁的覆盖率下降。另外， 当温度低时， 也不生成 (Fe、 Mn)2SiO4。 此外， 从确保氧化量的观点考虑， 需要加热至钢板温度为 700以上。 0045 然而， 如果使其过度氧化， 则在接下来的还原退火工序中 Fe 氧化物在还原性气氛 炉中剥离， 成为啄印()的原因， 因此， 上述氧化处理优选在钢板温度为850 以下的条件下进行。 0046 此处， 氧化处理中使用的加热炉优选使用具。

22、备直火燃烧器的直火方式的加热炉。 直火燃烧器是指将作为炼铁厂的副生气体的焦炉煤气 (COG) 等燃料与空气混合而燃烧的 燃烧火焰直接接触钢板表面而对钢板进行加热的燃烧器。 直火燃烧器与辐射方式的加热相 比， 钢板的升温速度更快， 因此具有可以缩短加热炉的炉长或者加快生产线速度的优点。 此 外， 对于直火燃烧器而言， 如果将空气比设定为 0.95 以上而提高空气相对于燃料的比例， 则未燃烧的氧残留在火焰中， 能够利用该氧促进钢板的氧化。因此， 如果调节空气比， 则能 够控制气氛的氧气浓度。另外， 直火燃烧器的燃料可以使用 COG、 液化天然气 (LNG) 等。 0047 对钢板实施上述的氧化处理。

23、后， 实施还原退火。 0048 还原退火在露点为 5以上、 含有 1 15 体积的 H2且余量由 N2和不可避免的 杂质构成的气氛中进行。 0049 将气氛气体的 H2限定为 1 15 体积的原因在于， 小于 1 体积时， 对于还原钢 板表面的Fe氧化物而言H2不足， 如果超过15体积， 则Fe氧化物的还原饱和， 因此过量的 H2产生浪费。此时， 通过还原而与 Fe 分离的氧， 一部分扩散至钢板内部， 与 Si 反应。由此， Si 在钢板内部被氧化， 与热镀层接触的钢板最表面的氧化物减少， 因此镀层密合性良好。 0050 在进行氧化处理后进行还原退火时， 经常会产生钢板的氧化不均匀， 在之后的。

24、合 金化处理时有时会产生合金化的不均匀。特别是， 含高 Si 钢具有容易产生不均匀的特点。 因此， 在本发明中， 通过控制还原退火时的气氛气体， 不易产生合金化度的不均匀。 0051 具体而言， 需要将退火工序的气氛的露点控制为5以上。 当退火气氛的露点低于 5时， 在氧化处理中形成的氧化铁被还原后， Si 以氧化物的形式形成在钢板表面上。也就 是说， 由于氧化处理时的氧化不均匀， 在氧化量较低的区域中， 氧化铁的还原较快地结束， 容易在钢板表面上形成 Si 的氧化物。这样， 该氧化物抑制了合金化反应， 结果产生合金化 的不均匀。另一方面， 当退火气氛的露点为 5以上时， 即使在氧化铁被还原后。

25、， Si 的氧化 说 明 书 CN 104245996 A 6 5/10 页 7 物也会以氧化物的形式形成在钢板的内部而不是形成在钢板表面上。因此， 在钢板表面上 不存在阻碍合金化反应的氧化物， 不易产生合金化度的不均匀。 0052 从材质调节的观点考虑， 还原退火优选在钢板温度为 700至 900的范围内进 行， 并且均热时间优选为 10 秒至 300 秒。 0053 还原退火后， 在冷却至 440 550的温度范围的温度后， 实施热镀锌。热镀锌在 溶解Al量为0.080.18质量的镀浴中并在板温440550下将钢板浸入到镀浴中来 进行， 通过气体擦拭等调节附着量。 热镀锌浴温度只要是通常进。

26、行的440500的范围即 可， 进一步优选将钢板加热至 460 600后进行合金化处理。如果钢板温度超过 600， 则镀层密合性变差， 当低于 460时， 合金化不进行。 0054 合金化处理中， 以合金化度、 即被膜中 Fe 质量达到 7 15 质量的方式进行处 理。 当被膜中Fe质量小于7质量时， 产生合金化不均匀， 外观性变差， 或生成所谓的 相， 滑动性变差。另外， 当超过 15 质量时， 大量形成硬质且脆的 相， 镀层密合性变差。 0055 作为应用本发明的钢成分， 优选 Si 含量为 0.5 3.0 质量。这是因为， Si 是对 于对钢进行强化而得到良好的材质而言有效的元素， 但小。

27、于 0.5 质量时， 即使不应用本 发明， 在镀层密合性方面也不存在问题， 如果超过 3.0 质量， 则难以改善镀层密合性。另 外， 作为其他成分， 含有 C、 Mn、 Al、 S、 P 等。C 含有 0.01 0.25 质量， Mn 含有 0.1 3.0 质量， Al 含有 0.01 1.0 质量， S 和 P 各自含有 0.03 质量以下。也可以添加适量的 B、 Nb、 Ti、 Mo、 Cu、 Ni、 Cr 等。 0056 实施例 1 0057 通过公知的方法对含有 1.5 质量的 Si 的钢进行热轧、 酸洗、 冷轧， 制造厚度为 1.5mm 的钢板。其他成分是 C ： 0.12 质量、 。

28、Mn ： 1.9 质量、 Al ： 0.04 质量、 S ： 0.002 质 量、 P ： 0.01 质量。对于得到的钢板， 使用直火式的加热炉， 在表 1 所示的条件下进行氧 化处理。 直火燃烧器使用COG作为燃料， 通过对空气比进行各种改变而调节气氛的O2浓度。 炉出口侧的钢板温度使用预先安装在样品上的热电偶来进行测定。另外， 使用标准物质和 荧光 X 射线分析法测定此时形成的氧化量。另外， 通过红外分光法对与铁氧化物一同形成 的含 Si 的氧化物进行分析。根据在作为 (Fe、 Mn)2SiO4特征的 980cm-1附近有无峰来判断 (Fe、 Mn)2SiO4的存在。 0058 然后， 使。

29、用红外加热炉在表 1 所示的条件下进行还原退火， 接着在含有 0.13 质 量的 Al 的 460的镀锌浴中实施镀覆。将一部分在未实施镀覆的状态下取出， 测定还原 铁的覆盖率。还原铁的覆盖率使用扫描型电子显微镜 (SEM) 并通过反射电子图像的观察来 进行。此时的加速电压为 5kV， 以 300 倍观察任意 5 个视野。通过图像处理对观察的图像进 行二值化， 将白色部分的面积率作为还原铁的覆盖率。在实施镀覆后， 进一步在表 1 所示的 合金化温度下实施 20 秒钟的合金化处理。 0059 对所得的合金化热镀锌钢板的镀覆后外观和镀层密合性进行评价。关于镀覆后 外观， 对合金化处理后的外观进行目视。

30、观察， 将不存在合金化不均匀、 不上镀的情况记作 ， 将存在合金化不均匀、 不上镀的情况记作 。另外， 关于密合性， 在镀覆钢板上粘贴 CELLOTAPE( 注册商标 )， 将胶带面进行 90弯曲、 弯回， 利用荧光 X 射线对此时的每单位长 度的剥离量测定 Zn 计数， 按照下述基准， 将等级 1、 2 评价为良好 ( )， 将等级 3 以上评价 为不良 ()。 说 明 书 CN 104245996 A 7 6/10 页 8 0060 荧光 X 射线计数 ： 等级 0061 0 以上且小于 500 ： 1( 良好 ) 0062 500 以上且小于 1000 ： 2( 良好 ) 0063 10。

31、00 以上且小于 2000 ： 3( 不良 ) 0064 2000 以上且小于 3000 ： 4( 不良 ) 0065 3000 以上 ： 5( 不良 ) 0066 将本实施例中的氧化处理、 还原退火的条件和评价结果示于表 1。 0067 说 明 书 CN 104245996 A 8 7/10 页 9 0068 本发明例中， 可以得到良好的镀覆后外观和镀层密合性。 另一方面， 比较例的镀覆 后外观、 镀层密合性中的任意一种较差。 说 明 书 CN 104245996 A 9 8/10 页 10 0069 实施例 2 0070 通过公知方法对与实施例 1 同样的钢进行热轧、 酸洗、 冷轧， 制造。

32、厚度为 1.5mm 的 钢板。 使得到的钢板从具备预热炉、 具有直火燃烧器的加热炉、 辐射管型的退火炉、 冷却炉、 热镀装置、 合金化炉的连续热镀锌生产线中通过， 实施氧化处理、 还原退火， 得到热镀锌钢 板。 0071 使用具备直火燃烧器的加热炉， 在表 2 所示的条件下进行氧化处理。具备直火燃 烧器的加热炉分为 4 个区， 各区长度相同。直火燃烧器使用 COG 作为燃料， 通过对加热炉的 前段 (1 3 区 ) 和后段 (4 区 ) 的空气比进行各种改变而调节气氛的 O2浓度。氧化处理后 的炉出口侧的钢板温度使用辐射温度计来测定。接着， 在表 2 所示的条件下进行还原退火 后， 在 460。

33、的镀锌浴中实施镀覆， 接着， 实施合金化处理。进一步对得到的钢板实施 0.3 的表面光轧。 0072 对所得的合金化热镀锌钢板的镀覆后外观和镀层密合性进行评价。 测定方法和评 价方法与实施例 1 中记载的方法相同。 0073 另外， 不仅对外观上的合金化不均匀进行研究， 为了对实质上的合金化不均匀进 行研究， 还进行了滑动特性的评价。滑动特性的评价中， 进行下述条件的摩擦系数的测定， 并通过摩擦系数来评价。 0074 需要说明的是， 镀层密合性和滑动特性是对钢板的宽度方向的 3 个部位 ( 钢板的 1/4 部、 中央部、 3/4 部 ) 进行测定并评价。 0075 图 1 是表示摩擦系数测定装。

34、置的示意主视图。如该图所示， 将从供试材料上裁取 的摩擦系数测定用试样 1 固定在试样台 2 上， 试样台 2 被固定在能够水平移动的滑动平台 3 的上表面上。在滑动平台 3 的下表面设置有具有与滑动平台 3 的下表面连接的辊 4 且能 够上下移动的滑动平台支撑台 5。在滑动平台支撑台 5 上安装有第一测力传感器 7， 其用于 通过将滑动平台支撑台5推上去来测定压条6对摩擦系数测定用试样1施加的按压载荷N。 在滑动平台 3 的一个端部安装有第二测力传感器 8， 其用于测定在上述按压力作用的状态 下使滑动平台 3 在水平方向上移动的滑动阻力 F。需要说明的是， 在摩擦系数测定用试样 1 的表面上。

35、涂布作为润滑油的衫村化学公司制的冲压用清洗油 R352L 来进行试验。 0076 图 2 是表示使用的压条的形状、 尺寸的示意立体图。压条 6 的下表面以按压在试 样 1 的表面上的状态进行滑动。图 2 所示的压条 6 的形状如下 ： 宽 10mm， 试样的滑动方向 长度 12mm， 滑动方向两端的下部由曲率为 4.5mmR 的曲面构成， 按压试样的压条下表面具有 宽 10mm、 滑动方向长度 3mm 的平面。使用该压条， 将按压载荷 N 设定为 400kgf， 将试样的拉 拔速度 ( 滑动平台 3 的水平移动速度 ) 设定为 100cm/ 分钟， 摩擦系数 由式 F/N 算 出。将通过上述方。

36、法测定的摩擦系数为 0.20 以下的试样记作良好 ( )， 将通过上述方法 测定的摩擦系数超过 0.20 的试样记作不良 ()。 0077 将本实施例中的连续热镀锌生产线上的氧化处理、 还原退火的条件和评价结果示 于表 2。 0078 说 明 书 CN 104245996 A 10 9/10 页 11 0079 本发明例中， 可以得到良好的镀覆后外观和镀层密合性。 另一方面， 比较例的镀覆 后外观、 宽度方向上的镀层密合性和滑动特性中的任意一种较差。 说 明 书 CN 104245996 A 11 10/10 页 12 0080 标号说明 0081 1 摩擦系数测定用试样 0082 2 试样台 0083 3 滑动平台 0084 4 辊 0085 5 滑动平台支撑台 0086 6 压条 0087 7 第一测力传感器 0088 8 第二测力传感器 0089 9 轨道 0090 N 按压载荷 0091 F 滑动阻力 说 明 书 CN 104245996 A 12 1/1 页 13 图 1 图 2 说 明 书 附 图 CN 104245996 A 13 。