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1、10申请公布号CN102021286A43申请公布日20110420CN102021286ACN102021286A21申请号201010613949022申请日20101230C21D7/0220060171申请人北京交通大学地址100044北京市海淀区西直门外上园村3号72发明人杜云慧张鹏刘汉武54发明名称一种钢HSI80黄铜固液相复合板的均匀后处理方法57摘要本发明公开了一种钢HSI80黄铜固液相复合板的均匀后处理方法，属于钢HSI80黄铜固液相复合板界面剪切强度室温轧制后处理研究领域，本发明对由12MM厚的08AL钢板和15MM厚的HSI80黄铜覆层构成的钢HSI80黄铜固液相复合板，。
2、在室温下，在精密轧机上，进行总压下率为31的、第一道次与第二道次的道次压下率比例为1412的二道次轧制处理，可将复合板横向界面剪切强度差值降低到26MPA以内。51INTCL19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书2页CN102021300A1/1页21一种钢HSI80黄铜固液相复合板的均匀后处理方法，在室温下，在精密轧机上，对由12MM厚的08AL钢板和15MM厚的HSI80黄铜覆层构成的钢HSI80黄铜固液相复合板进行轧制后处理，其特征在于，对钢HSI80黄铜固液相复合板，进行总压下率为31的、第一道次与第二道次的道次压下率比例为1412的二道次轧制处理。权利要。
3、求书CN102021286ACN102021300A1/2页3一种钢HSI80黄铜固液相复合板的均匀后处理方法技术领域0001本发明涉及一种钢HSI80黄铜固液相复合板的界面剪切强度室温轧制后处理方法。背景技术0002公开号CN1710114A，发明名称“一种钢背铝基固液相复合板的后处理方法”上，阐述了钢背铝基固液相复合板的室温轧制后处理方法，即，在室温下，在精密轧机上，对钢背铝基固液相复合板，进行轧制后处理，利用轧制处理产生的铝基覆层与钢背变形量的差异来弥补复合凝固冷却过程中铝基覆层与钢背收缩量的差异，进而减小复合板界面附加应力，使复合板界面剪切强度得以提高。该方法工艺简单、复合板界面剪切强。
4、度值提高较大，但是，由于该方法在进行单道次轧制处理时存在铝基覆层变形量不均匀现象，因此通常导致复合板界面剪切强度的不均匀分布，在复合板横向上的界面剪切强度差值可高达35MPA。0003钢HSI80黄铜固液相复合板是由12MM厚的08AL钢板和15MM厚的HSI80黄铜覆层构成的固液相复合板，当采用CN1710114A专利方法进行轧制后处理时，在较为理想的压下率为31条件下，由于HSI80黄铜覆层在复合板横向上的变形量分布不均匀，导致复合板横向上的界面剪切强度之间的差值可高达45MPA。0004对于钢HSI80黄铜固液相复合板，横向界面剪切强度的差值越小，使用可靠性越高，应用范围越广，因此钢HS。
5、I80黄铜固液相复合板横向界面剪切强度的差值越小越好。发明内容0005本发明所要解决的技术问题是，克服现有钢HSI80黄铜固液相复合板室温轧制后处理方法“横向界面剪切强度差值大”的不足，提供一种能够提高钢HSI80黄铜固液相复合板横向界面剪切强度分布均匀性的后处理方法，进一步缩小复合板横向界面剪切强度的差值。0006本发明解决其技术问题所采用的技术方案是对钢HSI80黄铜固液相复合板，在室温下，在精密轧机上，进行总压下率为31的、第一道次与第二道次的道次压下率比例为1412的二道次轧制处理。0007本发明的有益效果是对于复合板室温轧制处理，由于辊跳、基体不均等因素的存在，在复合板横向上不可避免。
6、地产生不均匀变形，导致复合板横向界面剪切强度的差异，而且压下率越大，横向上的变形越不均匀，复合板横向界面剪切强度的差异越大。如果将单道次大压下率轧制产生的横向上的不均匀变形，分解到多道次小压下率变形当中，则可将单道次轧制处理产生的横向变形量的大差异，分解为多道次的横向变形量的小差异，而且通过各道次压下率的优化组合，还可以进一步协调横向变形量的差异。本发明就是利用第一道次与第二道次的道次压下率的优化组合进一步减小和协调了说明书CN102021286ACN102021300A2/2页4室温轧制处理的横向变形量的差异，从而达到了降低复合板横向界面剪切强度差值的目的。利用本发明，对钢HSI80黄铜固液。
7、相复合板进行室温轧制处理，可将复合板横向界面剪切强度差值降低到26MPA以内，比采用CN1710114A专利方法进行室温轧制处理得到的45MPA至少降低了42。具体实施方式0008一种钢HSI80黄铜固液相复合板的均匀后处理方法，在室温下，在精密轧机上，对由12MM厚的08AL钢板和15MM厚的HSI80黄铜覆层构成的钢HSI80黄铜固液相复合板，进行二道次、总压下率为31的轧制后处理，将单道次大压下率轧制后处理产生的HSI80黄铜覆层横向变形量的大差异，分解并协调为二道次小压下率轧制后处理产生的HSI80黄铜覆层横向变形量的小差异，从而进一步降低了复合板横向界面剪切强度差值，提高了钢HSI8。
8、0黄铜固液相复合板界面剪切强度的分布均匀性。0009实施方式一，对钢HSI80黄铜固液相复合板，进行第一道次与第二道次的道次压下率比例为14的二道次室温轧制后处理，在复合板横向上的界面剪切强度差值为26MPA。0010实施方式二，对钢HSI80黄铜固液相复合板，进行第一道次与第二道次的道次压下率比例为135的二道次室温轧制后处理，在复合板横向上的界面剪切强度差值为24MPA。0011实施方式三，对钢HSI80黄铜固液相复合板，进行第一道次与第二道次的道次压下率比例为13的二道次室温轧制后处理，在复合板横向上的界面剪切强度差值为23MPA。0012实施方式四，对钢HSI80黄铜固液相复合板，进行第一道次与第二道次的道次压下率比例为125的二道次室温轧制后处理，在复合板横向上的界面剪切强度差值为23MPA。0013实施方式五，对钢HSI80黄铜固液相复合板，进行第一道次与第二道次的道次压下率比例为12的二道次室温轧制后处理，在复合板横向上的界面剪切强度差值为25MPA。0014可见，对由12MM厚的08AL钢板和15MM厚的HSI80黄铜覆层构成的钢HSI80黄铜固液相复合板，进行总压下率为31、第一道次与第二道次的道次压下率比例为1412的二道次室温轧制后处理，可使复合板横向上的界面剪切强度差值降低到26MPA以内。说明书CN102021286A。