一种长波红外广角镜头.pdf

摘要
申请专利号：	CN201310445384.3	申请日：	2013.09.26
公开号：	CN103543516A	公开日：	2014.01.29
当前法律状态：	授权	有效性：	有权
法律详情：	授权\|\|\|实质审查的生效IPC(主分类):G02B 13/00申请日:20130926\|\|\|公开
IPC分类号：	G02B13/00; G02B13/14; G02B13/06; G02B13/18; G02B1/00	主分类号：	G02B13/00
申请人：	宁波舜宇红外技术有限公司
发明人：	任和齐; 朱光春
地址：	315400 浙江省宁波市余姚市舜宇路66-68号
优先权：
专利代理机构：	北京高文律师事务所 11359	代理人：	徐江华
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内容摘要

本发明提供一种长波红外广角镜头，沿光轴从物方至像方依次设置有第一透镜、第二透镜，所述第一透镜是凹面朝向物侧的具有负屈光力的弯月形透镜，所述第二透镜是凸面朝向物侧的具有正屈光力的透镜，所述镜头满足下列表达式：-4

权利要求书

权利要求书
1.  一种长波红外广角镜头，其特征在于：沿光轴从物方至像方依次设置有第一透镜、第二透镜，所述第一透镜是凹面朝向物侧的具有负屈光力的弯月形透镜，所述第二透镜是凸面朝向物侧的具有正屈光力的透镜，所述镜头满足下列表达式：
-4<f*(n2-1)/(FNO*R1)<-0.5
其中，f为所述镜头的焦距；n2为第二透镜的中心波长折射率；FNO为所述镜头的F数；R1为第一透镜的凹面近似曲率半径。

2.  根据权利要求1所述的长波红外广角镜头，其特征在于：所述镜头满足下列表达式：
-2<f1/f<-1
其中，f1为第一透镜的焦距；f为所述镜头的焦距。

3.  根据权利要求1所述的长波红外广角镜头，其特征在于：所述镜头满足下列表达式：
0<f2/f<1
其中，f2为第二透镜的焦距；f为所述镜头的焦距。

4.  根据权利要求1所述的长波红外广角镜头，其特征在于：所述第一透镜为球面或者非球面，其材料为单晶硅。

5.  根据权利要求1所述的长波红外广角镜头，其特征在于：所述第二透镜为非球面透镜，至少有一面为衍射面。

6.  根据权利要求1所述的长波红外广角镜头，其特征在于：所述第二透镜的物面前方设置有光阑。

7.  根据权利要求1所述的长波红外广角镜头，其特征在于：所述镜头的最大视场角2ω>40°。

8.  根据权利要求5所述的长波红外广角镜头，其特征在于：所述第二透镜的材料为透红外硫系玻璃。

9.  根据权利要求5所述的长波红外广角镜头，其特征在于：所述第二透镜的衍射面满足下列表达式：
φ=ΣNAiρ2i]]>
其中ρ＝r/r1，r1为衍射面归化半径，Ai为衍射面相位系数。

10.  根据权利要求5所述的长波红外广角镜头，其特征在于：所述第二透镜的非球面满足下列表达式：
Z(Y)=Y2/R1+1-(1+K)Y2/R2+AY4+BY6+CY8]]>
其中，Z为非球面沿光轴方向在高度为Y的位置时，距非球面顶点的距离矢高，R表示镜面的近轴曲率半径，k为圆锥系数，A、B、C为高次非球面系数。

说明书

说明书一种长波红外广角镜头
技术领域
本发明涉及一种长波红外广角镜头，尤其是适合于车载夜视、安防监控等应用领域的新型低成本的长波红外广角镜头。
背景技术
长波红外非制冷型探测器具有结构紧凑、功耗小、成本低等特点，可广泛应用于森林防火、道路监控，机场监察等安防领域。随着半导体技术的不断进步，非制冷探测器像元尺寸规格开始从25微米向17微米过渡，甚至向12微米发展，随着探测器像元的不断缩小，非制冷探测器的成本也将不断下降，为长波红外非制冷探测器大规模推广奠定基础。
现有公开技术中，长波红外广角镜头一般采用单片镜片或者3片以及3片以上镜片方案，材料上使用既稀缺，又昂贵的单晶锗，非球面镜片加工一直沿用传统的单点金刚石车削工艺，成本高，效率低。若要实现宽温度范围内的消热差功能，则需要采用更加复杂的光学结构。因此需要一种新的解决方案，材料上选用成本低廉的红外材料，整个光学系统具有明显的成本优势，像质上需要满足新型的17μm非制冷探测器应用要求，并且在宽温度范围内具有消热差功能，便于在安防监控领域的大规模推广。
发明内容
本发明提供了一种长波红外广角镜头，解决了上述问题，所述镜头采用两片透镜实现了高分辨率的成像品质和较广的水平视场角。所述镜头采用了一片单晶硅镜片和一片硫系玻璃镜片，单晶硅镜片在镜片厚度较薄时在8微米至12微米具有较好的透过率，而在材料成本上单晶硅材料较传统的单晶锗材料具有明显的优势。硫系玻璃除了在成本上较传统的单晶锗材料具有优势之外，最大的优势是具有精密模压的特点，利用这一特点，通过精密模压实现批量生产，能够大幅度降低光学系统的成本。
本发明的技术方案如下所述：
一种长波红外广角镜头，沿光轴从物方至像方依次设置有第一透镜、第二透镜，所述第一透镜是凹面朝向物侧的具有负屈光力的弯月形透镜，所述第二透镜是凸面朝向物侧的具有正屈光力的透镜，所述镜头满足下列表达式：
-4<f*(n2-1)/(FNO*R1)<-0.5
其中，f为所述镜头的焦距；n2为第二透镜的中心波长折射率；FNO为所述镜头的F数；R1为第一透镜的凹面近似曲率半径。
进一步的，所述镜头满足下列表达式：
-2<f1/f<-1
其中，f1为第一透镜的焦距；f为所述镜头的焦距。
进一步的，所述镜头满足下列表达式：
0<f2/f<1
其中，f2为第二透镜的焦距；f为所述镜头的焦距。
进一步的，所述第一透镜为球面或者非球面，其材料为单晶硅。
进一步的，所述第二透镜为非球面透镜，至少有一面为衍射面。
进一步的，所述第二透镜的物面前方设置有光阑。
进一步的，所述镜头的最大视场角2ω>40°。
所述第二透镜的材料为透红外硫系玻璃。
进一步的，所述第二透镜的衍射面满足下列表达式：
φ=ΣNAiρ2i]]>
其中ρ＝r/r1，r1为衍射面归化半径，Ai为衍射面相位系数。
进一步的，所述第二透镜的非球面满足下列表达式：
Z(Y)=Y2/R1+1-(1+K)Y2/R2+AY4+BY6+CY8]]>
其中，Z为非球面沿光轴方向在高度为Y的位置时，距非球面顶点的距离矢高，R表示镜面的近轴曲率半径，k为圆锥系数，A、B、C为高次非球面系数。
本发明与现有技术相比，具有以下优势和有益效果：
首先，本发明通过采用二个透镜实现了镜头的高分辨率和较广的水平视场角，使得系统的结构变得更为紧凑，使得系统的装配变得更为简单；本发明采用单晶硅和硫系玻璃材料，在材料成本上具有明显的优势，更重要的，利用硫系玻璃具有精密模压的特点，通过精密模压实现批量生产，可大幅度降低光学元件的加工成本，进而使得光学系统的成本大幅度下降，便于大范围推广；本发明采用新型的红外材料硫系玻璃，利用硫系玻璃低温度折射率变化的特性，结合DOE技术应用，实现硫系玻璃和单晶硅镜片在-40°～85°宽温度范围内的消热差功能，可广泛应用于车载夜视、安防监控等应用领域。实践证明，该种技术方案具有较好的应用效果。
附图说明
通过下面结合附图对其示例性实施例进行的描述，本发明上述特征和优点将会变得更加清楚和容易理解。
图1是本发明所述的长波红外广角镜头的具体实施例1的结构示意图；
图2是具体实施例1的色差曲线图（mm）；
图3是具体实施例1的像散曲线图（mm）；
图4是具体实施例1的畸变曲线图（%）；
图5是具体实施例1的MTF曲线图。
图6是本发明所述的长波红外广角镜头的具体实施例2的结构示意图；
图7是具体实施例2的色差曲线图（mm）；
图8是具体实施例2的像散曲线图（mm）；
图9是具体实施例2的畸变曲线图（%）；
图10是具体实施例2的MTF曲线图。
具体实施方式
图1是本发明所述的长波红外广角镜头的具体实施例1的结构示意图，如图1所示，所述长波红外广角镜头沿光轴从物侧到像侧依次设置有：具有负屈光力的第一透镜L1,系统光阑St,具有正屈光力的第二透镜L2以及成像面100。入射光通过第一透镜L1跟系统光阑St进入第二透镜，并通过第二透镜L2的会聚，最后进入到成像面100之中。
其中，在所述长波红外广角镜头中，第一透镜L1为凹面朝向物侧的负弯月透镜；第二透镜L2为凸面朝向物侧的正弯月透镜。第一透镜L1的凹面R1和R2面均为球面，第二透镜L2的凸面R3为非球面，R4为衍射面。
所述第一透镜L1采用双球面，第二透镜L2采用双非球面，如此配置能够以最少的镜片数量达到令人满足的光学特性和较宽的水平视场角。第二透镜L2的凸面R4为衍射面，衍射面具有消色差的功能，采用衍射面技术将有效补偿光学系统中的色差。
所述第一透镜L1采用单晶硅，第二透镜L2采用硫系玻璃，硫系玻璃在3-14μm具有良好的透过率，透明区域覆盖三个大气窗口。硫系玻璃折射率随温度变化系数dn/dT较小，在光学系统中采用硫系玻璃加上合理的光焦度分配可以实现良好的消热差功能。在加工方式上硫系玻璃除了具有可抛光，可车削，最大特性还可以高精度模压，在批量生产时具有极大的成本优势。
本镜头在设计时，为达到160*120 17微米探测器的高分辨率像质要求，镜头光阑放置在第二透镜L2的第一面上。所述第一透镜L1的凹面近似曲率半径与光学系统焦距需要满足下列公式：
-4<f*(n2-1)/(FNO*R1)<-0.5
其中，f为整个光学系统的焦距；
n2为第一透镜L2材料的中心波长折射率；
FNO为光学系统的F数；
R1为第一透镜L1的凹面近似曲率半径；
第一透镜L1和第二透镜L2的焦距分别为f1、f2，所述镜头的焦距为f，为了达到优良的光学特性，第一透镜L1和第二透镜L2的光焦度分配需要满足以下关系：-2<f1/f<-1，0<f2/f<1。
在本实施例1中，所述镜头的焦距f=3.5mm，光圈数FNO=1.0，最大视场角2ω=58°。第一透镜L1的凹面近似曲率半径R1=-2.999，第一透镜L1的焦距f1=-3.37mm，第二透镜L2的焦距为f2=2.76mm。
f*(n-1)/(FNO*R1)=-1.75；
f1/f=-1.34;
f2/f=0.89;
图2至图5为相应实施例1的光学特性曲线图，其中图2为色差曲线图，由8μm、10μm、12μm的三个波长来表示，单位为mm。图3为像散曲线图，同样由8μm、10μm、12μm的三个波长来表示，单位为mm。图4为畸变曲线图，标示不同视场角下的畸变大小值，单位为%。图5为MTF曲线图，代表光学系统的综合解像水平，最新的160*120 17μm探测器要求达到30线对分辨率。由图可知，该长波红外光学系统已将各种像差补正足以满足实用要求。
其中D1是第一透镜的镜片厚度；D2是第一透镜和第二透镜之间的间距；D3是第二透镜的镜片厚度；D4是第二透镜和像面100之间的间距。
本发明光学系统参数请参见表一、表二、表三。
表一、光学元件参数表

非球面满足下列表达式：
Z(Y)=Y2/R1+1-(1+K)Y2/R2+AY4+BY6+CY8]]>
式中，Z为非球面沿光轴方向在高度为Y的位置时，距非球面顶点的距离矢高Sag，R表示镜面的近轴曲率半径，k为圆锥系数conic，A、B、C为高次非球面系数。
表二：非球面数据
非球面KABC30-1.0288110E-0032.0914774E-0050
401.4553939E-003-4.7208996E-0051.9341163E-006
衍射面满足下列表达式：
φ=ΣNAiρ2i]]>
其中ρ＝r/r1，r1是衍射面归化半径，Ai是衍射面相位系数；
表三：衍射面数据
衍射面规划半径相位系数A1相位系数A2相位系数A344-44.883089938.5830515-28.3776981
图6是本发明所述的长波红外广角镜头的具体实施例2的结构示意图，如图6所示，所述长波红外广角镜头沿光轴从物侧到像侧依次设置有：具有负屈光力的第一透镜L1,系统光阑St,具有正屈光力的第二透镜L2以及成像面100。入射光通过第一透镜L1跟系统光阑St进入第二透镜，并通过第二透镜L2的会聚，最后进入到成像面100之中。
其中，在所述长波红外广角镜头中，第一透镜L1为凹面朝向物侧的负弯月透镜；第二透镜L2为凸面朝向物侧的正弯月透镜。第一透镜L1的凹面R1为球面，R2为非球面，第二透镜L2的凸面R3为非球面，R4为衍射面。
所述第一透镜L1采用单晶硅，第二透镜L2采用硫系玻璃，硫系玻璃在3-14μm具有良好的透过率，透明区域覆盖三个大气窗口。硫系玻璃折射率随温度变化系数dn/dT较小，在光学系统中采用硫系玻璃加上合理的光焦度分配可以实现良好的消热差功能。在加工方式上硫系玻璃除了具有可抛光，可车削，最大特性还可以高精度模压，在批量生产时具有极大的成本优势。
本镜头在设计时，为达到160*120 17微米探测器的高分辨率像质要求，镜头光阑放置在第二透镜L2的第一面上。所述第一透镜L1的凹面近似曲率半径与光学系统焦距需要满足下列公式：
-4<f*(n2-1)/(FNO*R1)<-0.5
其中，f为整个光学系统的焦距；
n2为第一透镜L2材料的中心波长折射率；
FNO为光学系统的F数；
R1为第一透镜L1的凹面近似曲率半径；
第一透镜L1和第二透镜L2的焦距分别为f1、f2，所述镜头的焦距为f，为了达到优良的光学特性，第一透镜L1和第二透镜L2的光焦度分配需要满足以下关系：-2<f1/f<-1，0<f2/f<1。
在本实施例2中，所述镜头的焦距f=2.8mm，光圈数FNO=1.0，最大视场角2ω=78°。第一透镜L1的凹面近似曲率半径R1=-2.7，第一透镜L1的焦距f1=-3.37mm，第二透镜L2的焦距为f2=2.76mm。
f*(n-1)/(FNO*R1)=-1.55；
f1/f=-0.9;
f2/f=0.88;
图7至图10为相应实施例2的光学特性曲线图，其中图7为色差曲线图，由8μm、10μm、12μm的三个波长来表示，单位为mm。图8为像散曲线图，同样由8μm、10μm、12μm的三个波长来表示，单位为mm。图9为畸变曲线图，标示不同视场角下的畸变大小值，单位为%。图10为MTF曲线图，代表光学系统的综合解像水平，最新的160*120 17μm探测器要求达到30线对分辨率。由图可知，该长波红外光学系统已将各种像差补正足以满足实用要求。
其中D1是第一透镜的镜片厚度；D2是第一透镜和第二透镜之间的间距；D3是第二透镜的镜片厚度；D4是第二透镜和像面100之间的间距。
本发明光学系统参数请参见表四、表五、表六。
表四、光学元件参数表

非球面满足下列表达式：
Z(Y)=Y2/R1+1-(1+K)Y2/R2+AY4+BY6+CY8]]>
式中，Z为非球面沿光轴方向在高度为Y的位置时，距非球面顶点的距离矢高Sag，R表示镜面的近轴曲率半径，k为圆锥系数conic，A、B、C为高次非球面系数。
表五：非球面数据
非球面KABC203.012675E-00402.372208E-00530-3.091929E-0038.474522E-0050402.461257E-003-1.219281E-0046.035593E-006
衍射面满足下列表达式：
φ=ΣNAiρ2i]]>
其中ρ＝r/r1，r1是衍射面归化半径，Ai是衍射面相位系数；
表六：衍射面数据
衍射面规划半径相位系数A1相位系数A2相位系数A344-46.62693930.798094-22.093257
需要注意的是，上述表格中的具体参数仅仅是示例性的，各透镜的参数不限于由上述各数值实施例所示出的值，可以采用其他的值，都可以达到类似的技术效果。
虽然上面描述了本发明的原理以及具体实施方式，但是，在本发明的上述教导下，本领域技术人员可以在上述实施例的基础上进行各种改进和变形，而这些改进或者变形落在本发明的保护范围内。本领域技术人员应该明白，上面的具体描述只是为了解释本发明的目的，并非用于限制本发明。本发明的保护范围由权利要求及其等同物限定。

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1、(10)申请公布号 CN 103543516 A (43)申请公布日 2014.01.29 CN 103543516 A (21)申请号 201310445384.3 (22)申请日 2013.09.26 G02B 13/00(2006.01) G02B 13/14(2006.01) G02B 13/06(2006.01) G02B 13/18(2006.01) G02B 1/00(2006.01) (71)申请人宁波舜宇红外技术有限公司地址 315400 浙江省宁波市余姚市舜宇路 66-68 号 (72)发明人任和齐朱光春 (74)专利代理机构北京高文律师事务所 11359 代理人。

2、徐江华 (54) 发明名称一种长波红外广角镜头 (57) 摘要本发明提供一种长波红外广角镜头，沿光轴从物方至像方依次设置有第一透镜、第二透镜，所述第一透镜是凹面朝向物侧的具有负屈光力的弯月形透镜，所述第二透镜是凸面朝向物侧的具有正屈光力的透镜，所述镜头满足下列表达式： -440。 8. 根据权利要求 5 所述的长波红外广角镜头，其特征在于：所述第二透镜的材料为透红外硫系玻璃。 9. 根据权利要求 5 所述的长波红外广角镜头，其特征在于：所述第二透镜的衍射面满足下列表达式：其中 r/r1， r1为衍射面归化半径， Ai为衍射面相位系数。 10. 根据。

3、权利要求 5 所述的长波红外广角镜头，其特征在于：所述第二透镜的非球面满足下列表达式：其中， Z为非球面沿光轴方向在高度为Y的位置时，距非球面顶点的距离矢高， R表示镜面的近轴曲率半径， k 为圆锥系数， A、 B、 C 为高次非球面系数。权利要求书 CN 103543516 A 2 1/6 页 3 一种长波红外广角镜头技术领域 0001 本发明涉及一种长波红外广角镜头，尤其是适合于车载夜视、安防监控等应用领域的新型低成本的长波红外广角镜头。背景技术 0002 长波红外非制冷型探测器具有结构紧凑、功耗小、成本低等特点，可广泛应用于森林防火、道路监控。

4、，机场监察等安防领域。随着半导体技术的不断进步，非制冷探测器像元尺寸规格开始从 25 微米向 17 微米过渡，甚至向 12 微米发展，随着探测器像元的不断缩小，非制冷探测器的成本也将不断下降，为长波红外非制冷探测器大规模推广奠定基础。 0003 现有公开技术中，长波红外广角镜头一般采用单片镜片或者 3 片以及 3 片以上镜片方案，材料上使用既稀缺，又昂贵的单晶锗，非球面镜片加工一直沿用传统的单点金刚石车削工艺，成本高，效率低。若要实现宽温度范围内的消热差功能，则需要采用更加复杂的光学结构。因此需要一种新的解决方案，材料上选用成本低廉的红外材料，整个光学系。

5、统具有明显的成本优势，像质上需要满足新型的 17m 非制冷探测器应用要求，并且在宽温度范围内具有消热差功能，便于在安防监控领域的大规模推广。发明内容 0004 本发明提供了一种长波红外广角镜头，解决了上述问题，所述镜头采用两片透镜实现了高分辨率的成像品质和较广的水平视场角。所述镜头采用了一片单晶硅镜片和一片硫系玻璃镜片，单晶硅镜片在镜片厚度较薄时在 8 微米至 12 微米具有较好的透过率，而在材料成本上单晶硅材料较传统的单晶锗材料具有明显的优势。硫系玻璃除了在成本上较传统的单晶锗材料具有优势之外，最大的优势是具有精密模压的特点，利用这一特点，通过精密模压。

6、实现批量生产，能够大幅度降低光学系统的成本。 0005 本发明的技术方案如下所述： 0006 一种长波红外广角镜头，沿光轴从物方至像方依次设置有第一透镜、第二透镜，所述第一透镜是凹面朝向物侧的具有负屈光力的弯月形透镜，所述第二透镜是凸面朝向物侧的具有正屈光力的透镜，所述镜头满足下列表达式： 0007 -440。 0019 所述第二透镜的材料为透红外硫系玻璃。 0020 进一步的，所述第二透镜的衍射面满足下列表达式： 0021 0022 其中 r/r1， r1为衍射面归化半径， Ai为衍射面相位系数。 0023 进一步的，所述第二透镜的非球面满足下列表达式： 0024。

7、 0025 其中， Z为非球面沿光轴方向在高度为Y的位置时，距非球面顶点的距离矢高， R表示镜面的近轴曲率半径， k 为圆锥系数， A、 B、 C 为高次非球面系数。 0026 本发明与现有技术相比，具有以下优势和有益效果： 0027 首先，本发明通过采用二个透镜实现了镜头的高分辨率和较广的水平视场角，使得系统的结构变得更为紧凑，使得系统的装配变得更为简单；本发明采用单晶硅和硫系玻璃材料，在材料成本上具有明显的优势，更重要的，利用硫系玻璃具有精密模压的特点，通过精密模压实现批量生产，可大幅度降低光学元件的加工成本，进而使得光学系统的成本大幅度下降，便于大。

8、范围推广；本发明采用新型的红外材料硫系玻璃，利用硫系玻璃低温度折射率变化的特性，结合DOE技术应用，实现硫系玻璃和单晶硅镜片在-4085宽温度范围内的消热差功能，可广泛应用于车载夜视、安防监控等应用领域。实践证明，该种技术方案具有较好的应用效果。附图说明 0028 通过下面结合附图对其示例性实施例进行的描述，本发明上述特征和优点将会变得更加清楚和容易理解。 0029 图 1 是本发明所述的长波红外广角镜头的具体实施例 1 的结构示意图； 0030 图 2 是具体实施例 1 的色差曲线图（mm）； 0031 图 3 是具体实施例 1 的像散曲线图（mm）；。

9、0032 图 4 是具体实施例 1 的畸变曲线图（%）； 0033 图 5 是具体实施例 1 的 MTF 曲线图。 0034 图 6 是本发明所述的长波红外广角镜头的具体实施例 2 的结构示意图； 0035 图 7 是具体实施例 2 的色差曲线图（mm）； 0036 图 8 是具体实施例 2 的像散曲线图（mm）； 0037 图 9 是具体实施例 2 的畸变曲线图（%）； 0038 图 10 是具体实施例 2 的 MTF 曲线图。具体实施方式说明书 CN 103543516 A 4 3/6 页 5 0039 图 1 是本发明所述的长波红外广角镜头的具体实施例 1 的结。

10、构示意图，如图 1 所示，所述长波红外广角镜头沿光轴从物侧到像侧依次设置有：具有负屈光力的第一透镜 L1, 系统光阑 St, 具有正屈光力的第二透镜 L2 以及成像面 100。入射光通过第一透镜 L1 跟系统光阑 St 进入第二透镜，并通过第二透镜 L2 的会聚，最后进入到成像面 100 之中。 0040 其中，在所述长波红外广角镜头中，第一透镜 L1 为凹面朝向物侧的负弯月透镜；第二透镜 L2 为凸面朝向物侧的正弯月透镜。第一透镜 L1 的凹面 R1 和 R2 面均为球面，第二透镜 L2 的凸面 R3 为非球面， R4 为衍射面。 0041 所述第一透镜L1采用双球面。

11、，第二透镜L2采用双非球面，如此配置能够以最少的镜片数量达到令人满足的光学特性和较宽的水平视场角。第二透镜L2的凸面R4为衍射面，衍射面具有消色差的功能，采用衍射面技术将有效补偿光学系统中的色差。 0042 所述第一透镜 L1 采用单晶硅，第二透镜 L2 采用硫系玻璃，硫系玻璃在 3-14m 具有良好的透过率，透明区域覆盖三个大气窗口。硫系玻璃折射率随温度变化系数 dn/dT 较小，在光学系统中采用硫系玻璃加上合理的光焦度分配可以实现良好的消热差功能。在加工方式上硫系玻璃除了具有可抛光，可车削，最大特性还可以高精度模压，在批量生产时具有极大的成本优势。 004。

12、3 本镜头在设计时，为达到 160*120 17 微米探测器的高分辨率像质要求，镜头光阑放置在第二透镜 L2 的第一面上。所述第一透镜 L1 的凹面近似曲率半径与光学系统焦距需要满足下列公式： 0044 -4f*(n2-1)/(FNO*R1)-0.5 0045 其中， f 为整个光学系统的焦距； 0046 n2 为第一透镜 L2 材料的中心波长折射率； 0047 FNO 为光学系统的 F 数； 0048 R1 为第一透镜 L1 的凹面近似曲率半径； 0049 第一透镜 L1 和第二透镜 L2 的焦距分别为 f1、 f2，所述镜头的焦距为 f，为了达到优良的光学特性，第。

13、一透镜 L1 和第二透镜 L2 的光焦度分配需要满足以下关系： -2f1/ f-1， 0f2/f1。 0050 在本实施例 1 中，所述镜头的焦距 f=3.5mm，光圈数 FNO=1.0，最大视场角 2=58。第一透镜 L1 的凹面近似曲率半径 R1=-2.999，第一透镜 L1 的焦距 f1=-3.37mm，第二透镜 L2 的焦距为 f2=2.76mm。 0051 f*(n-1)/(FNO*R1)=-1.75 ； 0052 f1/f=-1.34; 0053 f2/f=0.89; 0054 图 2 至图 5 为相应实施例 1 的光学特性曲线图，其中图 2 为色差曲线图，由 8m。

14、、 10m、 12m的三个波长来表示，单位为mm。图3为像散曲线图，同样由8m、 10m、 12m 的三个波长来表示，单位为 mm。图 4 为畸变曲线图，标示不同视场角下的畸变大小值，单位为 %。图 5 为 MTF 曲线图，代表光学系统的综合解像水平，最新的 160*120 17m 探测器要求达到 30 线对分辨率。由图可知，该长波红外光学系统已将各种像差补正足以满足实用要求。 0055 其中 D1 是第一透镜的镜片厚度； D2 是第一透镜和第二透镜之间的间距； D3 是第说明书 CN 103543516 A 5 4/6 页 6 二透镜的镜片厚度； D4 是。

15、第二透镜和像面 100 之间的间距。 0056 本发明光学系统参数请参见表一、表二、表三。 0057 表一、光学元件参数表 0058 0059 非球面满足下列表达式： 0060 0061 式中， Z为非球面沿光轴方向在高度为Y的位置时，距非球面顶点的距离矢高Sag， R 表示镜面的近轴曲率半径， k 为圆锥系数 conic， A、 B、 C 为高次非球面系数。 0062 表二：非球面数据 0063 非球面KABC 30-1.0288110E-0032.0914774E-0050 401.4553939E-003-4.7208996E-0051.9341163E-006 0064 。

16、0065 衍射面满足下列表达式： 0066 0067 其中 r/r1， r1是衍射面归化半径， Ai是衍射面相位系数； 0068 表三：衍射面数据 0069 衍射面规划半径相位系数 A1相位系数 A2相位系数 A3 44-44.883089938.5830515-28.3776981 0070 图 6 是本发明所述的长波红外广角镜头的具体实施例 2 的结构示意图，如图 6 所示，所述长波红外广角镜头沿光轴从物侧到像侧依次设置有：具有负屈光力的第一透镜 L1, 系统光阑 St, 具有正屈光力的第二透镜 L2 以及成像面 100。入射光通过第一透镜 L1 跟系统光阑 St 进入第二。

17、透镜，并通过第二透镜 L2 的会聚，最后进入到成像面 100 之中。说明书 CN 103543516 A 6 5/6 页 7 0071 其中，在所述长波红外广角镜头中，第一透镜 L1 为凹面朝向物侧的负弯月透镜；第二透镜 L2 为凸面朝向物侧的正弯月透镜。第一透镜 L1 的凹面 R1 为球面， R2 为非球面，第二透镜 L2 的凸面 R3 为非球面， R4 为衍射面。 0072 所述第一透镜 L1 采用单晶硅，第二透镜 L2 采用硫系玻璃，硫系玻璃在 3-14m 具有良好的透过率，透明区域覆盖三个大气窗口。硫系玻璃折射率随温度变化系数 dn/dT 较小，在光学系。

18、统中采用硫系玻璃加上合理的光焦度分配可以实现良好的消热差功能。在加工方式上硫系玻璃除了具有可抛光，可车削，最大特性还可以高精度模压，在批量生产时具有极大的成本优势。 0073 本镜头在设计时，为达到 160*120 17 微米探测器的高分辨率像质要求，镜头光阑放置在第二透镜 L2 的第一面上。所述第一透镜 L1 的凹面近似曲率半径与光学系统焦距需要满足下列公式： 0074 -4f*(n2-1)/(FNO*R1)-0.5 0075 其中， f 为整个光学系统的焦距； 0076 n2 为第一透镜 L2 材料的中心波长折射率； 0077 FNO 为光学系统的 F 数； 00。

19、78 R1 为第一透镜 L1 的凹面近似曲率半径； 0079 第一透镜 L1 和第二透镜 L2 的焦距分别为 f1、 f2，所述镜头的焦距为 f，为了达到优良的光学特性，第一透镜 L1 和第二透镜 L2 的光焦度分配需要满足以下关系： -2f1/ f-1， 0f2/f1。 0080 在本实施例 2 中，所述镜头的焦距 f=2.8mm，光圈数 FNO=1.0，最大视场角 2=78。第一透镜 L1 的凹面近似曲率半径 R1=-2.7，第一透镜 L1 的焦距 f1=-3.37mm，第二透镜 L2 的焦距为 f2=2.76mm。 0081 f*(n-1)/(FNO*R1)=-1。

20、.55 ； 0082 f1/f=-0.9; 0083 f2/f=0.88; 0084 图7至图10为相应实施例2的光学特性曲线图，其中图7为色差曲线图，由8m、 10m、 12m的三个波长来表示，单位为mm。图8为像散曲线图，同样由8m、 10m、 12m 的三个波长来表示，单位为 mm。图 9 为畸变曲线图，标示不同视场角下的畸变大小值，单位为 %。图 10 为 MTF 曲线图，代表光学系统的综合解像水平，最新的 160*120 17m 探测器要求达到 30 线对分辨率。由图可知，该长波红外光学系统已将各种像差补正足以满足实用要求。 0085 其中 D1 是第一透。

21、镜的镜片厚度； D2 是第一透镜和第二透镜之间的间距； D3 是第二透镜的镜片厚度； D4 是第二透镜和像面 100 之间的间距。 0086 本发明光学系统参数请参见表四、表五、表六。 0087 表四、光学元件参数表 0088 说明书 CN 103543516 A 7 6/6 页 8 0089 非球面满足下列表达式： 0090 0091 式中， Z为非球面沿光轴方向在高度为Y的位置时，距非球面顶点的距离矢高Sag， R 表示镜面的近轴曲率半径， k 为圆锥系数 conic， A、 B、 C 为高次非球面系数。 0092 表五：非球面数据 0093 非球面KABC 20。

22、3.012675E-00402.372208E-005 30-3.091929E-0038.474522E-0050 402.461257E-003-1.219281E-0046.035593E-006 0094 衍射面满足下列表达式： 0095 0096 其中 r/r1， r1是衍射面归化半径， Ai是衍射面相位系数； 0097 表六：衍射面数据 0098 衍射面规划半径相位系数 A1相位系数 A2相位系数 A3 44-46.62693930.798094-22.093257 0099 需要注意的是，上述表格中的具体参数仅仅是示例性的，各透镜的参数不限于由上述各数值实施例所示。

23、出的值，可以采用其他的值，都可以达到类似的技术效果。 0100 虽然上面描述了本发明的原理以及具体实施方式，但是，在本发明的上述教导下，本领域技术人员可以在上述实施例的基础上进行各种改进和变形，而这些改进或者变形落在本发明的保护范围内。本领域技术人员应该明白，上面的具体描述只是为了解释本发明的目的，并非用于限制本发明。本发明的保护范围由权利要求及其等同物限定。说明书 CN 103543516 A 8 1/5 页 9 图 1 图 2 说明书附图 CN 103543516 A 9 2/5 页 10 图 3 图 4 图 5 说明书附图 CN 103543516 A 10 3/5 页 11 图 6 图 7 说明书附图 CN 103543516 A 11 4/5 页 12 图 8 图 9 说明书附图 CN 103543516 A 12 5/5 页 13 图 10 说明书附图 CN 103543516 A 13 。

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