本发明涉及有色冶金领域，即涉及用于氧化铝生产的分解池池组。 在已知的分解池池组（SU-A-357768）中，按铝酸盐溶液（矿浆）的行程分的每一前一个分解池安装的比后一个分解池高出一个计算值H，并用溢流槽相连通。采用搅拌矿浆的气压提升机为每个分解池供料。气压提升机的外管道上部与溢流槽的底部密封连接，该溢流槽安在分解池内并用排出管供料。沿气压提升机管道上升到溢流槽的一部分矿浆为了进一步搅拌经排出管返回分解池，而另一部分矿浆沿着溢流槽一直流到最后一个分解池，该溢流槽在分解池矿浆出口处有一个向下一个分解池的倾斜。这样，气压提升机除了保证搅拌矿浆，还保证把矿浆从一个分解池送到另一个中去。
在所述类型的分解池池组中预计到矿浆绕开分解池池组中的每一个的可能性，例如，在不暂停分解过程的情况下在分解池中进行修理工作。为此，相对于排除工作的这个分解池的前一个和后一个分解池用所谓环流槽直接连通。这样，环流槽连通安装在按矿浆行程经过同一个分解池的每两个分解池。每一个环流槽，溢流槽也同样，与对应分解池的气压提升机管道的上部相通。这样，在分解池出口处的每个环流槽底部与在同一分解池出口处的溢流槽底部位于同一水平。
如果任一分解池都没有被“绕行”，即如果所有的分解池都参加分解池池组的工作，那么所有的环流槽都要用阀门截断。如果某一个分解池需要从分解池池组分开，那么连接这个分解池与前一个分解池地溢流槽要用阀门关闭，而连接前一个分解池与后一个分解池的环流槽打开。
所述分解池池组的缺点是不仅在环流槽中有阀门，而且在溢流槽中也有。关闭矿浆沿槽流动的阀门是复杂且金属用量大的装置（一个阀门的重量约500公斤），因此，所述的分解池池组具有大的金属用量和造价。
在分解池出口处溢流槽和环流槽的底部布置在同一水平也使得环流槽的倾斜角比溢流槽的倾斜角大些，这可以这样解释，用环流槽连接的不是相互邻近的分解池，而是布置在按矿浆行程经过同一个分解池的那两个分解池，即安装的一个比另一个高出2H值。通常，溢流槽和环流槽都补充安装了备用闸门节流阀，环流槽的大倾斜角使得在其上安装的节流阀操作困难。
本发明分解池池组完成的任务在于，在池组中在分解池出口处溢流槽和环流槽相互这样安置，使得可以在溢流槽上不安装阀门，由此降低池组的金属用量和造价，并且减少环流槽的倾斜角，固而简化操作。
所提出的任务是这样完成的，在分解池池组中分解池用溢流槽按矿浆行程串联连通，并且每一前一个分解池安放的比后一个分解池高出H值，按矿浆行程经过同一分解池布置的每两个分解池用具有阀门的环流槽连通。按照本发明，在分解池矿浆出口处的环流槽底部位置比在同一分解池矿浆出口处的溢流槽底部低H值。由安置在分解池内的方向向下的竖直管道向溢流槽中的每一个供料，矿浆从分解池沿槽流走。
由于在每个分解池出口处环流槽和溢流槽的底部按如上的布置，在所提供的池组当中当按照矿浆行程后一个分解池环流时，即在前一个分解池中打开环流槽时，在前一个分解池中矿浆水平降低H值，并降到低于溢流槽的底部。这样，在溢流槽中没有必要安装阀门，这便降低了池组的金属用量和造价。此外，形成的环流槽倾斜角与溢流槽的相同，这使得在环流槽上的闸门节流阀容易工作，在槽中有竖直管道可保证矿浆从分解池的底部提升上来，并在矿浆的分解过程中避免分层。
下面用附图中的实施例详细说明本发明，其中：
图1示出本发明分解池池组的俯视图;
图2是在关闭环流槽情况下的图1沿Ⅱ-Ⅱ切线的剖视图;
图3是在打开环流槽情况下的类似图2所示的图。
分解池池组组成部分在图1中只示出了5个分解池1、2、3、4、5，以两行交错方式布置，即在一行中的邻接的分解槽和在另一行中的邻接的分解槽彼此距离相同。1至5分解池中的每一个具有园筒形或园筒一园锥形的容积。在分解池1上安上一个输送应当分解的矿浆（铝酸盐溶液）的管道6。分解池1、2、3、4和5相互之间用溢流槽7如此串联连通，使得按照矿浆行程分解槽1和2、2和3等中的前一个和后一个位于不同行上。在同一行上的相邻接的分解池，例如分解池1和3、2和4等，相互之间用环流槽8连通。换句话说，池组中的每一个分解池按照分解池矿浆行程与它的第2个槽用环流槽8相连接。很明显，如图1所示，分解池两行交错方式布置使得环流槽8和溢流槽7的长度最短。
分解池1至5中的每一个池用搅拌矿浆的设备（图中未示出）供料，这种设备可以利用机械搅拌机或气动提升机。在带池盖（如果有的话）的分解池中使用气动提升机搅拌时为了将空气排到大气中，分解池1至5应有规定的排气孔。
分解池应该这样安装在基底上，即使其中的按矿浆行程每一前一个池较后一个池高出H，如图2和图3所示。例如，三个分解池2、3和4一个跟着一个连续地交互布置，类似的，池组中其它的分解池同样用槽7和槽8连接。H值的具体数字决定于池组的生产率和矿浆在池组中需要停留的时间。溢流槽7和环流槽8坚固地固定在分解池上。从该分解池通过这些槽排出矿浆（在图2和图3中的分解池2），而在与它相通的分解池3和4中松动地安装着热膨胀调节器9。
在图2和图3中还可看出，环流槽8的底部10安置在分解池2的出口处，即安置在分解池2的内部，矿浆从环流槽8的底部沿槽8流出，底部10的位置比在同一个分解池2出口处的溢流槽7的底部11的位置低同样的H值，即每个前一个分解池比后一个分解池安装高出的那个H值。考虑到在同一行或不同行上的相邻分解池之间的距离相同，这决定了溢流槽7和环流槽8的相同落差高度h1，相应地这些槽的倾斜度也相同。在分解池2内部的溢流槽7的底部11上，同样在环流槽8的类似底部10上设有入孔，方向向下的竖直管道12和13对应地密封连接到入孔上，用安装在竖直管道13上的阀门14给环流槽8供料。此外，在环流槽8和溢流槽7中可以安装闸门节流阀15和16作为备用关闭装置。溢流槽7的竖直管道12底端与相应的分解池底部距离等于这个管道直径的2至4倍。环流槽8的竖直管道较短，最好长度不超过5米。这是因为，环流槽8用得较少-只有在修理时需把相应的分解池与池组分开才用，另外，在管道13长的情况下，存在矿浆“结垢”的危险。为了使矿浆从分解池的底部进入槽而又避免矿浆的分层，竖直管道12和13在槽7和槽8内是必须的。
分解池池组以如下方式工作：在池组中全部分解池同时工作时，全部环流槽8的竖直管道13用阀门14截断，矿浆不进入环流槽8。全部环流槽8的横截面用节流阀15再加截断。全部分解池中矿浆的水平面比溢流槽7的底部11高出h值，h＜H，如图2所示。在溢流槽7中节流阀16被取下了。因为矿浆的水平面高于每个溢流槽7的底部11，矿浆从分解池的下部沿着竖直管道12流经溢流槽7从一个分解池流到另一个分解池中去。每个分解池中矿浆水平面与在分解池出口处溢流槽7底部11之间的落差高度h以及溢流槽7的竖直管道12的直径应当这样选取，即必须使得矿浆从分解池的下部提升上来且不产生分层。
当某一个分解池必须进行修理时，例如分解池3，在分解池2的出口处的环流槽8中的阀门14（图3）被打开，在这种情况下，在分解池2中矿浆水平面下降H值，结果它低于溢流槽7的底部11，因为H＞h。当在分解池2中矿浆水平面降到低于溢流槽7的底部11之后，最后把节流阀16关闭。从而绕开分解池3运行，它可被修理。
这样，在提供的分解池池组中不用安装用于截断溢流槽的阀门，使得减少池组的金属用量和造价。所提供的分解池池组的附加优点在于，与按照SU-A-357768这种分解池池组相比，在其中使用气压提升机搅拌时排放到大气中的碱量和为压入空气的能量消耗都减少了。这与下列事实有关：在提供的池组中矿浆从一个分解池到另一个分解池的运输是自动流动的，而同时在上面指出的那种池组中这种运输是由气压提升机来完成的，那就需要大量的空气消耗。
提供的分解池池组可以，例如，在下列结构和工艺的参数下实现：
分解池数量：15，
每个分解池的直径：14m，
每个分解池的高度：30m
每一前一个分解池较后一个分解池高出：400mm，
溢流槽和环流槽中的每一个的横截面积：600×1000mm2
在每个分解池中矿浆位置高于在这个分解池出口处溢流槽的底部：300mm，
分解池出口处环流槽的底部位置低于在同一个分解池出口处溢流槽的底部：400mm，
溢流槽和环流槽中的每一个的底部高度落差：80mm，
溢流槽和环流槽的竖直管道的直径：600mm，
分解池池组的生产率：900m3/小时。