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1、10申请公布号CN104094069A43申请公布日20141008CN104094069A21申请号201380008246722申请日20130304201206958320120326JPF25B41/00200601F25B1/0020060171申请人日立空调家用电器株式会社地址日本国东京都72发明人坪江宏明横关敦彦塚田福治中山进74专利代理机构中科专利商标代理有限责任公司11021代理人雒运朴54发明名称制冷循环装置57摘要本发明的目的在于使用全球变暖系数GWP较低的制冷剂且抑制效率降低，并且还能缩小连接配管的配管直径。制冷循环装置依次连接压缩机1、热源机侧换热器3、第一膨胀装置4。
2、、液体侧连接配管7、第二膨胀装置21、利用侧换热器22、气体侧连接配管8而构成。另外，将在所述制冷循环中使用的制冷剂设为R32，将所述液体侧连接配管和所述气体侧连接配管的管外径设为“D01/8英寸”其中，“D0/8英寸”是使用制冷剂R410A的情况下的连接配管外径，并且在所述液体侧连接配管中将所述D0的范围设为“2D04”，在所述气体侧连接配管中将所述D0的范围设为“3D08”。30优先权数据85PCT国际申请进入国家阶段日2014080686PCT国际申请的申请数据PCT/JP2013/0557732013030487PCT国际申请的公布数据WO2013/146103JA2013100351。
3、INTCL权利要求书2页说明书9页附图2页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书2页说明书9页附图2页10申请公布号CN104094069ACN104094069A1/2页21一种制冷循环装置，其依次连接压缩机、热源机侧换热器、第一膨胀装置、液体侧连接配管、第二膨胀装置、利用侧换热器、气体侧连接配管而构成，所述制冷循环装置的特征在于，将在所述制冷循环中使用的制冷剂设为R32，将所述液体侧连接配管和所述气体侧连接配管的管外径设为D01/8英寸，其中，“D0/8英寸”是使用制冷剂R410A的情况下的连接配管外径，并且在所述液体侧连接配管中将所述D0的范围设为“2D04”，在所述。
4、气体侧连接配管中将所述D0的范围设为“3D08”。2根据权利要求1所述的制冷循环装置，其特征在于，在额定制冷能力为71KW到125KW的范围内，在所述液体侧连接配管中将所述D0设为3、即配管直径是1/4英寸，在所述气体侧连接配管中将所述D0设为5、即配管直径是1/2英寸，在额定制冷能力为36KW到不足71KW的范围内，在所述液体侧连接配管中将所述D0设为25、即配管直径是3/16英寸，在所述气体侧连接配管中将所述D0设为4、即配管直径是3/8英寸。3一种制冷循环装置，其依次连接压缩机、热源机侧换热器、第一膨胀装置、液体侧连接配管、第二膨胀装置、利用侧换热器、气体侧连接配管而构成，所述制冷循环装。
5、置的特征在于，将在所述制冷循环中使用的制冷剂设为R32，将所述液体侧连接配管和所述气体侧连接配管的管外径设为D0/8英寸，并且在所述液体侧连接配管中将所述D0的范围设为“1D03”，在所述气体侧连接配管中将所述D0的范围设为“2D07”。4根据权利要求3所述的制冷循环装置，其特征在于，在额定制冷能力为71KW到125KW的范围内，在所述液体侧连接配管中将所述D0设为2、即配管直径是1/4英寸，在所述气体侧连接配管中将所述D0设为4、即配管直径是1/2英寸，在额定制冷能力为36KW到不足71KW的范围内，在所述液体侧连接配管中将所述D0设为15、即配管直径是3/16英寸，在所述气体侧连接配管中将。
6、所述D0设为3、即配管直径是3/8英寸。5根据权利要求1至4中任一项所述的制冷循环装置，其特征在于，将制冷剂R32向制冷循环装置的封入量设定为，该封入量少于在作为制冷剂使用R410A且额定制冷能力相同并且相同规格的制冷循环装置中封入的制冷剂R410A的封入量。6根据权利要求5所述的制冷循环装置，其特征在于，在将制冷剂R32向制冷循环装置的封入量设为W1KG、将所述制冷循环装置的额定制冷能力设为QCKW、将使用制冷剂R410A的相同额定制冷能力QCKW的制冷循环装置中的制冷剂封入量设为W0KG时，将向使用所述制冷剂R32的所述制冷循环装置中封入的所述权利要求书CN104094069A2/2页3制。
7、冷剂封入量W1设定在如下范围内，即，0011QC060W0W1W0。7根据权利要求5所述的制冷循环装置，其特征在于，在将制冷剂R32向制冷循环装置的封入量设为W1KG、将所述制冷循环装置的额定制冷能力设为QCKW、将使用制冷剂R410A的相同额定制冷能力QCKW的制冷循环装置中的制冷剂封入量设为W0KG时，将向使用所述制冷剂R32的所述制冷循环装置中封入的所述制冷剂封入量W1设定在如下范围内，即，在QC71KW的情况下，0011QC060W0W1W0在QC71KW的情况下，0030QC071W0W1W0。权利要求书CN104094069A1/9页4制冷循环装置技术领域0001本发明涉及一种利用。
8、了制冷循环的空气调节器、制冷机等制冷循环装置，特别是作为在制冷循环中使用的制冷剂使用了R32二氟甲烷的制冷循环装置。背景技术0002目前，在空气调节器、制冷机等制冷空调设备中，作为封入到制冷循环内的制冷剂，采用制冷剂R410A的装置不断增多。制冷剂R410A能够实现制冷空调设备的效率提高，通过由此产生的消耗电力的降低从而能够实现发电时的二氧化碳产生量的削减。另外，还实现基于对制冷剂泄漏的对策等的制冷剂排出的抑制，从而有助于防止全球变暖。0003但是，由于制冷剂R410A是GWP全球变暖系数较高的制冷剂，因此从进一步推进防止全球变暖的观点出发，优选为在制冷循环装置中使用与制冷剂R410A相比GW。
9、P较低的制冷剂，作为候选制冷剂而考虑制冷剂R32。0004该制冷剂R32具有微燃性的特性，为了削减一旦制冷剂泄漏时的制冷剂泄漏量，优选为尽可能地削减封入到制冷循环内的制冷剂量。0005另外，若能够通过从制冷剂R410A转换为制冷剂R32而降低连接室外机和室内机的连接配管制冷剂配管的配管直径，则不仅能够降低封入的制冷剂量，还能够实现削减作为连接配管的材料的铜的使用量，并且能够实现提高空气调节器等的施工时的连接配管的施工性。0006作为与使用了所述制冷剂R32的制冷循环装置有关的现有技术，已知日本特开2001248941号公报专利文献1所述的装置、日本特开200289978号公报专利文献2所述的装。
10、置。0007在上述专利文献1的技术中，在使用了制冷剂R32的制冷循环装置中，设定了液体侧连接配管和气体侧连接配管的配管直径。0008另外，在上述专利文献2的技术中，在使用了制冷剂R32的制冷循环装置中，设定了封入到制冷循环内的制冷剂量。0009在先技术文献0010专利文献0011专利文献1日本特开2001248941号公报0012专利文献2日本特开200289978号公报0013发明要解决的课题0014虽然在上述专利文献1所述的现有技术中，考虑到从作为HCFC制冷剂的制冷剂R22向制冷剂R32的转换，并设定了液体侧连接配管和气体侧连接配管的配管直径，但作为使用了制冷剂R32的情况下的连接配管直。
11、径的设定，并不一定足够。0015即，若通过从当前广泛使用的制冷剂R410A向制冷剂R32的转换进行比较，则结果如下。0016在使用了制冷剂R410A的制冷循环装置的连接配管中，通常使用如下的配管直径说明书CN104094069A2/9页5的连接配管。例如，在额定制冷能力为45KW以上不足71KW的情况下，使用液体侧连接配管的管外径是1/4英寸635MM、气体侧连接配管的管外径是1/2英寸127MM的连接配管，在额定制冷能力为71KW以上140KW以下的情况下，使用液体侧连接配管的管外径是3/8英寸953MM、气体侧连接配管的管外径是5/8英寸1588MM的连接配管。0017与此相对，在所述专利。
12、文献1的技术中，作为在使用制冷剂R32的制冷循环装置中使用的连接配管的管外径，在额定制冷能力为45KW以上71KW以下的情况下，使用液体侧连接配管的管外径是1/4英寸、气体侧连接配管的管外径是1/2英寸的连接配管，在额定制冷能力是71KW以上140KW以下的情况下，使用液体侧连接配管的管外径是1/4英寸、气体侧连接配管的管外径是5/8英寸的连接配管。0018当对使用上述的制冷剂R410A的制冷循环装置中的连接配管直径、和上述专利文献1所述的使用制冷剂R32的连接配管直径进行比较时，在额定制冷能力为45KW以上不足71KW的情况下，液体侧连接配管及气体侧连接配管直径与制冷剂R410A所使用的连接。
13、配管相比，直径没有改变。另外，在额定制冷能力为超过71KW且140KW以下的情况下，仅液体侧连接配管产生细径化。因此，当考虑到从制冷剂R410A向制冷剂R32的转换时，存在几乎无法期待因连接配管直径变细而产生的铜管使用量的削减、施工性的提高这样的课题。0019在上述专利文献2所述的现有技術中，设定了将制冷剂R32使用于制冷循环装置时的封入到制冷循环内的制冷剂量。但是，不存在与使用制冷剂R32的制冷循环装置的连接配管直径有关的记载、或与连接配管长度有关的记载，制冷剂封入量的设定范围较宽。因此在专利文献2所述的制冷剂量封入量的设定范围下限的量的情况下，在制冷循环装置的施工时不追加封入制冷剂，仅利用。
14、出厂时所封入的制冷剂量，特别是在成为最大的连接配管长度无加料CHARGELESS最大配管长度的情况下，存在可能使制冷剂不足的课题。发明内容0020本发明的目的在于获得一种能够使用全球变暖系数GWP较低的制冷剂且抑制效率降低、并且还可缩小连接配管的配管直径的制冷循环装置。0021用于解决课题的手段0022为了解决上述课题，本发明的制冷循环装置依次连接压缩机、热源机侧换热器、第一膨胀装置、液体侧连接配管、第二膨胀装置、利用侧换热器、气体侧连接配管而构成，其中，将在所述制冷循环中使用的制冷剂设为R32，将所述液体侧连接配管和所述气体侧连接配管的管外径设为D01/8英寸其中，“D0/8英寸”是使用制冷。
15、剂R410A的情况下的连接配管外径，并且在所述液体侧连接配管中将所述D0的范围设为“2D04”，在所述气体侧连接配管中将所述D0的范围设为“3D08”。0023在此，优选的是，在额定制冷能力为71KW到125KW的范围内，在所述液体侧连接配管中将所述D0设为3配管直径是1/4英寸，在所述气体侧连接配管中将所述D0设为5配管直径是1/2英寸，在额定制冷能力为36KW到不足71KW的范围内，在所述液体侧连接配管中将所述D0设为25配管直径是3/16英寸，在所述气体侧连接配管中将所述D0设为4配管直径是3/8英寸。0024本发明的另一特征在于，制冷循环装置依次连接压缩机、热源机侧换热器、第一膨说明书。
16、CN104094069A3/9页6胀装置、液体侧连接配管、第二膨胀装置、利用侧换热器、气体侧连接配管而构成，其中，将在所述制冷循环中使用的制冷剂设为R32，将所述液体侧连接配管和所述气体侧连接配管的管外径设为D0/8英寸，并且在所述液体侧连接配管中将所述D0的范围设为“1D03”，在所述气体侧连接配管中将所述D0的范围设为“2D07”。0025在此，优选的是，在额定制冷能力为71KW到125KW的范围内，在所述液体侧连接配管中将所述D0设为2配管直径是1/4英寸，在所述气体侧连接配管中将所述D0设为4配管直径是1/2英寸，在额定制冷能力为36KW到不足71KW的范围内，在所述液体侧连接配管中将。
17、所述D0设为15配管直径是3/16英寸，在所述气体侧连接配管中将所述D0设为3配管直径是3/8英寸。0026另外，在上述制冷循环装置中，可以将制冷剂R32向制冷循环装置的封入量设定为，该封入量少于在作为制冷剂使用R410A且额定制冷能力相同并且相同规格的制冷循环装置中封入的制冷剂R410A的封入量。0027而且，优选的是，在将制冷剂R32向制冷循环装置的封入量设为W1KG、将所述制冷循环装置的额定制冷能力设为QCKW、将使用制冷剂R410A的相同额定制冷能力QCKW的制冷循环装置中的制冷剂封入量设为W0KG时，将向使用所述制冷剂R32的所述制冷循环装置中封入的所述制冷剂封入量W1设定在如下范围。
18、内，即，在QC71KW的情况下，0011QC060W0W1W0；在QC71KW的情况下，0030QC071W0W1W0。0028发明效果0029根据本发明，能够获得一种可使用地球变暖系数GWP较低的制冷剂且抑制效率降低、并且能够减小连接配管的配管直径的制冷循环装置。附图说明0030图1是用于说明本发明的制冷循环装置的实施例1的循环系统图。0031图2是用于说明使用成为相等的COP的制冷剂R410A和R32的制冷循环装置额定制冷能力71KW、125KW中的连接配管直径和制冷剂量比的图。0032图3是用于说明使用成为相等的COP的制冷剂R410A和R32的制冷循环装置额定制冷能力36KW、56KW。
19、中的连接配管直径和制冷剂量比的图。0033图4是表示在使用制冷剂R32的制冷循环装置中，相对于额定制冷能力的R410A基准的制冷剂量比COP成为相等的制冷剂量比的线图。0034图5是用于说明在使用制冷剂R410A和R32的制冷循环装置中，将制冷剂量设为相等的情况下的R410A基准的COP比的图，并是一并示出了连接配管直径的图。具体实施方式0035以下，基于附图来说明本发明的制冷循环装置的具体实施例。0036实施例10037通过图1图3来说明本发明的制冷循环装置的实施例1。图1是用于说明本发明的制冷循环装置的实施例1的循环系统图，图2是用于说明使用成为相等的COP的制冷剂R410A和R32的制冷。
20、循环装置额定制冷能力为71KW、125KW中的连接配管直径和制冷剂量比的图，图3是用于说明使用成为相等的COP的制冷剂R410A和R32的制冷循环装说明书CN104094069A4/9页7置额定制冷能力为36KW、56KW中的连接配管直径和制冷剂量比的图。0038图1示出了作为制冷循环装置的空气调节器，室外机40和室内机20通过液体侧连接配管7和气体侧连接配管8进行连接。在所述室外机40中，附图标记1是压缩机密闭式压缩机、附图标记2是四通阀、附图标记3是热源机侧换热器，附图标记4是第一膨胀装置，附图标记6是液体侧的截止阀，附图标记9是气体侧的截止阀，附图标记10是储存器。另外，在所述室内机20。
21、中，附图标记21是第二膨胀装置，附图标记22是利用侧换热器。所述压缩机1、热源机侧换热器3、第一膨胀装置4、液体侧连接配管7、第二膨胀装置21、利用侧换热器22、气体侧连接配管8等依次通过连接配管制冷剂配管进行连接，从而构成了制冷循环装置在本实施例中是空气调节器。0039在制冷运转的情况下，被所述压缩机1压缩成为高温高压的气体制冷剂与制冷机机油一起从所述压缩机1喷出，该气体制冷剂经由所述四通阀2流向所述热源机侧换热器3，在此进行换热而冷凝液化。冷凝液化后的制冷剂通过设为全开的第一膨胀装置4，之后通过截止阀6、液体侧连接配管7，而向所述室内机20输送。输送到所述室内机20的液态制冷剂流向第二膨胀。
22、装置21，在此被减压成为低压的二相状态，并在利用侧换热器22中与空气等利用侧介质进行换热而蒸发/气化。之后，气体制冷剂通过气体侧连接配管8、截止阀9，经由四通阀2而再次返回所述压缩机1。由于剩余制冷剂存储于储存器10，从而制冷循环的运转压力、温度保持为正常状态。0040在制热运转的情况下，被压缩机1压缩成为高温高压的气体制冷剂与制冷机机油一起从压缩机1喷出。该气体制冷剂通过四通阀2而向截止阀9侧流动，并经由气体侧连接配管8而流向所述室内机20的利用侧换热器22。在此所述气体制冷剂与空气等利用侧介质进行换热而冷凝液化。冷凝液化后的制冷剂经由液体侧连接配管7、截止阀6，在第一膨胀装置4中被减压，并。
23、在所述热源机侧换热器3中与空气、水等热源介质进行换热而蒸发/气体化。蒸发/气体化的制冷剂经由四通阀2而再次返回压缩机1。0041在本实施例的制冷循环装置中，作为制冷剂使用了R32，并将所述液体侧连接配管7及气体侧连接配管8的管外径设定为，与使用制冷剂R410A的相同额定制冷能力的制冷循环装置相比细一个级别。0042以下，详细说明所述连接配管7、8的管外径的设定。需要说明的是，在本实施例中说明更多地需要制冷剂量的制冷运转的情况。0043制冷剂量例如能够根据制冷循环的内容积压缩机1、热源机侧换热器3、液体侧连接配管7、利用侧换热器22、气体侧连接配管8、储存器10等的内容积和制冷剂的密度来确定。另。
24、外，更优选的是，还考虑了在封入到所述压缩机1的制冷机油中溶解的量的制冷剂量、在所述第一膨胀装置4和液体侧的所述截止阀6之间设置有储蓄罐的类型的制冷循环装置中的储蓄罐的内容积，从而确定制冷剂量。0044通过图2来说明在使用成为相等的COP制冷能力/消耗电力的制冷剂R410A和R32的制冷循环装置中，额定制冷能力为71KW和125KW的连接配管直径和制冷剂量比。即，图2是通过以使用制冷剂R410A的制冷循环装置作为基准的制冷剂量比，来表示为了与使用制冷剂R410A的制冷循环装置的COP相等而最低限度所需的使用制冷剂R32的制冷循环装置的制冷剂量的图。将所述连接配管7、8的长度设为仅通过在出厂时封入。
25、的制冷剂量能够对应的最大连接配管长度不加料CHARGELESS最大配管长度，在额定制冷能说明书CN104094069A5/9页8力为71KW和125KW的情况下是30M。0045需要说明的是，在所述连接配管7、8为不加料CHARGELESS最大配管长度以上的情况下，通过在施工时根据超过了不加料CHARGELESS最大配管长度的配管的长度追加规定的制冷剂量，从而能够进行对应。0046在以下说明的COP比及制冷剂量比的研究中，使用了基于模拟制冷循环的运转状态的循环模拟器例如，参照第34次空气调节/制冷联合讲演会论文集2000年4月1719日的1316页、2005年度日本制冷空调学会年度大会讲演论文。
26、集2005年10月2327日的B20414的计算值。0047如图2所示，在本实施例中，在将使用制冷剂R32的制冷循环装置的连接配管7、8的管外径设定为，与在将使用制冷剂R410A的制冷循环装置的连接配管7、8的管外径设为“D0/8英寸”时其中，在本实施例中，将所述D0的范围设为在液体侧连接配管7的情况下为“2D04”、在气体侧连接配管8的情况下为“3D08”相比细一个级别的管外径、即“D01/8英寸”。0048即，由于所述连接配管7、8的管外径在使用制冷剂R410A的制冷循环装置中，通常使用气体侧连接配管8是5/8英寸1588MM、液体侧连接配管7是3/8英寸953MM的连接配管，因此在图2的。
27、说明中设为使用上述管外径的连接配管。与此相对，由于在使用本实施例的制冷剂R32的制冷循环装置中，气体侧连接配管8及液体侧连接配管7均使用了连接配管7、8的管外径细一个级别的管外径的连接配管，因此在气体侧连接配管8中使用了4/8英寸1/2英寸127MM的连接配管，在液体侧连接配管7中使用了2/8英寸1/4英寸635MM的连接配管。0049从该图2可知，在使用制冷剂R32的制冷循环装置中，通过将连接配管7、8的管外径设定为，与使用制冷剂R410A的制冷循环装置中的连接配管7、8的管外径相比细一个级别，从而能够获得以下的效果。0050即，由于在图2的表中，COP与使用制冷剂R410A的制冷循环装置的。
28、COP相等，因此能够获得在不降低制冷空调设备的性能的情况下，削减铜的使用量、提高施工时的连接配管的施工性的制冷循环装置。另外，由于使用制冷空调设备时的电量与使用R410A的情况相等，因此能够获得在不增加与发电相伴的电力使用时的二氧化碳的排出量的情况下、由于使用了低GWP全球变暖系数的制冷剂R32而对防止全球变暖有效的制冷循环装置。并且，由于能够缩窄连接配管7、8的管外径，从而能够获得如下的制冷循环装置，其能够实现削减作为所述连接配管的材料的铜的使用量，并且能够实现提高制冷空调设备施工时的连接配管的施工性。0051需要说明的是，虽然在图2的例子中，说明了额定制冷能力为71KW和125KW的情况，。
29、但对于它们之间的额定制冷能力的制冷循环装置而言，气体侧连接配管直径及液体侧连接配管直径与图2所示的情况相同。0052图3是通过以使用制冷剂R410A的制冷循环装置为基准的制冷剂量比，来表示在额定制冷能力为36KW和56KW的制冷循环装置中，为了设为与使用制冷剂R410A的制冷循环装置的COP相等而最低限度所需的使用制冷剂R32的制冷循环装置的制冷剂量的图。将连接配管7、8的长度设为仅通过在出厂时封入的制冷剂量能够应对的最大连接配管长度不加料CHARGELESS最大配管长度、即20M。说明书CN104094069A6/9页90053如图3所示，在本实施例中，将使用制冷剂R32的制冷循环装置的连接。
30、配管7、8的管外径设定为，与在将使用制冷剂R410A的制冷循环装置的连接配管7、8的管外径设为“D0/8英寸”时相比细一个级别的管外径、即“D01/8英寸”或“D01/16英寸”。0054即，对于所述连接配管7、8的管外径而言，在使用制冷剂R410A的制冷循环装置中，通常使用气体侧连接配管8是4/81/2英寸127MM、液体侧连接配管7是2/81/4英寸635MM的连接配管，因此在图3的说明中也设为使用上述管外径的连接配管。与之相对，在本实施例的使用制冷剂R32的制冷循环装置中，对于连接配管7、8的管外径而言，在气体侧连接配管8中使用了细一个级别的管外径的连接配管D01/8英寸，在气体侧连接配。
31、管8中使用了3/8英寸953MM的连接配管。0055在液体侧连接配管7的情况下，在制冷剂R410A的情况下的液体侧连接配管7的管外径是2/81/4英寸635MM，当应用所述“D01/8英寸”时，在使用制冷剂R32的制冷循环装置中，管外径成为1/8英寸318MM。但是，当使用1/8英寸这种较细的连接配管时，根据制冷剂流量有时会使液体侧连接配管7内的压力损失过大，超过所述第二膨胀装置21的制冷剂侧流路阻力的调节范围，从而有可能使所述压缩机1的吸入压力降低至该压缩机1的运转范围外、且使制冷循环装置的可靠性降低。0056因此，在本实施例中，作为液体侧连接配管7的更优选的配管直径管外径使用了图3所示的配。
32、管直径。即，由于使用了制冷剂R410A的制冷循环装置的液体侧连接配管7的管外径是1/44/16英寸，因此应用所述“D01/16英寸”而使用细一个级别的管外径、即3/16英寸15/8476MM的连接配管。0057需要说明的是，若利用所述“D01/8”来表示所述液体侧连接配管7的直径，则所述D0成为25在该情况下所述液体侧连接配管7的外径成为15/83/16英寸。0058另外，在上述的例子中，对于所述连接配管7、8的直径而言，将使用制冷剂R410A的制冷循环装置的连接配管7、8的管外径设为“D0/8英寸”，以此作为基准将本实施例的使用制冷剂R32的制冷循环装置中的连接配管直径表示为所述“D01/8。
33、英寸”或“D01/16英寸”。在此，若不以使用制冷剂R410A的制冷循环装置的连接配管7、8的管外径作为基准，而表示使用制冷剂R32的制冷循环装置中的连接配管直径，则可以表示为“D0/8”其中，在该情况下，在所述液连接配管7中将所述D0的范围设为“1D03”，在所述气体侧连接配管8中将所述D0的范围设为“2D07”。0059在该情况下，在图2所示的额定制冷能力为71KW到125KW的范围内，在所述液连接配管7中所述D0为2即配管直径是1/4英寸，在所述气体侧连接配管8中所述D0为4即配管直径是1/2英寸。另外，在图3所示的额定制冷能力为36KW到不足71KW的范围内，在所述液连接配管7中所述D。
34、0为15若表示为“D0/16”则所述D0为3即配管直径是3/16英寸，在所述气体侧连接配管8中所述D0成为3即配管直径是3/8英寸。0060这样，在本实施例中，由于作为使用制冷剂R32的制冷循环装置的液体侧连接配管7，使用了比1/8英寸粗的3/16英寸，因此能够在不降低制冷循环装置的可靠性、并且也不降低制冷空调设备的性能的情况下，缩小所述连接配管7、8的管外径。由此，能够获得一种制冷循环装置，其能够削减铜管的使用量、提高施工时的连接配管的施工性，并且因使用低GWP的制冷剂R32，因此对防止全球变暖有效。0061需要说明的是，虽然在图3的例子中，说明了额定制冷能力为36KW和56KW的情说明书C。
35、N104094069A7/9页10况，但对于它们之间的额定制冷能力的制冷循环装置、及超过56KW小于71KW的额定制冷能力的制冷循环装置而言，气体侧连接配管直径及液体侧连接配管直径与图3所示的情况相同。0062如上所述，在额定制冷能力为超过36KW不足71KW的使用制冷剂R32的制冷循环装置中，优选作为气体侧连接配管8的管外径而采用3/8英寸，作为液体侧连接配管7的管外径而采用3/16英寸。0063实施例20064通过图4、图5来说明本发明的制冷循环装置的实施例2。图4是表示在使用制冷剂R32的制冷循环装置中，相对于额定制冷能力的R410A基准的制冷剂量比COP相等的制冷剂量比的线图，图5是用。
36、于说明在使用制冷剂R410A和R32的制冷循环装置中，将制冷剂量设为相等的情况下的R410A基准的COP比的图，且是一并表示了连接配管直径的图。0065在上述实施例1中，应用有使用了制冷剂R32的制冷循环装置的连接配管7、8的管外径比使用了制冷剂R410A的制冷循环装置的连接配管7、8细一个级别的连接配管，通过图4来说明在使用所述制冷剂R32的制冷循环装置中封入的制冷剂量上限值和下限值。0066图4示出了在使用制冷剂R32的制冷循环装置中，成为与使用制冷剂R410A的制冷循环装置相等的COP的制冷剂量比的关系，横轴表示额定制冷能力，纵轴表示以R410A的制冷剂量为基准的制冷剂量比。另外，该图4。
37、是描绘上述的图2及图3所示的COP成为相等的制冷剂量比的线图。将描绘出的点连接而成的直线表示为了与使用制冷剂R410A的制冷循环装置的COP设为相同所需的制冷剂量比的下限值。0067在此，使用了制冷剂R32的制冷循环装置的连接配管7、8的管外径在额定制冷能力为71KW以上的情况下设定为所述“DO1/8英寸”例如，气体侧连接配管直径是4/8英寸，液体侧连接配管直径是2/8英寸，另外，在额定制冷能力不足71KW的情况下气体侧连接配管8设定为所述“DO1/8英寸”例如，3/8英寸，液体侧连接配管7设定为所述“DO1/16英寸”例如，3/16英寸。0068当将额定制冷能力为QCKW的使用制冷剂R32的。
38、制冷循环装置中封入的制冷剂量设为W1KG，将额定制冷能力为QCKW的使用制冷剂R410A的制冷循环装置的制冷剂量设为W0KG，将所述制冷剂量比设为GR时，通过下式定义制冷剂量比GR。0069GRW1/W00070另外，能够通过下式来表示额定制冷能力为QCKW的使用制冷剂R32的制冷循环装置中封入的制冷剂量W1KG。0071W1GR/W00072在将使用R32的制冷循环装置中的连接配管7、8的管外径设定为所述“DO1/8英寸”的情况下，相当于将图4的额定制冷能力为71KW以上的制冷剂量比连接而得到的直线粗线，当将其制冷剂量比GR的下限值设为GRMA时，根据图4，能够表现为，0073GRMA001。
39、1QC060。0074因此，当将使用制冷剂R32的制冷循环装置的制冷剂量的下限值设为W1MAKG时，能够表现为，0075W1MAGRMAW00011QC060W0KG。说明书CN104094069A108/9页110076接下来，在将使用R32的制冷循环装置中的连接配管7、8的管外径在气体侧连接配管8中设定为所述“DO1/8英寸”、在液体侧连接配管7中设定为所述“DO1/16英寸”的情况下，相当于将图4的额定制冷能力不足71KW的制冷剂量比连接而得到的直线细线，当将其制冷剂量比的下限值设为GRMB时，根据图4，能够表现为，0077GRMB0030QC071。0078因此，当将使用制冷剂R32的。
40、制冷循环装置的制冷剂量的下限值设为W1MBKG时，能够表现为，0079W1MBGRMBW00030QC071W0KG。0080如上所述，在将使用制冷剂R32的制冷循环装置中的连接配管7、8的管外径设定为所述“DO1/8英寸”的情况下，通过将制冷剂量的下限值设定为“0011QC060W0KG”，从而能够在不产生制冷循环装置的性能降低的情况下，将制冷剂从制冷剂R410A转换为制冷剂R32。并且，能够获得与使用制冷剂R410A的制冷循环装置相比能够降低制冷剂封入量的制冷循环装置。0081另外，在根据额定制冷能力而区分使用了制冷剂R32的制冷循环装置中的连接配管7、8的管外径的情况下采用如下方式。00。
41、82在额定制冷能力为71KW以上的情况下，将连接配管7、8的管外径设定为所述“DO1/8英寸”，并将此时的制冷剂量的下限值设定为“0011QC060W0KG”。0083另外，在额定制冷能力不足71KW的情况下，将气体侧连接配管8设定为所述“DO1/8英寸”，将液体侧连接配管7设定为所述“DO1/16英寸”。0084而且，通过将制冷剂量的下限值设定为“0030QC071W0KG”，从而能够获得如下的制冷循环装置，其能够在将制冷剂从制冷剂R410A转换为制冷剂R32时不产生制冷循环装置的性能降低地、与使用制冷剂R410A的制冷循环装置相比减少制冷剂封入量。0085图5示出了在将使用制冷剂R32的制。
42、冷循环装置和使用制冷剂R410A的制冷循环装置的制冷剂量设定为相同的情况下的、以使用制冷剂R410A的冷循环装置为基准的使用制冷剂R32的制冷循环装置的COP比。另外，在该图5中还示出了被使用的连接配管直径。0086该图5所示的COP比是将所述连接配管7、8的长度设定为短连接配管在额定制冷能力为36KW及56KW的情况下是5M，在额定制冷能力为71KW及125KW的情况下是75M的情况下的COP比。0087根据该图5，在将使用制冷剂R32的制冷循环装置中的制冷剂量设定为与使用制冷剂R410A的制冷循环装置相同制冷剂量比10的情况下，能够将使用制冷剂R32的制冷循环装置的COP设为与使用制冷剂R。
43、410A的制冷循环装置的COP相等以上的COP。0088根据以上的内容，能够将连接配管7、8的配管长度在短配管长度到不加料CHARGELESS最大配管长度之间，设定为比使用制冷剂R410A的制冷循环装置的制冷剂封入量少。另外，在实现性能提高的情况下，可以设定为在上述制冷剂量的下限值W1MA、W1MB以上、且不足额定制冷能力与使用制冷剂R32的制冷循环装置的额定制冷能力QCKW相同的使用制冷剂R410A的制冷循环装置的制冷剂量W0KG。0089需要说明的是，在该实施例2中，制冷循环装置使用与图1所示的制冷循环装置相同的制冷循环装置，对于没有特别提及的部分采用与实施例1所示的部分相同的结构。009。
44、0如上所述，根据本实施例，由于设为使用制冷剂R32的制冷循环装置，并且将连接说明书CN104094069A119/9页12配管直径设定为比现有的使用制冷剂R410A的制冷循环装置细的直径，因此与使用制冷剂R410A的现有的制冷循环装置相比能够降低在制冷循环内封入的制冷剂量，并且还能够削减作为所述连接配管的材料的铜的使用量。并且，通过将连接配管直径设为细径，不仅能够削减铜的使用量，还能够提高制冷空调设备制冷循环装置施工时的连接配管的施工性。另外，由于使用低GWP制冷剂、即R32、因此还能有效防止全球变暖。0091并且，通过将在使用制冷剂R32的制冷循环装置中封入的制冷剂量的范围设定为，比基于图4。
45、所示的粗线或细线而求出的制冷剂量多、比使用制冷剂R410A的现有的制冷循环装置中的制冷剂封入量少，从而也能够获得COP较高的制冷循环装置。0092这样，根据本实施例，获得能够获得如下的制冷循环装置的效果，该制冷循环装置能够使用全球变暖系数GWP较低的制冷剂且抑制效率降低、并且还能缩小连接配管的配管直径。0093附图标记说明00941压缩机00952四通阀00963热源机侧换热器00974第一膨胀装置009821第二膨胀装置00996、9截止阀01007液体侧连接配管01018气体侧连接配管010210储存器010320室内机010422利用侧换热器010540室外机说明书CN104094069A121/2页13图1图2图3说明书附图CN104094069A132/2页14图4图5说明书附图CN104094069A14。