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1、(10)申请公布号 CN 102412548 A (43)申请公布日 2012.04.11 C N 1 0 2 4 1 2 5 4 8 A *CN102412548A* (21)申请号 201110375516.0 (22)申请日 2011.11.23 H02H 3/06(2006.01) H02H 7/26(2006.01) (71)申请人昆明理工大学 地址 650093 云南省昆明市五华区学府路 253号 (72)发明人孙士云 束洪春 王家永 孙向飞 董俊 (54) 发明名称 抑制带并联电抗器补偿线路三相重合闸过电 压的重合时序整定方法 (57) 摘要 本发明涉及一种抑制带并联电抗器补偿线。
2、路 三相重合闸过电压的重合时序整定方法，属于电 力系统继电保护技术领域。先用WARD等值法求 取故障线路首末端母线处等值阻抗，确定大、小电 源侧；再据跳闸后故障相端电压大小判别故障性 质。瞬时性故障时，若线路实际补偿度小于临界补 偿度，大电源侧首先重合，反之由小电源侧首先重 合。永久性故障时，计算大、小电源侧首先重合时 工频电压升高系数和单相接地故障引起健全相电 压升高系数二者的乘积，使乘积较小一侧首先重 合。本方法线路临界补偿度仅与线路长度和相移 系数有关，有利于提高瞬时性故障下的重合时序 整定速度，计算量小、简单易行，可有效降低线路 单相故障而进行三相重合闸时的过电压水平。 (51)Int。
3、.Cl. (19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请 权利要求书 2 页 说明书 7 页 附图 2 页 CN 102412561 A 1/2页 2 1.一种抑制带并联电抗器补偿线路三相重合闸过电压的重合时序整定方法，其特征在 于按以下步骤进行： 1.1利用WARD等值法求取故障线路首、末端母线处等值阻抗 、，根据等值阻抗判定线路首、末端的大、小电源侧；若，则线路首端为小电源侧、末端为大电源侧； 1.2通过故障相两端断路器跳闸后故障相的端电压和最大负载条件下两相运行时 的感应电压，判别单相故障的性质；若，判定为瞬时性故障，转至步骤1.3；反 之，判定为永久性故障, 则转至步骤1.。
4、4；其中，； 1.3瞬时性故障重合时序整定 按式，计算临界补偿度，其中，为相移系数，为线路长度； 根据线路实际补偿度与临界补偿度，判断故障重合时序；若，则由小电源侧 首先重合。 权 利 要 求 书CN 102412548 A CN 102412561 A 1/7页 4 抑制带并联电抗器补偿线路三相重合闸过电压的重合时序 整定方法 技术领域 0001 本发明涉及一种抑制带并联电抗器补偿线路三相重合闸过电压的重合时序整定 方法，属于电力系统继电保护技术领域。 背景技术 0002 自动重合闸装置作为提高输电可靠性和暂态稳定性的有效措施之一，已得到广泛 应用。目前，实际中应用的重合闸，采用检无压侧首先。
5、重合的方式，这一方式是依据电力系 统安全稳定导则与电气操作导则，并结合当前重合闸技术的实际应用水平而制定的。出于 解决两侧断路器工作条件不对等问题的考虑，实际中往往由线路首、末端轮换投入同步检 定首先重合。 0003 从抑制工频过电压的角度，在双端电源供电的线路中，应使电源容量较小的一端 先断开；相反，在投入输电线路时，应使电源容量较大的一端先合闸。高电压等级输电线路 的绝缘问题突出，合闸过电压，尤其是重合过电压，更是影响电网绝缘水平的决定性因素。 线路发生单相接地故障而进行三相重合时，将会产生十分严重的过电压，因此，需要提出一 种有效的三相重合闸过电压重合时序整定方法。 0004 Ward等。
6、值是一种有效的网络静态等值方法，在利用WARD等值法确定线路两侧系 统容量大小关系的基础上，若能提出抑制带并联电抗器补偿线路三相重合闸过电压的重合 时序整定方法，则可用于降低线路发生单相故障而进行三相重合闸时的过电压问题。经检 索，目前尚无此类技术的文献报道。 发明内容 0005 本发明的目的是提供一种抑制带并联电抗器补偿线路三相重合闸过电压的重合 时序整定方法，用于降低带并联电抗器补偿的线路在发生单相故障而进行三相重合闸时的 过电压水平。 0006 本发明抑制带并联电抗器补偿线路的三相重合闸过压重合时序整定方法，具体步 骤如下： 1.1利用WARD等值法求取故障线路首、末端母线处等值阻抗 、。
7、，根据等值阻抗判定线路首、末端的大、小电源侧；若，则线路首端为小电源侧、末端为大电源侧； 1.2通过故障相两端断路器跳闸后故障相的端电压和最大负载条件下两相运行时 的感应电压，判别单相故障的性质；若，判定为瞬时性故障，转至步骤1.3；反 之，判定为永久性故障, 则转至步骤1.4；其中，； 1.3瞬时性故障重合时序整定 说 明 书CN 102412548 A CN 102412561 A 2/7页 5 按式，计算临界补偿度，其中，为相移系数，为线路长度； 根据线路实际补偿度与临界补偿度，判断故障重合时序；若，则由小电源侧 首先重合。 0007 本发明的原理是： 1、故障性质的判别 利用线路一相因。
8、故障跳闸后，另外两个正常相在断开相上引起的电容耦合电压和电磁 耦合电压的区别来判别故障性质。对于瞬时性故障，由于跳开相故障点已经消除，电容耦合 电压和电磁耦合电压同时存在；而对于永久性故障，由于故障点一直存在，电容耦合电压对 地放电并迅速下降至零，只剩下电磁耦合电压。也就是说，在一般情况下，瞬时性故障时的 断开相电压大于永久性故障时的断开相电压值。因此可以找出一个临界值作为识别故障性 质的整定值，从而区分故障性质。 0008 2、临界补偿度 说 明 书CN 102412548 A CN 102412561 A 3/7页 6 单端电源与双端带有并联电抗器的长线相连时，对于均匀无损空载长线路，线路。
9、末端 电压传递系数为： （1） 式中，系统阻抗的系数：，与系统阻抗无关项 。 0009 对进行整理，得到： （2） 当距线路末端距离( )时，沿线电压出现最大值，该处的电压传递 系数为： （3） 式中，系统阻抗的系数：，为与系统阻抗 无关项。 0010 由，得到，采用对相同的化简方法，对式(3)进行 整理得： 说 明 书CN 102412548 A CN 102412561 A 4/7页 7 （4） 由式（2）、（4）可以看出，无论是线路末端还是电压最高处，无论是线路末端还是电压最 高点处，当时，小电源侧先合闸可降低稳态电压；反之，应先投入大电源侧。 将改变重合时序的补偿度定义为临界补偿度，即。
10、： （5） 3、重合于瞬时性故障时的过电压峰值 当电源电压达最大值且极性与线路健全相电压相反时( )重合，重合过电压达峰 值，由式（6）可计算出合于瞬时性故障时健全相线路的重合过电压峰值： （6） 式中，为线路稳态电压和残压，为电源电压。 0011 结合式（2）可知，时，应由大电源侧首先重合；反之，应由小电源侧先重 合，以降低重合过电压峰值。 0012 4、重合于永久性故障时的过电压峰值 线路发生单相永久性接地故障时，两侧断路器跳闸后，故障点依然存在，故障相电感、 电容元件储能通过故障点释放。健全相对地电容及并联电抗器中储能产生自由振荡分量。 若在电源电压达峰值且极性与线路健全相电压相反时重合。
11、，重合过电压峰值为： （7） 计算工频电压升高系数和单相接地故障引起健全相电压升高系数二者的乘积， 使乘积较小的一侧首先重合，以降低重合过电压峰值。 0013 本发明与现有技术相比具有如下优点： 1、线路临界补偿度的大小仅与线路长度和相移系数有关，线路的补偿度是否小于临界 值可在故障前即作出判断，有利于提高瞬时性故障下的重合时序整定速度，且易于实现。 0014 2、永久性故障下通过比较大、小电源侧重合时工频电压升高系数和单相接地故障 引起健全相电压升高系数二者乘积的大小得到重合顺序，计算量小，简单易行。 0015 3、大量仿真表明，本发明专利可有效抑制带并联电抗器补偿的线路在发生单相故 障而进。
12、行三相重合闸时的过电压水平，效果良好。 附图说明 0016 图1为本发明两端带并联电抗器的输电线路集中参数模型图；图中，x sM 、x sN 为M、N 侧电源电抗，L m1 、L 01 为线路首端相间电感和对地电感，L m2 、L 02 为线路末端相间电感和对地 说 明 书CN 102412548 A CN 102412561 A 5/7页 8 电感，、为相间电容和对地电容； 图2为本发明重合于瞬时故障时健全相电压故障、分闸、重合全过程电压图；图中， 为电压（千伏），t(ms)为时间（毫秒）； 图3为本发明重合于瞬时故障时健全相电压重合闸电压图；图中，为电压（千 伏），t(ms)为时间（毫秒）。
13、； 图4为本发明重合于永久故障时健全相电压故障、分闸、重合全过程电压图；图中， 为电压（千伏），t(ms)为时间（毫秒）； 图5为本发明重合于永久故障时健全相电压重合闸电压图；图中，为电压（千 伏），t(ms)为时间（毫秒）。 具体实施方式 0017 以下结合附图和实施例，对本发明作进一步阐述，但本发明的保护范围不限于所 述内容。 0018 本抑制带并联电抗器补偿线路的三相重合闸过压重合时序整定方法，其具体步骤 如下： 1.1利用WARD等值法求取故障线路首、末端母线处等值阻抗、，根据等值阻抗判 定线路首、末端的大、小电源侧；若，则线路首端为小电源侧、末端为大电源侧； 1.2通过故障相两端断路。
14、器跳闸后故障相的端电压和最大负载条件下两相运行时 的感应电压，判别单相故障的性质；若，判定为瞬时性故障，转至步骤1.3；反 之，判定为永久性故障, 则转至步骤1.4；其中，； 1.3瞬时性故障重合时序整定 按式，计算临界补偿度，其中，为相移系数，为线路长度； 根据线路实际补偿度与临界补偿度，判断故障重合时序；若，则由小电源侧 首先重合。 0019 本方法在图1所示两端带并联电抗器的输电线路模型中使用，线路L的A相发生 瞬时性接地故障，两侧断路器跳闸后，健全相B相电压达幅值时进行重合；并联电抗器补偿 度分别取40%和60%，线路首端、处及末端重合闸过电压情况分别示于表1和表2。 补偿度小于临界值。
15、(50.74%)时，大电源侧首先重合合闸过电压较低；而补偿度高于临 界值时，小电源侧首先重合降低了线路末端和稳态电压最高点处的合闸电压。以补偿度为 60%时为例，线路末端d 1 点发生A相瞬时故障，分别由M、N侧首先重合时B相电压如图2和 图3所示。 0020 线路A相发生永久性接地故障时，考虑两侧系统容量变化，补偿度仍取40%和60%， 重合闸过电压情况分别示于表3和表4。若两侧电源容量差异较大，补偿度小于临界值 (50.74%)时，大电源侧首先重合可降低合闸过电压；反之，补偿度大于临界值时，小电源侧 首先重合闸过电压较低。若两侧电源容量相当，则无论补偿度大于或是小于临界值，近故障 点侧首先。
16、重合有利于降低合闸过电压。以表4中所列第3种情况为例，两侧系统容量相同， 线路补偿度为60%，线路末端d 1 点发生A相永久故障，分别由M、N侧首先重合时的健全相B 相电压如图4和图5所示。 0021 表1 三相重合于单相瞬时性故障 ( ) 表2 三相重合于单相瞬时性故障 ( ) 说 明 书CN 102412548 A CN 102412561 A 7/7页 10 表3 三相重合于单相永久故障 ( ) 表4三相重合于单相永久故障 ( ) 说 明 书CN 102412548 A CN 102412561 A 1/2页 11 图 1 图 2 图 3 说 明 书 附 图CN 102412548 A CN 102412561 A 2/2页 12 图 4 图 5 说 明 书 附 图CN 102412548 A 。