一种热轧2250MM与1580MM平整机工艺设定的转换方法.pdf

本发明提供了一种热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法，通过建立热轧2250mm与1580mm两种类型平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的模型方程，由已知热轧2250mm平整机单位轧制力设定值得到良好板形所应具备的带钢中心凸度值，以该值为连接点，通过模型方程求得热轧1580mm平整机不同轧制力所对应的带钢中心凸度，最后采用线性插值法可得到转换后热轧1580mm平整机所应给定的轧制力设定值。本发明提供的热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法，可用于新建热轧平整产线的工艺设定，以便尽快达产达效。同时还有助于缓解现有热轧平整机产能紧张的问题。

权利要求书
1.  一种热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法，应用于热轧2250mm平整机和热轧1580mm平整机，其特征在于，包括如下步骤：
建立所述热轧2250mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的第一模型方程；
建立所述热轧1580mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的第二模型方程；
根据所述热轧2250mm平整机的第一单位轧制力和带钢宽度，及所述第一模型方程，获得第一带钢中心凸度
根据所述带钢宽度和所述第二模型方程，获得不同单位轧制力所对应的第二带钢中心凸度
采用线性插值法，获得第二带钢中心凸度与第一带钢中心凸度相等时的所述热轧1580mm平整机所对应的第二单位轧制力；
根据所述第二单位轧制力和所述带钢宽度，获得所述带钢在所述热轧1580mm平整机上的轧制力设定值。

2.  根据权利要求1所述的热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法，其特征在于：所述第一模型方程是根据所述热轧2250mm平整机不同单位轧制力对应的带钢中心凸度值回归拟合建立。

3.  根据权利要求1所述的热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法，其特征在于：所述第二模型方程是根据所述热轧1580mm平整机不同单位轧制力对应的带钢中心凸度值回归拟合建立。

4.  根据权利要求1所述的热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法，其特征在于，所述第一模型方程为：
当q＝0.15t/mm，fCW2250(x)=-2.27×10-11x4+8.43×10-8x3-9.40×10-5x2+7.69×10-2x-16.3;]]>
当q＝0.2t/mm，fCW2250(x)=-3.02×10-11x4+1.12×10-7x3-1.25×10-4x2+1.03×10-1x-21.7;]]>
当q＝0.25t/mm，fCW2250(x)=-3.78×10-11x4+1.41×10-7x3-1.57×10-4x2+1.28×10-1x-27.2;]]>
当q＝0.3t/mm，fCW2250(x)=-4.54×10-11x4+1.69×10-7x3-1.88×10-4x2+1.54×10-1x-32.6;]]>
当q＝0.35t/mm，fCW2250(x)=-5.29×10-11x4+1.97×10-7x3-2.20×10-4x2+1.80×10-1x-38.0;]]>
其中，x为带钢宽度，mm；q为第一单位轧制力，t/mm；为带钢中心凸度，μm。

5.  根据权利要求1所述的热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法，其特征在于，所述第二模型方程为：
当q＝0.2t/mm，fCW1580(x)=-6.32×10-8x3+1.61×10-4x2-9.41×10-2x+26.0;]]>
当q＝0.25t/mm，
当q＝0.3t/mm，fCW1580(x)=-9.48×10-8x3+2.41×10-4x2-1.41×10-1x+39.0;]]>
当q＝0.35t/mm，
当q＝0.4t/mm，fCW1580(x)=-1.26×10-7x3+3.32×10-4x2-1.88×10-1x+52.0;]]>
其中，x为带钢宽度，mm；q为第二单位轧制力，t/mm；为带钢中心凸度，μm。

说明书一种热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法
技术领域
本发明属于热轧平整技术领域，特别涉及一种热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法。
背景技术
热轧平整工序的主要目的是改善带钢的性能、平直度和表面质量，产品包含薄规格集装箱板、热轧酸洗板、高强钢及部分薄规格冷轧基料等。目前国内薄规格、高强热轧带钢的生产，其轧制板形质量难以控制，在轧制后大多要进行平整工序，用以改善板形质量。热轧平整机的板形控制，是通过实施工艺调整来改变辊缝形状，最终与来料带钢的凸度相匹配。这其中轧制力是首要的关键因素，轧制力太小，则不足以消除浪形；轧制力太大，又会产生新的板形缺陷，因此轧制力的准确设定是平整工艺设定的关键点。
国内无论是CSP机组还是常规热连轧机组，其主流热连轧机型多采用2250mm热连轧机和1580mm热连轧机，其后续平整工序所配置的平整机机型多为2250mm平整机和1580mm平整机，这两种类型热轧平整机的产品种类、规格多有交集。合理的设定轧制力需要进行大量的试验调整，特别是需要按照产品钢种、规格进行细分，造成新投产的平整机无法达产达效，平整后的板形质量也难以保证。
发明内容
本发明的目的是提供一种热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法，在平整工序生产不同薄规格集装箱板、热轧酸洗板、热轧高强钢等产品时，可以快速准确的进行热轧2250mm与1580mm平整机的工艺设定 转换。
为解决上述技术问题，本发明提供了一种热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法，包括如下步骤：
建立所述热轧2250mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的第一模型方程；
建立所述热轧1580mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的第二模型方程；
根据所述热轧2250mm平整机的第一单位轧制力和带钢宽度，及所述第一模型方程，获得第一带钢中心凸度
根据所述带钢宽度和所述第二模型方程，获得不同单位轧制力所对应的第二带钢中心凸度
采用线性插值法，获得第二带钢中心凸度与第一带钢中心凸度相等时的所述热轧1580mm平整机所对应的第二单位轧制力；
根据所述第二单位轧制力和所述带钢宽度，获得所述带钢在所述热轧1580mm平整机上的轧制力设定值。
进一步地，所述第一模型方程是根据所述热轧2250mm平整机不同单位轧制力对应的带钢中心凸度值回归拟合建立。
进一步地，所述第二模型方程是根据所述热轧1580mm平整机不同单位轧制力对应的带钢中心凸度值回归拟合建立。
进一步地，所述第一模型方程为：
当q＝0.15t/mm，fCW2250(x)=-2.27×10-11x4+8.43×10-8x3-9.40×10-5x2+7.69×10-2x-16.3;]]>
当q＝0.2t/mm，fCW2250(x)=-3.02×10-11x4+1.12×10-7x3-1.25×10-4x2+1.03×10-1x-21.7;]]>
当q＝0.25t/mm，fCW2250(x)=-3.78×10-11x4+1.41×10-7x3-1.57×10-4x2+1.28×10-1x-27.2;]]>
当q＝0.3t/mm，fCW2250(x)=-4.54×10-11x4+1.69×10-7x3-1.88×10-4x2+1.54×10-1x-32.6;]]>
当q＝0.35t/mm，fCW2250(x)=-5.29×10-11x4+1.97×10-7x3-2.20×10-4x2+1.80×10-1x-38.0;]]>
其中，x为带钢宽度，mm；q为第一单位轧制力，t/mm；为带钢中心凸度，μm。
进一步地，所述第二模型方程为：
当q＝0.2t/mm，fCW1580(x)=-6.32×10-8x3+1.61×10-4x2-9.41×10-2x+26.0;]]>
当q＝0.25t/mm，
当q＝0.3t/mm，fCW1580(x)=-9.48×10-8x3+2.41×10-4x2-1.41×10-1x+39.0;]]>
当q＝0.35t/mm，
当q＝0.4t/mm，fCW1580(x)=-1.26×10-7x3+3.22×10-4x2-1.88×10-1x+52.0;]]>
其中，x为带钢宽度，mm；q为第二单位轧制力，t/mm；为带钢中心凸度，μm。
本发明提供的一种热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法，通过建立热轧2250mm与1580mm两种类型的平整机轧制力与带钢中心凸度的模型方程，在平整工序生产不同薄规格集装箱板、热轧酸洗板、热轧高强钢等产品时，可以快速准确的进行热轧2250mm与1580mm平整机的工艺设定转换。并且本发明提供的这种转换方法，不仅可以用于指导新建热轧平整机在生产准备前必须给定各规格产品的轧制力设定值，有利于投产初期能够尽快达产达效，还可以用于缓解热轧平整机的产能紧张问题，来料带钢可以根据平整机产能紧张与否，合理的安排平整产线，其快速准确的工艺设定，保证了产品的板形质量不受产线调整的影响。本发明提供的这种转换方法容易在各大钢厂同类型热轧平整机上推广应用，实施方便且效益显著。
附图说明
图1为本发明实施例提供的热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法的流程图。
图2为本发明实施例提供的热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法中热轧2250mm平整机单位轧制力与带钢中心凸度的变化关系图。
图3为本发明实施例提供的热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法中热轧1580mm平整机单位轧制力与带钢中心凸度的变化关系图。
具体实施方式
参见图1，本发明实施例提供的一种热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法，包括如下步骤：
建立热轧2250mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的第一模型方程；
建立热轧1580mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的第二模型方程；
根据热轧2250mm平整机的第一单位轧制力和带钢宽度，及第一模型方程，获得第一带钢中心凸度
根据热轧2250mm平整机的已知第一单位轧制力，将带钢宽度代入第一模型方程，得到第一带钢中心凸度
将带钢宽度代入第二模型方程，得到第二单位轧制力所对应的第二带钢中心凸度
采用线性插值法，获得第二带钢中心凸度与第一带钢中心凸度相等时的热轧1580mm平整机所对应的第二单位轧制力；
根据第二单位轧制力和所述带钢宽度，获得带钢在热轧1580mm平整机上的轧制力设定值。
参见图2，第一模型方程是根据热轧2250mm平整机不同单位轧制力对 应的带钢中心凸度值回归拟合建立。
参见图3，第二模型方程是根据热轧1580mm平整机不同单位轧制力对应的带钢中心凸度值回归拟合建立。
其中，第一模型方程为：
当q＝0.15t/mm，fCW2250(x)=-2.27×10-11x4+8.43×10-8x3-9.40×10-5x2+7.69×10-2x-16.3;]]>
当q＝0.2t/mm，fCW2250(x)=-3.02×10-11x4+1.12×10-7x3-1.25×10-4x2+1.03×10-1x-21.7;]]>
当q＝0.25t/mm，fCW2250(x)=-3.78×10-11x4+1.41×10-7x3-1.57×10-4x2+1.28×10-1x-27.2;]]>
当q＝0.3t/mm，fCW2250(x)=-4.54×10-11x4+1.69×10-7x3-1.88×10-4x2+1.54×10-1x-32.6;]]>
当q＝0.35t/mm，fCW2250(x)=-5.29×10-11x4+1.97×10-7x3-2.20×10-4x2+1.80×10-1x-38.0;]]>
其中，x为带钢宽度，mm；q为第一单位轧制力，t/mm；为第一带钢中心凸度，μm。
其中，第二模型方程为：
当q＝0.2t/mm，fCW1580(x)=-6.32×10-8x3+1.61×10-4x2-9.41×10-2x+26.0;]]>
当q＝0.25t/mm，
当q＝0.3t/mm，fCW1580(x)=-9.48×10-8x3+2.41×10-4x2-1.41×10-1x+39.0;]]>
当q＝0.35t/mm，
当q＝0.4t/mm，fCW1580(x)=-1.26×10-7x3+3.22×10-4x2-1.88×10-1x+52.0;]]>
其中，x为带钢宽度，mm；q为第二单位轧制力，t/mm；为第二带钢中心凸度，μm。
其中，单位轧制力是根据热轧平整机不同钢种及不同钢种规格所给定的轧制力设定值，将轧制力设定值除以带钢宽度得到。
现以某热轧厂带钢从热轧2250mm平整机向热轧1580mm平整机的转换为例对本发明提供的一种热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法做具体说明。
其中，热轧2250mm平整机设备参数为：支持辊辊径范围为1000-1100mm，辊身长度为2200mm；工作辊辊径范围为500-550mm，辊身长度为2700mm。热轧1580mm平整机设备参数为：支持辊辊径范围为1000-1100mm，辊身长度为1550mm；工作辊辊径范围为500-550mm，辊身长度为1980mm；两种热轧平整机同样具备±60t单侧弯辊能力和±200mm长行程窜辊范围，最大轧制力均达到1500t以上。
实施例1
平整工序生产热轧酸洗板，钢种为SPHC-P，规格为2.0×900mm。已知热轧2250mm平整机的轧制力设定值为180t，则其单位轧制力应该为180t/900mm＝0.2t/mm。当单位轧制力q＝0.2t/mm时，热轧2250mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的模型方程为
fCW2250(x)=-3.02×10-11x4+1.12×10-7x3-1.25×10-4x2+1.03×10-1x-21.7,]]>故将带钢宽度900m代入模型方程：
fCW2250(x)=-3.02×10-11x4+1.12×10-7x3-1.25×10-4x2+1.03×10-1x-21.7,]]>
计算得到该规格钢种的带钢获得良好板形控制所具备的带钢中心凸度为32μm。
将带钢宽度900mm代入热轧1580mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的模型方程的各个方程式，得到五种单位轧制力对应的中心凸度值。其中，热轧1580mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的模型方程中的第二个方程式计算得到的中心凸度值与2250mm平整机的带钢中心凸度值32μm恰好相等，而热轧1580mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的模型方程中的第二个方程式对应的单位轧制力为0.25t/mm，则此时热轧1580mm平整机的单位轧制力应该为0.25t/mm，热轧1580mm平整机经转换后应给定的轧制力设定值应该为0.25t/mm×900mm＝225t。
实施例2
平整工序生产薄规格集装箱板，钢种为SPA-H，规格为1.6×1175mm。已知热轧2250mm平整机的轧制力设定值为235t，则其单位轧制力应该为235t/1175mm＝0.2t/mm。当单位轧制力q＝0.2t/mm时，热轧2250mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的模型方程为fCW2250(x)=-3.02×10-11x4+1.12×10-7x3-1.25×10-4x2+1.03×10-1x-21.7,]]>故将带钢宽度1175mm代入模型方程：
fCW2250(x)=-3.02×10-11x4+1.12×10-7x3-1.25×10-4x2+1.03×10-1x-21.7,]]>
计算得到该规格钢种的带钢获得良好板形控制所具备的带钢中心凸度为51μm。
将带钢宽度1175mm代入热轧1580mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的模型方程的各个方程式，得到五种单位轧制力对应的中心凸度值。其中，单位轧制力为0.25t/mm所对应的带钢中心凸度值为43μm，单位轧制力为0.3t/mm所对应的带钢中心凸度值为52μm。采用线性插值法，得到当热轧1580mm平整机的带钢中心凸度值与热轧2250mm平整机的带钢中心凸度值51μm相等时的单位轧制力为0.294t/mm，则热轧1580mm平整机经转换后应给定的轧制力设定值应该为0.294t/mm×1175mm＝346t。
实施例3
平整工序生产热轧高强钢，钢种为SC700D，规格为3.5×1200mm。已知热轧2250mm平整机的轧制力设定值为300t，则其单位轧制力应该为300t/1200mm＝0.25t/mm。当单位轧制力q＝0.25t/mm时，热轧2250mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的模型方程为
fCW2250(x)=-3.78×10-11x4+1.41×10-7x3-1.57×10-4x2+1.28×10-1x-27.2,]]>故将带钢宽度1200mm代入模型方程：
fCW2250(x)=-3.78×10-11x4+1.41×10-7x3-1.57×10-4x2+1.28×10-1x-27.2,]]>计算得到该规格钢种的带钢获得良好板形控制所具备的带钢中心凸度为66μm。
将带钢宽度1200mm代入热轧1580mm平整机的单位轧制力与带钢中心凸度的模型方程的各个方程式，得到五种单位轧制力对应的五个中心凸度值，其中，单位轧制力为0.35t/mm所对应的带钢中心凸度值为62μm，单位轧制力为0.4t/mm所对应的带钢中心凸度值为72μm。采用线性插值法，得到当热轧1580mm平整机的带钢中心凸度值与热轧2250mm平整机的带钢中心凸度值66μm相等时的单位轧制力为0.37t/mm，则热轧1580mm平整机经转换后应给定的轧制力设定值应该为0.37t/mm×1200mm＝444t。
本发明提供的一种热轧2250mm与1580mm平整机工艺设定的转换方法，能够有效缓解平整产能的巨大压力，完成薄规格带钢、高强钢的平整任务，同时使得热轧1580mm平整机在投产初期，就具备了批量生产此类高附加值品种的能力，同时满足了客户对成品板形的严格要求，增强了企业增效增收的能力和产品的市场竞争力。
最后所应说明的是，以上具体实施方式仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照实例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。