大型杯形件的热反挤压成型工艺.pdf

摘要
申请专利号：	CN201010518577.3	申请日：	2010.10.22
公开号：	CN102029301A	公开日：	2011.04.27
当前法律状态：	授权	有效性：	有权
法律详情：	专利权的转移IPC(主分类):B21C 23/20变更事项:专利权人变更前权利人:南京迪威尔重型锻造股份有限公司变更后权利人:南京迪威尔高端制造股份有限公司变更事项:地址变更前权利人:210048 江苏省南京市六合区沿江工业开发区中山科技园变更后权利人:210048 江苏省南京市六合区沿江工业开发区中山科技园登记生效日:20120711\|\|\|授权\|\|\|实质审查的生效IPC(主分类):B21C 23/20申请日:20101022\|\|\|公开
IPC分类号：	B21C23/20; B21C25/02	主分类号：	B21C23/20
申请人：	南京迪威尔重型锻造股份有限公司
发明人：	田继红; 张利
地址：	210048 江苏省南京市六合区沿江工业开发区中山科技园
优先权：
专利代理机构：	山西五维专利事务所(有限公司) 14105	代理人：	杨耀田
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内容摘要

大型杯形件的热反挤压成型工艺，涉及反挤压成型方法。本发明可降低大型杯形件热反挤压的成型力，并解决现有技术生产效率低的问题。本发明的具体步骤是：①热坯放在盛料腔内；②压头下压，反挤压冲头接触到坯料；③压头下压，反挤压筒沿底座内腔向下滑动，并压缩弹簧，直到与底座内腔的底平面接触；④压头下压，坯料被全部减径挤压到反挤压腔内并与顶料杆贴合；⑤压头下压，开始反挤压成型过程直到结束；⑥压头反向提起，反挤压筒被提起，制件在卸料板限制下脱离反挤压冲头，顶杆向上顶出，制件脱离反挤压筒随后被取出；⑦顶杆收回、顶料杆落下，模具恢复到初始状态；⑧重复上述工艺步骤①到⑦，可连续不断地完成大型杯形件的热反挤压成型。

权利要求书

1：一种大型杯形件的热反挤压成型工艺，其特征在于：所述热反挤压成型工艺的具体步骤是： ①将加热后的坯料 (3) 放置在反挤压筒 (4) 的盛料腔 (4-2) 内； ②压力机压头 (1) 下压，带动反挤压冲头 (2) 接触到坯料 (3) ； ③压力机压头 (1) 继续下压，带动反挤压冲头 (2) 压下坯料 (3)，反挤压筒 (4) 在坯料 (3) 的带动下沿底座 (8) 的上端内腔 (8-1) 的壁面开始向下滑动，并压缩 n 个均布的圆柱螺旋压缩弹簧 (7)，直到反挤压筒 (4) 的下底面 (4-7) 与底座 (8) 的上端内腔 (8-1) 的底平面 (8-2) 相接触， n 为正整数； ④压力机压头 (1) 继续下压，带动反挤压冲头 (2) 压下坯料 (3)，坯料 (3) 由反挤压筒 (4) 的盛料腔 (4-2) 逐步被减径挤压到反挤压筒 (4) 的反挤压腔 (4-4) 内，直到坯料 (3) 被全部减径挤压到反挤压腔 (4-4) 内且坯料 (3) 的底部与顶料杆 (11) 的上表面贴合，此时坯料 (3) 尚未开始反挤压成型，其高度为 h， h 为正数； ⑤压力机压头 (1) 继续下压，带动反挤压冲头 (2) 压入坯料 (3)，开始反挤压成型过程，部分金属被反挤向上流动，带动反挤压筒 (4) 沿底座 (8) 的上端内腔 (8-1) 的壁面向上滑动，直到反挤压成型过程结束，此过程中坯料 (3) 被反挤压成型为反挤压制件 (12)，反挤压制件 (12) 的高度等于 H， H 为正数； ⑥压力机压头 (1) 停止下压并反向提起，带动反挤压冲头 (2)、反挤压制件 (12) 以及反挤压筒 (4) 向上运动，反挤压筒 (4) 的限位台阶 (4-5) 的上表面与法兰 (6) 的下表面相接触，反挤压筒 (4) 被限制运动，而反挤压制件 (12) 在继续向上运动的过程中被卸料板限制运动，脱离反挤压冲头 (2)，然后压力机的顶杆 (10) 向上顶出，推动顶料杆 (11) 向上顶出反挤压制件 (12)，反挤压制件 (12) 脱离反挤压筒 (4)，随后被取出； ⑦压力机的顶杆 (10) 向下收回、顶料杆 (11) 在重力作用下向下滑动到与承压垫板 (9) 接触，反挤压筒 (4) 在 n 个均布的圆柱螺旋压缩弹簧 (7) 的弹性力的作用下保持其限位台阶 (4-5) 的上表面与法兰 (5) 的下表面相接触的状态，模具恢复到初始状态； ⑧重复上述工艺步骤①到⑦，可连续不断地完成大型杯形件的热反挤压成型。
2：按照权利要求 1 所述的大型杯形件的热反挤压成型工艺，其特征在于：所述步骤① 到⑦中，反挤压筒 (4) 沿底座 (8) 的上端内腔 (8-1) 的壁面可滑动的最大距离等于 a，对a 的数值要求：大于反挤压制件 (12) 的高度 H 与坯料 (3) 被全部减径挤压到反挤压腔 (4-4) 内且尚未开始反挤压成型时的高度 h 的差值 (H-h) 的 1.2 倍，即 a ＞ 1.2(H-h)， a 为正数。
3：按照权利要求 1 所述的大型杯形件的热反挤压成型工艺，其特征在于：所述步骤③ 结束时，反挤压筒 (4) 沿底座 (8) 的上端内腔 (8-1) 的壁面向下滑动的距离等于 a。
4：按照权利要求 1 所述的大型杯形件的热反挤压成型工艺，其特征在于：所述步骤⑤ 结束时，反挤压筒 (4) 沿底座 (8) 的上端内腔 (8-1) 的壁面向上滑动的距离等于 b， b 为正数且 b ＜ a。
5：按照权利要求 1 所述的大型杯形件的热反挤压成型工艺，其特征在于：所述步骤⑦ 结束时，反挤压筒 (4) 的下底面 (4-7) 与底座 (8) 的上端内腔 (8-1) 的底平面 (8-2) 距离等于 a。
6：按照权利要求 1 所述的大型杯形件的热反挤压成型工艺，其特征在于：所述步骤④ 中坯料 (3) 由反挤压筒 (4) 的盛料腔 (4-2) 逐步被减径挤压到反挤压筒 (4) 的反挤压腔 2 (4-4) 内的减径挤压变形力 F 减与所述步骤⑤中坯料 (3) 被反挤压成型为反挤压制件 (12) 的过程中的反挤压成型力 F 反之间的关系应满足 F 减＜ 0.2F 反，其中 F 减与 F 反均为正数。

说明书

大型杯形件的热反挤压成型工艺
    【技术领域】
     本发明属于杯形件成型技术领域，具体涉及一种大型杯形件的热反挤压成型方法。背景技术
     反挤压成型技术是一种先进的少无切削的金属压力加工工艺，具有 “高效、优质、低消耗” 等特点，在技术上和经济上都有很高的使用价值。
     杯形件是反挤压典型制件。对于杯形件的制备，目前国内外大都采用反挤压成型技术。由于反挤压成型过程中材料处于三向压应力状态，材料抗力较强，且金属流动时与凸模、凹模均有相对运动，摩擦力较大，对设备吨位要求较高。为减小成型力，较大一些的黑色金属反挤压制件都采用热反挤压成型技术，但据资料统计：黑色金属热反挤压冲头直径大都仍局限在 100 毫米之内。为减小热反挤压成型力，专利申请 “一种制作发电机护环热锻环坯的方法及模具 ( 申请号为 200510012565.2)”采取了坯料包套成形的方法来减小发电机护环热锻环坯时的成型力，专利申请 “一种大型环筒类锻件热冲挤成型工艺及装置 ( 申请号为 200910074230.1)” 采用把一次变形分开为多次变形的方法来减小大型环筒类锻件的热冲挤成型力，这些方法均可减小热反挤压成型力，达到 “小设备干大活” 的目的，但生产效率较低。
     发明内容本发明的目的就在于克服现有技术的缺点，提供一种大型杯形件的热反挤压成型工艺，有效降低大型杯形件热反挤压成型工艺的成型力，提高生产效率。
     本发明是通过以下技术方案实现的：
     一种大型杯形件的热反挤压成型工艺，工艺过程是与专用的模具结合进行的，其特征在于：所述热反挤压成型工艺的具体步骤是：
     ①将加热后的坯料放置在反挤压筒的盛料腔内；
     ②压力机压头下压，带动反挤压冲头接触到坯料；
     ③压力机压头继续下压，带动反挤压冲头压下坯料，反挤压筒在坯料的带动下沿底座的上端内腔的壁面开始向下滑动，并压缩 n 个均布的圆柱螺旋压缩弹簧，直到反挤压筒的下底面与底座的上端内腔的底平面相接触， n 为正整数；
     ④压力机压头继续下压，带动反挤压冲头压下坯料，坯料由反挤压筒的盛料腔逐步被减径挤压到反挤压筒的反挤压腔内，直到坯料被全部减径挤压到反挤压腔内且坯料的底部与顶料杆的上表面贴合，此时坯料尚未开始反挤压成型，其高度为 h， h 为正数；
     ⑤压力机压头继续下压，带动反挤压冲头压入坯料，开始反挤压成型过程，部分金属被反挤向上流动，带动反挤压筒沿底座的上端内腔的壁面向上滑动，直到反挤压成型过程结束，此过程中坯料被反挤压成型为反挤压制件，反挤压制件的高度等于 H， H 为正数；
     ⑥压力机压头停止下压并反向提起，带动反挤压冲头、反挤压制件以及反挤压筒向上运动，反挤压筒的限位台阶的上表面与法兰的下表面相接触，反挤压筒被限制运动，而反挤压制件在继续向上运动的过程中被卸料板限制运动，脱离反挤压冲头，然后压力机的顶杆向上顶出，推动顶料杆向上顶出反挤压制件，反挤压制件脱离反挤压筒，随后被取出；
     ⑦压力机的顶杆向下收回、顶料杆在重力作用下向下滑动到与承压垫板接触，反挤压筒在 n 个均布的圆柱螺旋压缩弹簧的弹性力的作用下保持其限位台阶的上表面与法兰的下表面相接触的状态，模具恢复到初始状态；
     ⑧重复上述工艺步骤①到⑦，可连续不断地完成大型杯形件的热反挤压成型。
     所述步骤①到⑦中，反挤压筒沿底座的上端内腔的壁面可滑动的最大距离等于 a，对 a 的数值要求：大于反挤压制件的高度 H 与坯料被全部减径挤压到反挤压腔内与顶料杆的上表面贴合且尚未开始反挤压成型时的高度 h 的差值 (H-h) 的 1.2 倍，即 a ＞ 1.2(H-h)， a 为正数。
     所述步骤③结束时，反挤压筒沿底座的上端内腔的壁面向下滑动的距离等于 a，确保反挤压筒在后续的反挤压成型过程中有足够的向上滑动的空间。
     所述步骤⑤结束时，反挤压筒沿底座的上端内腔的壁面向上滑动的距离等于 b， b 为正数且 b ＜ a，确保反挤压筒的限位台阶的上表面不与法兰的下表面相接触。
     所述步骤⑦结束时，反挤压筒的下底面与底座的上端内腔的底平面距离等于 a，保证后续工艺过程循环的正常进行。
     所述步骤④中坯料由反挤压筒的盛料腔逐步被减径挤压到反挤压筒的反挤压腔内的减径挤压变形力 F 减与所述步骤⑤中坯料被反挤压成型为反挤压制件的过程中的反挤压成型力 F 反之间的关系应满足 F 减＜ 0.2F 反，确保在减径挤压过程中不发生反挤压变形，其中 F 减与 F 反均为正数，具体数值均可由常规热挤压计算公式计算得出。
     本发明的优点及积极效果是：
     (1) 反挤压成型过程中，部分金属被反挤向上流动，由此而产生的坯料与反挤压筒之间的摩擦力会很大，对于中小型模具而言，此摩擦力可由模具结构本身来克服，相应也就增大了反挤压成型力，而对于大型杯形件反挤压成型而言，此摩擦力在数值上会非常大，不宜由模具本身来克服。本发明中的模具采用反挤压筒与坯料随动的方法，使得在反挤压成型过程中，反挤压筒相对于底座有相对运动，可消除部分摩擦力的影响，从而减小反挤压成型力，省力效果明显；
     (2) 在坯料减径挤压变形前，反挤压筒已经在坯料的带动下开始向下滑动到最低位置，可满足后续反挤压成型过程中反挤压筒要向上滑动的空间要求；
     (3) 常规热反挤压成型，坯料外周表面粗糙，坯料与成型型腔之间的间隙不均，会出现制件壁厚不均匀、表面质量不高等缺陷。而以减径挤压的方式将坯料由盛料腔压入反挤压腔后，坯料与反挤压腔之间几乎没有间隙，可减小由于间隙不均而造成的壁厚不均匀现象，同时可改善坯料外周表面粗糙度，提高热反挤压制件的表面质量；
     (4) 反挤压成型终了、取走反挤压制件后模具在重力和圆柱螺旋压缩弹簧的弹性力的作用下迅速恢复初始状态，为下次反挤压成型做好了准备，与现有技术相比，大大提高了生产效率。附图说明图 1 为本发明反挤压筒的结构示意图；
     图 2 为本发明底座的结构示意图；
     图 3 为本发明将坯料放入盛料筒时的状态示意图；
     图 4 为本发明反挤压冲头压下并接触坯料时的状态示意图；
     图 5 为本发明反挤压冲头压下坯料、反挤压筒被坯料带动向下滑动到与底座的上端内腔的底平面相接触时的状态示意图；
     图 6 为本发明反挤压冲头将坯料减径挤压到反挤压腔时的状态示意图；
     图 7 为本发明反挤压冲头压入坯料进行反挤压成型中间过程的状态示意图；
     图 8 为本发明反挤压成型过程结束时的状态示意图；
     图 9 为本发明反挤压制件脱离反挤压冲头和反挤压筒时的状态示意图。
     具体实施方式
     如图 1 至图 9 所示，一种大型杯形件的热反挤压成型工艺的具体步骤是：
     ①将加热后的坯料 3 放置在反挤压筒 4 的盛料腔 4-2 内； ②压力机压头 1 下压，带动反挤压冲头 2 接触到坯料 3 ；
     ③压力机压头 1 继续下压，带动反挤压冲头 2 压下坯料 3，反挤压筒 4 在坯料 3 的带动下沿底座 8 的上端内腔 8-1 的壁面开始向下滑动，并压缩 n 个均布的圆柱螺旋压缩弹簧 7，直到反挤压筒 4 的下底面 4-7 与底座 8 的上端内腔 8-1 的底平面 8-2 相接触， n 为正整数；
     ④压力机压头 1 继续下压，带动反挤压冲头 2 压下坯料 3，坯料 3 由反挤压筒 4 的盛料腔 4-2 逐步被减径挤压到反挤压筒 4 的反挤压腔 4-4 内，直到坯料 3 被全部减径挤压到反挤压腔 4-4 内且坯料 3 的底部与顶料杆 11 的上表面贴合，此时坯料 3 尚未开始反挤压成型，其高度为 h， h 为正数；
     ⑤压力机压头 1 继续下压，带动反挤压冲头 2 压入坯料 3，开始反挤压成型过程，部分金属被反挤向上流动，带动反挤压筒 4 沿底座 8 的上端内腔 8-1 的壁面向上滑动，直到反挤压成型过程结束，此过程中坯料 3 被反挤压成型为反挤压制件 12，反挤压制件 12 的高度等于 H， H 为正数；
     ⑥压力机压头 1 停止下压并反向提起，带动反挤压冲头 2、反挤压制件 12 以及反挤压筒 4 向上运动，反挤压筒 4 的限位台阶 4-5 的上表面与法兰 6 的下表面相接触，反挤压筒 4 被限制运动，而反挤压制件 12 在继续向上运动的过程中被卸料板 ( 图中未画出 ) 限制运动，脱离反挤压冲头 2，然后压力机的顶杆 10 向上顶出，推动顶料杆 11 向上顶出反挤压制件 12，反挤压制件 12 脱离反挤压筒 4，随后被取出；
     ⑦压力机的顶杆 10 向下收回、顶料杆 11 在重力作用下向下滑动到与承压垫板 9 接触，反挤压筒 4 在 n 个均布的圆柱螺旋压缩弹簧 7 的弹性力的作用下保持其限位台阶 4-5 的上表面与法兰 5 的下表面相接触的状态，模具恢复到初始状态；
     ⑧重复上述工艺步骤①到⑦，可连续不断地完成大型杯形件的热反挤压成型。
     所述步骤①到⑦中，反挤压筒 4 沿底座 8 的上端内腔 8-1 的壁面可滑动的最大距离等于 a，对 a 的数值要求：大于反挤压制件 12 的高度 H 与坯料 3 被全部减径挤压到反挤
     压腔 4-4 内与顶料杆 11 的上表面贴合且尚未开始反挤压成型时的高度 h 的差值 (H-h) 的 1.2 倍，即 a ＞ 1.2(H-h)， a 为正数。
     所述步骤③结束时，反挤压筒 4 沿底座 8 的上端内腔 8-1 的壁面向下滑动的距离等于 a，确保反挤压筒 4 在后续的反挤压成型过程中有足够的向上滑动的空间。
     所述步骤⑤结束时，反挤压筒 4 沿底座 8 的上端内腔 8-1 的壁面向上滑动的距离等于 b，其中 b 为正数且 b ＜ a，确保反挤压筒 4 的限位台阶 4-5 的上表面不与法兰 6 的下表面相接触。
     所述步骤⑦结束时，反挤压筒 4 的下底面 4-7 与底座 8 的上端内腔 8-1 的底平面 8-2 距离等于 a，保证后续工艺过程循环的正常进行。
     所述步骤④中坯料 3 由反挤压筒 4 的盛料腔 4-2 逐步被减径挤压到反挤压筒 4 的反挤压腔 4-4 内的减径挤压变形力 F 减与所述步骤⑤中坯料 3 被反挤压成型为反挤压制件 12 的过程中的反挤压成型力 F 反之间的关系应满足 F 减＜ 0.2F 反，确保在减径挤压过程中不发生反挤压变形，其中 F 减与 F 反均为正数，具体数值均可由常规热挤压计算公式计算得出。
     如图 1 至图 9 所示，一种实施大型杯形件的热反挤压成型工艺所使用的模具，包括：反挤压冲头 2、反挤压筒 4、法兰 5、螺栓 6、圆柱螺旋压缩弹簧 7、底座 8、承压垫板 9、顶料杆 11 ；所述反挤压冲头 2 装配在压力机压头 1 上；所述反挤压筒 4 的内腔由两个不同内径的同心圆筒组成，上面部分为盛料腔 4-2，下面部分为反挤压腔 4-4，所述盛料腔 4-2 的内径 (d+Δd) 比所述反挤压腔 4-4 的内径 d 大 Δd，所述盛料腔 4-2 与所述反挤压腔 4-4 之间有角度为 α 的过渡台阶 4-3， α ＝ 10°～ 45°；所述反挤压筒 4 的下端带有一个限位台阶 4-5 ；所述反挤压筒 4 的下端设置有 n 个均布的弹簧定位窝 4-6 ；所述底座 8 固定在压力机的工作台面上；所述底座 8 的内腔由三个不同内径的同心圆筒组成，上面部分为上端内腔 8-1，中间部分为中部内孔 8-4，下面部分为下端内腔 8-5 ；所述中部内孔 8-4 的外侧设置有 n 个均布的柱状的弹簧凹坑 8-3 ；所述下端内腔 8-5 设置有所述承压垫板 9 ；所述承压垫板 9 的中心孔与压力机的顶杆 10 滑动配合；所述承压垫板 9 的上端面支承着所述顶料杆 11 ；所述顶料杆 11 为上小下大台阶式的圆柱体，其大端与所述中部内孔 8-4 滑动配合，其小端与所述反挤压腔 4-4 滑动配合；所述限位台阶 4-5 的外壁与所述上端内腔 8-1 的壁面滑动配合；所述法兰 5 用 m 个所述螺栓 6 与所述底座 8 的上端固定；所述反挤压筒 4 与所述底座 8 之间设置有 n 个均布的所述圆柱螺旋压缩弹簧 7 ； n 个均布的所述圆柱螺旋压缩弹簧 7 是对应地放置在 n 个均布的所述弹簧定位窝 4-6 和 n 个均布的所述弹簧凹坑 8-3 内；其中， n 和 m 均为正整数， Δd 和 α 均为正数。
     所述盛料腔 4-2 端口部位加工有 10°斜锥 4-1 供导料使用。
     所述限位台阶 4-5 的外壁与所述上端内腔 8-1 的壁面可滑动的最大距离等于 a，也即所述反挤压筒 4 的下底面 4-7 与底座 8 的上端内腔 8-1 的底平面 8-2 之间的最大距离等于 a，对 a 的数值要求：大于反挤压制件 12 的高度 H 与坯料 3 被全部减径挤压到反挤压腔 4-4 内与顶料杆 11 的上表面贴合且尚未开始反挤压成型时的高度 h 的差值 (H-h) 的 1.2 倍，即 a ＞ 1.2(H-h)， a 为正数。
     所述圆柱螺旋压缩弹簧 7 的弹性力大小，由以下三个条件确定：
     (1) 所述步骤⑦结束时，也即所述反挤压筒 4 的下底面 4-7 与所述上端内腔 8-1 的底平面 8-2 距离等于 a 时， n 个所述圆柱螺旋压缩弹簧 7 的总的弹性力之和 F 弹 1 在数值上应大于所述坯料 3 的重量 G 坯与所述反挤压筒 4 的重量 G 筒之和的 1.5 倍，即 F 弹 1 ＞ 1.5(G 坯 +G 筒 )，确保在反挤压冲头 2 接触坯料 3 前依靠 n 个所述圆柱螺旋压缩弹簧 7 的总的弹性力之和 F 弹 1 能将反挤压筒 4 与坯料 3 一起弹起，使得限位台阶 4-5 的上表面与法兰 5 的下表面相接触；
     (2) 所述步骤③结束时，也即所述反挤压筒 4 的下底面 4-7 与所述底座 8 的上端内腔 8-1 的底平面 8-2 相接触时， n 个所述圆柱螺旋压缩弹簧 7 的总的弹性力之和 F 弹 2 在数值上应小于使得坯料 3 由反挤压筒 4 的盛料腔 4-2 逐步被减径挤压到反挤压筒 4 的反挤压腔 4-4 内的减径挤压变形力 F 减的 0.7 倍，即 F 弹 2 ＜ 0.7F 减，确保在所述坯料 3 发生减径挤压变形前所述反挤压筒 4 的下底面 4-7 已与所述上端内腔 8-1 的底平面 8-2 接触；
     (3) 以上工作状态中每个所述圆柱螺旋压缩弹簧 7 均处在许用工作范围内。以上所述 F 弹 1、 F 弹 2、与 G 坯和 G 筒均为正数且可用常规计算方法计算得出。所述螺栓 6 是用来固定所述法兰 5 并承受反挤压制件 12 脱模时的脱模力。

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1、(10)申请公布号 CN 102029301 A(43)申请公布日 2011.04.27CN102029301A*CN102029301A*(21)申请号 201010518577.3(22)申请日 2010.10.22B21C 23/20(2006.01)B21C 25/02(2006.01)(71)申请人南京迪威尔重型锻造股份有限公司地址 210048 江苏省南京市六合区沿江工业开发区中山科技园(72)发明人田继红张利(74)专利代理机构山西五维专利事务所(有限公司) 14105代理人杨耀田(54) 发明名称大型杯形件的热反挤压成型工艺(57) 摘要大型杯形件的热反挤压成型工艺，涉及反挤。

2、压成型方法。本发明可降低大型杯形件热反挤压的成型力，并解决现有技术生产效率低的问题。本发明的具体步骤是：热坯放在盛料腔内；压头下压，反挤压冲头接触到坯料；压头下压，反挤压筒沿底座内腔向下滑动，并压缩弹簧，直到与底座内腔的底平面接触；压头下压，坯料被全部减径挤压到反挤压腔内并与顶料杆贴合；压头下压，开始反挤压成型过程直到结束；压头反向提起，反挤压筒被提起，制件在卸料板限制下脱离反挤压冲头，顶杆向上顶出，制件脱离反挤压筒随后被取出；顶杆收回、顶料杆落下，模具恢复到初始状态；重复上述工艺步骤到，可连续不断地完成大型杯形件的热反挤压成型。(51)Int.Cl.(19)中华人民共和国国家知识产权局(12。

3、)发明专利申请权利要求书 2 页说明书 5 页附图 3 页CN 102029303 A 1/2页21.一种大型杯形件的热反挤压成型工艺，其特征在于：所述热反挤压成型工艺的具体步骤是：将加热后的坯料(3)放置在反挤压筒(4)的盛料腔(4-2)内；压力机压头(1)下压，带动反挤压冲头(2)接触到坯料(3)；压力机压头(1)继续下压，带动反挤压冲头(2)压下坯料(3)，反挤压筒(4)在坯料(3)的带动下沿底座(8)的上端内腔(8-1)的壁面开始向下滑动，并压缩n个均布的圆柱螺旋压缩弹簧(7)，直到反挤压筒(4)的下底面(4-7)与底座(8)的上端内腔(8-1)的底平面(8-2)相接触，n为正整数。

4、；压力机压头(1)继续下压，带动反挤压冲头(2)压下坯料(3)，坯料(3)由反挤压筒(4)的盛料腔(4-2)逐步被减径挤压到反挤压筒(4)的反挤压腔(4-4)内，直到坯料(3)被全部减径挤压到反挤压腔(4-4)内且坯料(3)的底部与顶料杆(11)的上表面贴合，此时坯料(3)尚未开始反挤压成型，其高度为h，h为正数；压力机压头(1)继续下压，带动反挤压冲头(2)压入坯料(3)，开始反挤压成型过程，部分金属被反挤向上流动，带动反挤压筒(4)沿底座(8)的上端内腔(8-1)的壁面向上滑动，直到反挤压成型过程结束，此过程中坯料(3)被反挤压成型为反挤压制件(12)，反挤压制件(12)的高度等于H，H为。

5、正数；压力机压头(1)停止下压并反向提起，带动反挤压冲头(2)、反挤压制件(12)以及反挤压筒(4)向上运动，反挤压筒(4)的限位台阶(4-5)的上表面与法兰(6)的下表面相接触，反挤压筒(4)被限制运动，而反挤压制件(12)在继续向上运动的过程中被卸料板限制运动，脱离反挤压冲头(2)，然后压力机的顶杆(10)向上顶出，推动顶料杆(11)向上顶出反挤压制件(12)，反挤压制件(12)脱离反挤压筒(4)，随后被取出；压力机的顶杆(10)向下收回、顶料杆(11)在重力作用下向下滑动到与承压垫板(9)接触，反挤压筒(4)在n个均布的圆柱螺旋压缩弹簧(7)的弹性力的作用下保持其限位台阶(4-5)的上表。

6、面与法兰(5)的下表面相接触的状态，模具恢复到初始状态；重复上述工艺步骤到，可连续不断地完成大型杯形件的热反挤压成型。2.按照权利要求1所述的大型杯形件的热反挤压成型工艺，其特征在于：所述步骤到中，反挤压筒(4)沿底座(8)的上端内腔(8-1)的壁面可滑动的最大距离等于a，对a的数值要求：大于反挤压制件(12)的高度H与坯料(3)被全部减径挤压到反挤压腔(4-4)内且尚未开始反挤压成型时的高度h的差值(H-h)的1.2倍，即a1.2(H-h)，a为正数。3.按照权利要求1所述的大型杯形件的热反挤压成型工艺，其特征在于：所述步骤结束时，反挤压筒(4)沿底座(8)的上端内腔(8-1)的壁面向下滑动。

7、的距离等于a。4.按照权利要求1所述的大型杯形件的热反挤压成型工艺，其特征在于：所述步骤结束时，反挤压筒(4)沿底座(8)的上端内腔(8-1)的壁面向上滑动的距离等于b，b为正数且ba。5.按照权利要求1所述的大型杯形件的热反挤压成型工艺，其特征在于：所述步骤结束时，反挤压筒(4)的下底面(4-7)与底座(8)的上端内腔(8-1)的底平面(8-2)距离等于a。6.按照权利要求1所述的大型杯形件的热反挤压成型工艺，其特征在于：所述步骤中坯料(3)由反挤压筒(4)的盛料腔(4-2)逐步被减径挤压到反挤压筒(4)的反挤压腔权利要求书CN 102029301 ACN 102029303 A 2。

8、/2页3(4-4)内的减径挤压变形力F减与所述步骤中坯料(3)被反挤压成型为反挤压制件(12)的过程中的反挤压成型力F反之间的关系应满足F减0.2F反，其中F减与F反均为正数。权利要求书CN 102029301 ACN 102029303 A 1/5页4大型杯形件的热反挤压成型工艺技术领域0001 本发明属于杯形件成型技术领域，具体涉及一种大型杯形件的热反挤压成型方法。背景技术0002 反挤压成型技术是一种先进的少无切削的金属压力加工工艺，具有“高效、优质、低消耗”等特点，在技术上和经济上都有很高的使用价值。0003 杯形件是反挤压典型制件。对于杯形件的制备，目前国内外大都采用反挤压成。

9、型技术。由于反挤压成型过程中材料处于三向压应力状态，材料抗力较强，且金属流动时与凸模、凹模均有相对运动，摩擦力较大，对设备吨位要求较高。为减小成型力，较大一些的黑色金属反挤压制件都采用热反挤压成型技术，但据资料统计：黑色金属热反挤压冲头直径大都仍局限在100毫米之内。0004 为减小热反挤压成型力，专利申请“一种制作发电机护环热锻环坯的方法及模具(申请号为200510012565.2)”采取了坯料包套成形的方法来减小发电机护环热锻环坯时的成型力，专利申请“一种大型环筒类锻件热冲挤成型工艺及装置(申请号为200910074230.1)”采用把一次变形分开为多次变形的方法来减小大型环筒类锻件的热冲。

10、挤成型力，这些方法均可减小热反挤压成型力，达到“小设备干大活”的目的，但生产效率较低。发明内容0005 本发明的目的就在于克服现有技术的缺点，提供一种大型杯形件的热反挤压成型工艺，有效降低大型杯形件热反挤压成型工艺的成型力，提高生产效率。0006 本发明是通过以下技术方案实现的：0007 一种大型杯形件的热反挤压成型工艺，工艺过程是与专用的模具结合进行的，其特征在于：所述热反挤压成型工艺的具体步骤是：0008 将加热后的坯料放置在反挤压筒的盛料腔内；0009 压力机压头下压，带动反挤压冲头接触到坯料；0010 压力机压头继续下压，带动反挤压冲头压下坯料，反挤压筒在坯料的带动下沿底座的上端内腔的。

11、壁面开始向下滑动，并压缩n个均布的圆柱螺旋压缩弹簧，直到反挤压筒的下底面与底座的上端内腔的底平面相接触，n为正整数；0011 压力机压头继续下压，带动反挤压冲头压下坯料，坯料由反挤压筒的盛料腔逐步被减径挤压到反挤压筒的反挤压腔内，直到坯料被全部减径挤压到反挤压腔内且坯料的底部与顶料杆的上表面贴合，此时坯料尚未开始反挤压成型，其高度为h，h为正数；0012 压力机压头继续下压，带动反挤压冲头压入坯料，开始反挤压成型过程，部分金属被反挤向上流动，带动反挤压筒沿底座的上端内腔的壁面向上滑动，直到反挤压成型过程结束，此过程中坯料被反挤压成型为反挤压制件，反挤压制件的高度等于H，H为正数；说明书CN。

12、 102029301 ACN 102029303 A 2/5页50013 压力机压头停止下压并反向提起，带动反挤压冲头、反挤压制件以及反挤压筒向上运动，反挤压筒的限位台阶的上表面与法兰的下表面相接触，反挤压筒被限制运动，而反挤压制件在继续向上运动的过程中被卸料板限制运动，脱离反挤压冲头，然后压力机的顶杆向上顶出，推动顶料杆向上顶出反挤压制件，反挤压制件脱离反挤压筒，随后被取出；0014 压力机的顶杆向下收回、顶料杆在重力作用下向下滑动到与承压垫板接触，反挤压筒在n个均布的圆柱螺旋压缩弹簧的弹性力的作用下保持其限位台阶的上表面与法兰的下表面相接触的状态，模具恢复到初始状态；0015 重复上述工艺。

13、步骤到，可连续不断地完成大型杯形件的热反挤压成型。0016 所述步骤到中，反挤压筒沿底座的上端内腔的壁面可滑动的最大距离等于a，对a的数值要求：大于反挤压制件的高度H与坯料被全部减径挤压到反挤压腔内与顶料杆的上表面贴合且尚未开始反挤压成型时的高度h的差值(H-h)的1.2倍，即a1.2(H-h)，a为正数。0017 所述步骤结束时，反挤压筒沿底座的上端内腔的壁面向下滑动的距离等于a，确保反挤压筒在后续的反挤压成型过程中有足够的向上滑动的空间。0018 所述步骤结束时，反挤压筒沿底座的上端内腔的壁面向上滑动的距离等于b，b为正数且ba，确保反挤压筒的限位台阶的上表面不与法兰的下表面相接触。001。

14、9 所述步骤结束时，反挤压筒的下底面与底座的上端内腔的底平面距离等于a，保证后续工艺过程循环的正常进行。0020 所述步骤中坯料由反挤压筒的盛料腔逐步被减径挤压到反挤压筒的反挤压腔内的减径挤压变形力F减与所述步骤中坯料被反挤压成型为反挤压制件的过程中的反挤压成型力F反之间的关系应满足F减0.2F反，确保在减径挤压过程中不发生反挤压变形，其中F减与F反均为正数，具体数值均可由常规热挤压计算公式计算得出。0021 本发明的优点及积极效果是：0022 (1)反挤压成型过程中，部分金属被反挤向上流动，由此而产生的坯料与反挤压筒之间的摩擦力会很大，对于中小型模具而言，此摩擦力可由模具结构本身来克服，相应。

15、也就增大了反挤压成型力，而对于大型杯形件反挤压成型而言，此摩擦力在数值上会非常大，不宜由模具本身来克服。本发明中的模具采用反挤压筒与坯料随动的方法，使得在反挤压成型过程中，反挤压筒相对于底座有相对运动，可消除部分摩擦力的影响，从而减小反挤压成型力，省力效果明显；0023 (2)在坯料减径挤压变形前，反挤压筒已经在坯料的带动下开始向下滑动到最低位置，可满足后续反挤压成型过程中反挤压筒要向上滑动的空间要求；0024 (3)常规热反挤压成型，坯料外周表面粗糙，坯料与成型型腔之间的间隙不均，会出现制件壁厚不均匀、表面质量不高等缺陷。而以减径挤压的方式将坯料由盛料腔压入反挤压腔后，坯料与反挤压腔之间几乎。

16、没有间隙，可减小由于间隙不均而造成的壁厚不均匀现象，同时可改善坯料外周表面粗糙度，提高热反挤压制件的表面质量；0025 (4)反挤压成型终了、取走反挤压制件后模具在重力和圆柱螺旋压缩弹簧的弹性力的作用下迅速恢复初始状态，为下次反挤压成型做好了准备，与现有技术相比，大大提高了生产效率。说明书CN 102029301 ACN 102029303 A 3/5页6附图说明0026 图1为本发明反挤压筒的结构示意图；0027 图2为本发明底座的结构示意图；0028 图3为本发明将坯料放入盛料筒时的状态示意图；0029 图4为本发明反挤压冲头压下并接触坯料时的状态示意图；0030 图5为本发明反挤压冲。

17、头压下坯料、反挤压筒被坯料带动向下滑动到与底座的上端内腔的底平面相接触时的状态示意图；0031 图6为本发明反挤压冲头将坯料减径挤压到反挤压腔时的状态示意图；0032 图7为本发明反挤压冲头压入坯料进行反挤压成型中间过程的状态示意图；0033 图8为本发明反挤压成型过程结束时的状态示意图；0034 图9为本发明反挤压制件脱离反挤压冲头和反挤压筒时的状态示意图。具体实施方式0035 如图1至图9所示，一种大型杯形件的热反挤压成型工艺的具体步骤是：0036 将加热后的坯料3放置在反挤压筒4的盛料腔4-2内；0037 压力机压头1下压，带动反挤压冲头2接触到坯料3；0038 压力机压头1继续下压，带。

18、动反挤压冲头2压下坯料3，反挤压筒4在坯料3的带动下沿底座8的上端内腔8-1的壁面开始向下滑动，并压缩n个均布的圆柱螺旋压缩弹簧7，直到反挤压筒4的下底面4-7与底座8的上端内腔8-1的底平面8-2相接触，n为正整数；0039 压力机压头1继续下压，带动反挤压冲头2压下坯料3，坯料3由反挤压筒4的盛料腔4-2逐步被减径挤压到反挤压筒4的反挤压腔4-4内，直到坯料3被全部减径挤压到反挤压腔4-4内且坯料3的底部与顶料杆11的上表面贴合，此时坯料3尚未开始反挤压成型，其高度为h，h为正数；0040 压力机压头1继续下压，带动反挤压冲头2压入坯料3，开始反挤压成型过程，部分金属被反挤向上流动，带动反。

19、挤压筒4沿底座8的上端内腔8-1的壁面向上滑动，直到反挤压成型过程结束，此过程中坯料3被反挤压成型为反挤压制件12，反挤压制件12的高度等于H，H为正数；0041 压力机压头1停止下压并反向提起，带动反挤压冲头2、反挤压制件12以及反挤压筒4向上运动，反挤压筒4的限位台阶4-5的上表面与法兰6的下表面相接触，反挤压筒4被限制运动，而反挤压制件12在继续向上运动的过程中被卸料板(图中未画出)限制运动，脱离反挤压冲头2，然后压力机的顶杆10向上顶出，推动顶料杆11向上顶出反挤压制件12，反挤压制件12脱离反挤压筒4，随后被取出；0042 压力机的顶杆10向下收回、顶料杆11在重力作用下向下滑动到与。

20、承压垫板9接触，反挤压筒4在n个均布的圆柱螺旋压缩弹簧7的弹性力的作用下保持其限位台阶4-5的上表面与法兰5的下表面相接触的状态，模具恢复到初始状态；0043 重复上述工艺步骤到，可连续不断地完成大型杯形件的热反挤压成型。0044 所述步骤到中，反挤压筒4沿底座8的上端内腔8-1的壁面可滑动的最大距离等于a，对a的数值要求：大于反挤压制件12的高度H与坯料3被全部减径挤压到反挤说明书CN 102029301 ACN 102029303 A 4/5页7压腔4-4内与顶料杆11的上表面贴合且尚未开始反挤压成型时的高度h的差值(H-h)的1.2倍，即a1.2(H-h)，a为正数。0045 所述步。

21、骤结束时，反挤压筒4沿底座8的上端内腔8-1的壁面向下滑动的距离等于a，确保反挤压筒4在后续的反挤压成型过程中有足够的向上滑动的空间。0046 所述步骤结束时，反挤压筒4沿底座8的上端内腔8-1的壁面向上滑动的距离等于b，其中b为正数且ba，确保反挤压筒4的限位台阶4-5的上表面不与法兰6的下表面相接触。0047 所述步骤结束时，反挤压筒4的下底面4-7与底座8的上端内腔8-1的底平面8-2距离等于a，保证后续工艺过程循环的正常进行。0048 所述步骤中坯料3由反挤压筒4的盛料腔4-2逐步被减径挤压到反挤压筒4的反挤压腔4-4内的减径挤压变形力F减与所述步骤中坯料3被反挤压成型为反挤压制件12。

22、的过程中的反挤压成型力F反之间的关系应满足F减0.2F反，确保在减径挤压过程中不发生反挤压变形，其中F减与F反均为正数，具体数值均可由常规热挤压计算公式计算得出。0049 如图1至图9所示，一种实施大型杯形件的热反挤压成型工艺所使用的模具，包括：反挤压冲头2、反挤压筒4、法兰5、螺栓6、圆柱螺旋压缩弹簧7、底座8、承压垫板9、顶料杆11；所述反挤压冲头2装配在压力机压头1上；所述反挤压筒4的内腔由两个不同内径的同心圆筒组成，上面部分为盛料腔4-2，下面部分为反挤压腔4-4，所述盛料腔4-2的内径(d+d)比所述反挤压腔4-4的内径d大d，所述盛料腔4-2与所述反挤压腔4-4之间有角度为的过渡台。

23、阶4-3，1045；所述反挤压筒4的下端带有一个限位台阶4-5；所述反挤压筒4的下端设置有n个均布的弹簧定位窝4-6；所述底座8固定在压力机的工作台面上；所述底座8的内腔由三个不同内径的同心圆筒组成，上面部分为上端内腔8-1，中间部分为中部内孔8-4，下面部分为下端内腔8-5；所述中部内孔8-4的外侧设置有n个均布的柱状的弹簧凹坑8-3；所述下端内腔8-5设置有所述承压垫板9；所述承压垫板9的中心孔与压力机的顶杆10滑动配合；所述承压垫板9的上端面支承着所述顶料杆11；所述顶料杆11为上小下大台阶式的圆柱体，其大端与所述中部内孔8-4滑动配合，其小端与所述反挤压腔4-4滑动配合；所述限位台阶4。

24、-5的外壁与所述上端内腔8-1的壁面滑动配合；所述法兰5用m个所述螺栓6与所述底座8的上端固定；所述反挤压筒4与所述底座8之间设置有n个均布的所述圆柱螺旋压缩弹簧7；n个均布的所述圆柱螺旋压缩弹簧7是对应地放置在n个均布的所述弹簧定位窝4-6和n个均布的所述弹簧凹坑8-3内；其中，n和m均为正整数，d和均为正数。0050 所述盛料腔4-2端口部位加工有10斜锥4-1供导料使用。0051 所述限位台阶4-5的外壁与所述上端内腔8-1的壁面可滑动的最大距离等于a，也即所述反挤压筒4的下底面4-7与底座8的上端内腔8-1的底平面8-2之间的最大距离等于a，对a的数值要求：大于反挤压制件12的高度H与。

25、坯料3被全部减径挤压到反挤压腔4-4内与顶料杆11的上表面贴合且尚未开始反挤压成型时的高度h的差值(H-h)的1.2倍，即a1.2(H-h)，a为正数。0052 所述圆柱螺旋压缩弹簧7的弹性力大小，由以下三个条件确定：0053 (1)所述步骤结束时，也即所述反挤压筒4的下底面4-7与所述上端内腔8-1的底平面8-2距离等于a时，n个所述圆柱螺旋压缩弹簧7的总的弹性力之和F弹1在数值上说明书CN 102029301 ACN 102029303 A 5/5页8应大于所述坯料3的重量G坯与所述反挤压筒4的重量G筒之和的1.5倍，即F弹11.5(G坯+G筒)，确保在反挤压冲头2接触坯料3前依靠n个。

26、所述圆柱螺旋压缩弹簧7的总的弹性力之和F弹1能将反挤压筒4与坯料3一起弹起，使得限位台阶4-5的上表面与法兰5的下表面相接触；0054 (2)所述步骤结束时，也即所述反挤压筒4的下底面4-7与所述底座8的上端内腔8-1的底平面8-2相接触时，n个所述圆柱螺旋压缩弹簧7的总的弹性力之和F弹2在数值上应小于使得坯料3由反挤压筒4的盛料腔4-2逐步被减径挤压到反挤压筒4的反挤压腔4-4内的减径挤压变形力F减的0.7倍，即F弹20.7F减，确保在所述坯料3发生减径挤压变形前所述反挤压筒4的下底面4-7已与所述上端内腔8-1的底平面8-2接触；0055 (3)以上工作状态中每个所述圆柱螺旋压缩弹簧7均处在许用工作范围内。以上所述F弹1、F弹2、与G坯和G筒均为正数且可用常规计算方法计算得出。所述螺栓6是用来固定所述法兰5并承受反挤压制件12脱模时的脱模力。说明书CN 102029301 ACN 102029303 A 1/3页9图1图2图3图4说明书附图CN 102029301 ACN 102029303 A 2/3页10图5图6图7图8说明书附图CN 102029301 A。

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