一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法.pdf

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摘要
申请专利号:

CN201210449125.3

申请日:

2012.11.09

公开号:

CN102968557A

公开日:

2013.03.13

当前法律状态:

驳回

有效性:

无权

法律详情:

发明专利申请公布后的驳回IPC(主分类):G06F 19/00申请公布日:20130313|||著录事项变更IPC(主分类):G06F 19/00变更事项:申请人变更前:中国能源建设集团广东省电力设计研究院变更后:中国能源建设集团广东省电力设计研究院有限公司变更事项:地址变更前:510670 广东省广州市萝岗区广州科学城天丰路1号变更后:510670 广东省广州市萝岗区广州科学城天丰路1号|||实质审查的生效IPC(主分类):G06F 19/00申请日:20121109|||公开

IPC分类号:

G06F19/00

主分类号:

G06F19/00

申请人:

中国能源建设集团广东省电力设计研究院

发明人:

陆晓琴; 马兆荣; 汤东升; 彭雪平; 乔旭斌; 匡俊; 何小华; 刘立威; 孙小兵; 刘东华

地址:

510670 广东省广州市萝岗区广州科学城天丰路1号

优先权:

专利代理机构:

广州广信知识产权代理有限公司 44261

代理人:

张文雄

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内容摘要

本发明涉及一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于:1)以可靠度理论为理论依据,利用结构可靠度的时段分析方法分别建立结构设计基准期及其间各时段的时段关系、以及施工期及期间各时间段的可靠度关系,形成各时段关系表达式和可靠度关系表达式;2)求解步骤1)所述关系表达式,得到施工期风荷载标准值与设计基准期风荷载标准值比例;3)根据步骤2)所述比例求解施工期风荷载因子。本发明以结构可靠度设计的基本理论为基础,以冷却塔塔筒施工期和设计基准期内具有相同的可靠度为前提,对塔筒施工期设计风荷载的取值标准问题进行研究,有利于冷却塔施工期设计风荷载的确定,对施工期冷却塔的稳定性和造价具有决定性的意义。

权利要求书

权利要求书一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于: 
1)以可靠度理论为理论依据,利用结构可靠度的时段分析方法分别建立结构设计基准期及其间各时段的时段关系、以及施工期及期间各时间段的可靠度关系,形成各时段关系表达式和可靠度关系表达式; 
2)求解步骤1)所述关系表达式,得到施工期风荷载标准值与设计基准期风荷载标准值比例; 
3)根据步骤2)所述比例求解施工期风荷载因子。 
根据权利要求1所述的一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于:结构设计基准期及其间各时段上的可靠度之间的关系用下列表达式表示: 
1)结构功能函数表达式为:Zi=Ri‑Si=R‑Si,i=1,2,...,n, 
其中R为结构抗力函数,Si为荷载效应函数; 
2)每个时段的失效概率pfe和可靠指标βe表达式为:pfe=Φ(‑βe)=P(Zi≤0) 
3)结构失效概率pf和可靠指标β表达式为: 

或者结构失效概率pf和可靠指标β表达式为:pf=Φ(‑β)≈1‑Φn(βe,ρ) 
表达式中,Φn表示n维标准正态分布函数;βe为元素全部为βe的n维可靠指标向量;ρ为n阶相关系数方阵,其非对角元均为ρe。ρe为Zi与Zj(i≠j)的相关系数。 
根据权利要求1所述的一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于:结构施工期与期间时段上的可靠度之间的关系由下列表达式表示: 
1)设Tc内结构可靠指标为βc,失效概率为pf,c;τc内结构可靠指标为βe,c,失效概率为pfe,c,对应的结构抗力为Rc,即有如下表达式: 
Zi,c=Rc‑Si=Rc‑Se=Ze,c,   i=1,2,K,nc
pfe,c=Φ(‑βe,c)=P(Zi,c≤0)=P(Ze,c≤0) 

其中βe,c为元素全部为βe,c的n维可靠指标向量;ρc为n阶相关系数方阵,其非对角元均为ρe,c。 
2)对于施工期Tc与其中时段τc的可靠度之间的关系的处理,如果Rc和S服从正态分布,Rc的均值为标准差为则 


3)如果Rc和S都是非正态变量,Rc的累积分布函数为概率密度函数为可利用JC法进行变量的当量正态化,为此设与Rc相应的当量正态化变量为R′c,其均值为标准差为设功能函数Zi,c=Rc‑Se的设计验算点为(rc*,s*),根据JC法的当量正态化条件,得到表达式 

根据权利要求1所述的一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于:施工期与设计基准期可变作用标准值之间的关系由下列表达式表示: 
1)施工期结构抗力Rc为设计基准期结构抗力R的函数,表达式为Rc=kR其中k为比例系数,为施工期结构抗力因子; 
2)如果R和S均服从正态分布,得到如下表达式 


3)如果R和S都是非正态变量,将经过JC法的当量正态化后的参数代替2)中各式中相应的参数,得到如下表达式 


4)设结构抗力R和作用效应S的设计值分别为Rd、Sd,标准值分别为Rk、Sk,分项系数分别为γR、γS,承载能力极限状态设计时要求γ0Sd≤Rd,处于极限状态时为 
γ0Sd=Rd,γ0γSSk=Rk/γR
其中γR=Rk/Rd=Rk/r*=(μR‑αRσR)/r*(1),γS=Sd/Sk=s*/Sk=s*/(μS+αSβS) 
保证率系数95%时的保证率取αR=αS=1.645; 
5)设结构施工期所需抗力Rc的标准值为Rck,作用效应的标准值为Sck,同样按承载能力极限状态设计,即要求γ0Scd≤Rcd,处于极限状态时为 
γ0Scd=Rcd,γ0γSSck=Rck/γR; 
6)根据结构设计标准,荷载效应组合的设计值Sd从下列组合之中取最不利值确定: 
由可变荷载效应控制的组合 

由永久荷载效应控制的组合 

式中,γG为恒载分项系数;和为第1个和第i个可变荷载分项系数;SGk为荷载标准值效应;为第1个可变荷载标准值效应,该效应大于其他任何一个可变荷载标准值效应;为第i个可变荷载标准值效应;ψci为第i个可变荷载的组合值系数; 
7)对于施工期的情形,有如下表达式 


先单独考虑某一如或可变作用标准值效应,并将Q1作为风荷载W,令式错误!未找到引用源。~式错误!未找到引用源。中其他作用标准值效应均为0,再利用式错误!未找到引用源。,可得在对结构进行理论分析时,作用效应S与作用Q一般采用线性关系,即S=CQ,C为系数。此时前面对如果认为不同时期的作用效应系数不变,则有Wck=kWk。 
根据权利要求1所述的一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于:施工期可变作用因子k的求解过程如下: 
1)按照以下步骤求解施工期可变作用因子k: 
(1)取初值n=50,β=βc=2.7~4.2,γS=1.4,γR=1.1~1.4,μS=1;给定某一nc; 
(2)假定μR、σR和σS的初值,例如5、0.5、0.5; 
(3)利用设计验算点法,解式得βe、σR′、σS′、r*和s*; 
(4)计算ρe; 
(5)形成方程组,并解之得μR、σR和σS; 
(6)计算k; 
2)对于施工期Tc不是1年的整数倍时,k用以下办法计算: 
(1)先算出Tc的整数年对应的k,计作k1; 
(2)将Tc其余的天数看成新的nc,T取成365天,γR与计算k1时相同,计算k,记作k2; 
(3)k=k1 k2; 
3)关于式中n维正态分布函数Φn(βe,ρ)的计算,当n=1时,Φn(βe,ρ)=Φ(βe);当n=2时,可利用下式计算: 

其中 

当n>3时,可以利用下式: 

4)当R和S服从正态分布时,正态随机变量X的概率密度函数和累积分布函数分别为 


5)当R服从对数正态分布,S服从极值I型分布即Gumbel分布,对数正态变量R的概率密度函数和累积分布函数分别为 r>0 r>0 
其中参数 

极值I型变量S的概率密度函数和累积分布函数分别为 
fS(s)=exp{‑α(s‑u)‑exp[‑α(s‑u)]} 
FS(s)=exp{‑exp[‑α(s‑u)]} 
其中 

说明书

说明书一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法
技术领域
本发明涉及超大型冷却塔,尤其是一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法。属于电力系统的核电站的建筑技术领域。
背景技术
超大型冷却塔是采用二次循环冷却系统的核电站中关键的建构筑物。目前世界上并无核电站冷却塔的建造经验。根据现有的行业认知,1000MW级别核电站的冷却塔,塔高一般需要达到200m以上,零米直径180m以上。如此级别的建构筑,是核电站单体几何体量最大的构筑物之一。因此超大型冷却塔的结构安全性对整个核电站的核安全具有至关重要的影响。
钢筋混凝土双曲线冷却塔的塔筒为薄壁壳体结构,对风荷载作用极为敏感。风荷载属于可变作用。在铁路、公路、港口、水利水电等行业的设计规范中,对施工期的可变作用设计标准虽然都做了明确的规定,但是在相关规范及其条文说明中,都没有给出确定施工期可变作用设计标准的具体推导。除此,结构施工期可变作用的相关理论研究也还有待加强。
冷却塔施工期设计风荷载的确定,对施工期冷却塔的稳定性和造价具有决定性的意义。冷却塔塔筒施工期相对其设计基准期较短,如取用设计基准期的风荷载设计标准进行冷却塔施工工况的验算,要求显然过高。当施工期筒壁混凝土的强度及弹性模量处于增长期时,采用这一标准可能会显著增加筒壁的工程量,造成工程投资不必要的增加,特别是对于超大型冷却塔,施工期风荷载的取值研究具有更重要的意义。此外,我国冷却塔的结构设计目前归属于房屋建筑工程,按照建筑结构可靠度设计统一标准及其对应的规程、规范进行结构设计。但是钢筋混凝土双曲线冷却塔塔筒施工期的设计风荷载标准在建筑工程行业的有关规范中并没有明确给出,这一空缺也亟待填补。
因此,对冷却塔塔筒施工期设计风荷载的取值问题必须进行深入研究。
目前,国内冷却塔施工期设计风荷载的取值与设计基准期一致,并未将施工期的风荷载取值与冷却塔建成最终工况区分开。
本发明首次提出超大型冷却塔施工期风荷载取值方法。
发明内容
本发明的目的,在于提供一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法。
本发明的目的可以通过采取如下技术方案达到:
一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于:
1)以可靠度理论为理论依据,利用结构可靠度的时段分析方法分别建立结构设计基准期及其间各时段的时段关系、以及施工期及期间各时间段的可靠度关系,形成各时段关系表达式和可靠度关系表达式;
2)求解步骤1)所述关系表达式,得到施工期风荷载标准值与设计基准期风荷载标准值比例;
3)根据步骤2)所述比例求解施工期风荷载因子。
本发明以结构可靠度设计的基本理论为基础,以冷却塔塔筒施工期和设计基准期内具有相同的可靠度为前提,对塔筒施工期设计风荷载的取值标准问题进行研究。根据风荷载平稳二项随机过程模型的特点,利用结构可靠度的时段分析方法分别建立结构设计基准期及其间各时段的关系及施工期及其间各时段的可靠度关系。从施工期与设计基准期的结构抗力成比例入手,按照规范中分项系数设计方法的要求,得到施工期风荷载标准值与设计基准期风荷载标准值同样成比例的结论,并据此得到施工期风荷载因子。
本发明的目的还可以通过采取如下技术方案达到:
1)结构设计基准期及其间各时段上的可靠度之间的关系用下列表达式表示:
结构的功能函数均采用结构抗力与荷载效应相比较的形式,设结构在任一τ内的功能函数为:
Zi=Ri‑Si=R‑Si,i=1,2,...,n,                           (1)
其中R为结构抗力函数,Si为荷载效应函数;
每个时段的失效概率pfe和可靠指标βe为:
pfe=Φ(‑βe)=P(Zi≤0)                                      (2)
结构失效概率pf和可靠指标β为:
<mrow><MSUB><MI>p</MI> <MI>f</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MI>Φ</MI> <MROW><MO>(</MO> <MO>-</MO> <MI>β</MI> <MO>)</MO> </MROW><MO>=</MO> <MI>P</MI> <MROW><MO>(</MO> <MUNDEROVER><MI>U</MI> <MROW><MI>i</MI> <MO>=</MO> <MN>1</MN> </MROW><MI>n</MI> </MUNDEROVER><MSUB><MI>Z</MI> <MI>i</MI> </MSUB><MO>≤</MO> <MN>0</MN> <MO>)</MO> </MROW><MO>=</MO> <MN>1</MN> <MO>-</MO> <MI>P</MI> <MROW><MO>(</MO> <MUNDEROVER><MI>I</MI> <MROW><MI>i</MI> <MO>=</MO> <MN>1</MN> </MROW><MI>n</MI> </MUNDEROVER><MSUB><MI>Z</MI> <MI>i</MI> </MSUB><MO>&gt;</MO> <MN>0</MN> <MO>)</MO> </MROW><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>3</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>或者为: <BR>pf=Φ(‑β)≈1‑Φn(βe,ρ)&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(4) <BR>表达式(4)中,Φn表示n维标准正态分布函数;βe为元素全部为βe的n维可靠指标向量;ρ为n阶相关系数方阵,其非对角元均为ρe。ρe为Zi与Zj(i≠j)的相关系数。 <BR>进一步地,如果R和S均服从正态分布,R的均值μR,标准差为σR;Se的均值为μS,标准差为σS,则 <BR><MATHS num="0002"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>β</MI> <MI>e</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MSUB><MI>μ</MI> <MI>R</MI> </MSUB><MO>-</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MI>S</MI> </MSUB></MROW><MSQRT><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>R</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>S</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP></MSQRT></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>1</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>或者βe通过式错误!未找到引用源。和式错误!未找到引用源。得到。 <BR>进一步地,考虑到R与Si或Sj相互独立,Zi与Zj(i≠j)的相关系数为 <BR><MATHS num="0003"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>ρ</MI> <MI>e</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MI>cov</MI> <MROW><MO>(</MO> <MSUB><MI>Z</MI> <MI>i</MI> </MSUB><MO>,</MO> <MSUB><MI>Z</MI> <MI>j</MI> </MSUB><MO>)</MO> </MROW></MROW><MROW><MSUB><MI>σ</MI> <MSUB><MI>Z</MI> <MI>i</MI> </MSUB></MSUB><MSUB><MI>σ</MI> <MSUB><MI>Z</MI> <MI>j</MI> </MSUB></MSUB></MROW></MFRAC><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MI>cov</MI> <MROW><MO>(</MO> 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<mrow><MSUB><MI>β</MI> <MI>e</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MSUB><MI>μ</MI> <MSUP><MI>R</MI> <MO>′</MO> </MSUP></MSUB><MO>-</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP></MSUB></MROW><MSQRT><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>R</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP></MSQRT></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>5</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR><MATHS num="0005"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>ρ</MI> <MI>e</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>R</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MROW><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>R</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP></MROW></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>6</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>2)结构施工期与期间时段上的可靠度之间的关系由下列表达式表示: <BR>设Tc内结构可靠指标为βc,失效概率为pf,c;τc内结构可靠指标为βe,c,失效概率为pfe,c,对应的结构抗力为Rc,即有如下表达式: <BR>Zi,c=Rc‑Si=Rc‑Se=Ze,c,&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;i=1,2,K,nc&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(7) <BR>pfe,c=Φ(‑βe,c)=P(Zi,c≤0)=P(Ze,c≤0)&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(8) <BR><MATHS num="0006"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>p</MI> <MROW><MI>f</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MI>Φ</MI> <MROW><MO>(</MO> <MO>-</MO> <MSUB><MI>β</MI> <MI>c</MI> </MSUB><MO>)</MO> </MROW><MO>=</MO> <MI>P</MI> <MROW><MO>(</MO> <MUNDEROVER><MI>U</MI> <MROW><MI>i</MI> <MO>=</MO> <MN>1</MN> </MROW><MSUB><MI>n</MI> <MI>c</MI> </MSUB></MUNDEROVER><MSUB><MI>Z</MI> <MROW><MI>i</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>≤</MO> <MN>0</MN> <MO>)</MO> </MROW><MO>=</MO> <MN>1</MN> <MO>-</MO> <MI>P</MI> <MROW><MO>(</MO> <MUNDEROVER><MI>I</MI> <MROW><MI>i</MI> <MO>=</MO> <MN>1</MN> </MROW><MSUB><MI>n</MI> <MI>c</MI> 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<MROW><MI>e</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MROW><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP></MROW></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>14</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>3)施工期与设计基准期可变作用标准值之间的关系由下列表达式表示: <BR>施工期结构抗力Rc为设计基准期结构抗力R的函数,表达式为 <BR>Rc=kR&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(15) <BR>其中k为比例系数,为施工期结构抗力因子。 <BR>进一步地,如果R和S均服从正态分布,将式(15)代入式(14)和式(15),得 <BR><MATHS num="0012"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>β</MI> <MROW><MI>e</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MI>k</MI> <MSUB><MI>μ</MI> <MI>R</MI> </MSUB><MO>-</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MI>S</MI> </MSUB></MROW><MSQRT><MSUP><MI>k</MI> <MN>2</MN> </MSUP><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>R</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>S</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP></MSQRT></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>16</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR><MATHS num="0013"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>ρ</MI> <MROW><MI>e</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MSUP><MI>k</MI> <MN>2</MN> </MSUP><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>R</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP></MROW><MROW><MSUP><MI>k</MI> <MN>2</MN> </MSUP><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>R</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>S</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP></MROW></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>17</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>如果R和S都是非正态变量,将经过JC法的当量正态化后的参数代替式(16)和式(17)中相应的参数,得 <BR><MATHS num="0014"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>β</MI> <MROW><MI>e</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MI>k</MI> <MSUB><MI>μ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP></MSUB><MO>-</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP></MSUB></MROW><MSQRT><MSUP><MI>k</MI> <MN>2</MN> </MSUP><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP></MSQRT></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>18</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR><MATHS num="0015"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>ρ</MI> <MROW><MI>e</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MSUP><MI>k</MI> <MN>2</MN> </MSUP><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP></MROW><MROW><MSUP><MI>k</MI> <MN>2</MN> </MSUP><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP></MROW></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>19</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>进一步地,设结构抗力R和作用效应S的设计值分别为Rd、Sd,标准值分别为Rk、Sk,分项系数分别为γR、γS,承载能力极限状态设计时要求γ0Sd≤Rd,处于极限状态时为 <BR>γ0Sd=Rd,γ0γSSk=Rk/γR&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(20) <BR>其中 <BR>γR=Rk/Rd=Rk/r*=(μR‑αRσR)/r*&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(21) <BR>γS=Sd/Sk=s*/Sk=s*/(μS+αSσS)&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(22) <BR>保证率系数95%时的保证率可取αR=αS=1.645。 <BR>进一步地,设结构施工期所需抗力Rc的标准值为Rck,作用效应的标准值为Sck,同样按承载能力极限状态设计,即要求γ0Scd≤Rcd,处于极限状态时为 <BR>γ0Scd=Rcd,γ0γSSck=Rck/γR&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(23) <BR>由式(15)、式(20)和式(23),得 <BR>Sck=kSk&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(24) <BR>根据结构设计标准,荷载效应组合的设计值Sd从下列组合之中取最不利值确定: <BR>由可变荷载效应控制的组合 <BR><MATHS num="0016"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>S</MI> <MI>d</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MSUB><MI>γ</MI> <MI>G</MI> </MSUB><MSUB><MI>S</MI> <MI>Gk</MI> </MSUB><MO>+</MO> <MSUB><MI>γ</MI> <MSUB><MI>Q</MI> <MN>1</MN> </MSUB></MSUB><MSUB><MI>S</MI> <MROW><MSUB><MI>Q</MI> <MN>1</MN> </MSUB><MI>k</MI> </MROW></MSUB><MO>+</MO> <MUNDER><MI>Σ</MI> <MROW><MI>i</MI> <MO>=</MO> <MN>2</MN> </MROW></MUNDER><MSUB><MI>γ</MI> <MSUB><MI>Q</MI> <MI>i</MI> </MSUB></MSUB><MSUB><MI>ψ</MI> <MI>ci</MI> </MSUB><MSUB><MI>S</MI> <MROW><MSUB><MI>Q</MI> <MI>i</MI> </MSUB><MI>k</MI> </MROW></MSUB><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>25</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>由永久荷载效应控制的组合 <BR><MATHS num="0017"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>S</MI> <MI>d</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MSUB><MI>γ</MI> <MI>G</MI> </MSUB><MSUB><MI>S</MI> <MI>Gk</MI> </MSUB><MO>+</MO> <MUNDER><MI>Σ</MI> <MROW><MI>i</MI> <MO>=</MO> <MN>1</MN> </MROW></MUNDER><MSUB><MI>γ</MI> <MI>Qi</MI> 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<MROW><MO>(</MO> <MN>27</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR><MATHS num="0019"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>S</MI> <MI>cd</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MSUB><MI>γ</MI> <MI>G</MI> </MSUB><MSUB><MI>S</MI> <MI>Gk</MI> </MSUB><MO>+</MO> <MUNDER><MI>Σ</MI> <MROW><MI>i</MI> <MO>=</MO> <MN>1</MN> </MROW></MUNDER><MSUB><MI>γ</MI> <MI>Qi</MI> </MSUB><MSUB><MI>ψ</MI> <MI>ci</MI> </MSUB><MSUB><MI>S</MI> <MROW><MSUB><MI>Q</MI> <MI>i</MI> </MSUB><MI>ck</MI> </MROW></MSUB><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>28</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>先单独考虑某一如或可变作用标准值效应,并将Q1作为风荷载W,令式(25)~式(28)中其他作用标准值效应均为0,再利用式(24),可得 <BR><MATHS num="0020"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>S</MI> <MSUB><MI>W</MI> <MI>ck</MI> </MSUB></MSUB><MO>=</MO> <MI>k</MI> <MSUB><MI>S</MI> <MSUB><MI>W</MI> <MI>k</MI> </MSUB></MSUB><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>29</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>在对结构进行理论分析时,作用效应S与作用Q一般采用线性关系,即S=CQ,C为系数。此时前面对如果认为不同时期的作用效应系数不变,则有 <BR>Wck=kWk&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(30) <BR>4)施工期可变作用因子k的求解 <BR>按照以下步骤求解施工期可变作用因子k: <BR>(1)取初值n=50,β=βc=2.7~4.2,γS=1.4,γR=1.1~1.4,μS=1。给定某一nc。 <BR>(2)假定μR、σR和σS的初值,例如5、0.5、0.5。 <BR>(3)解式错误!未找到引用源。和式错误!未找到引用源。,得βe、σR′、σS′、r*和s*。利用设计验算点法,其中μR′和σR′用式(7)计算,μS′和σS′用式(8)计算。 <BR>(4)计算ρe,利用式(10)。 <BR>(5)形成方程组,利用式错误!未找到引用源。、式(21)和式(22)。解之得μR、σR和σS。 <BR>(6)计算k,利用式(13)、式(18)和式(19)。 <BR>对于施工期Tc不是1年的整数倍时,k用以下办法计算: <BR>(1)先算出Tc的整数年对应的k,计作k1。 <BR>(2)将Tc其余的天数看成新的nc,T取成365天,γR与计算k1时相同,计算k,记作k2。 <BR>(3)k=k1&nbsp;k2。 <BR>关于式错误!未找到引用源。中n维正态分布函数Φn(βe,ρ)的计算,当n=1时,Φn(βe,ρ)=Φ(βe);当n=2时,可利用下式计算:[3] <BR> <BR>其中 <BR> <BR>当n>3时,可以利用下式:[3] <BR> <BR>当R和S服从正态分布时,正态随机变量X的概率密度函数和累积分布函数分别为 <BR> <BR> <BR>当R服从对数正态分布,S服从极值I型分布即Gumbel分布,对数正态变量R的概率密度函数和累积分布函数分别为<MATHS num="0021"><MATH><![CDATA[ <mrow> <MSUB><MI>f</MI> <MI>R</MI> </MSUB><MROW><MO>(</MO> <MI>r</MI> <MO>)</MO> </MROW><MO>=</MO> <MFRAC><MN>1</MN> <MROW><MSQRT><MN>2</MN> <MI>π</MI> </MSQRT><MI>ζr</MI> </MROW></MFRAC><MI>exp</MI> <MO>[</MO> <MO>-</MO> <MFRAC><MSUP><MROW><MO>(</MO> <MI>ln</MI> <MI>r</MI> <MO>-</MO> <MI>ξ</MI> <MO>)</MO> </MROW><MN>2</MN> </MSUP><MROW><MN>2</MN> <MSUP><MI>ζ</MI> <MN>2</MN> </MSUP></MROW></MFRAC><MO>]</MO> <MO>,</MO> </MROW>]]&gt;</MATH></MATHS>r>0&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(36)<MATHS num="0022"><MATH><![CDATA[ <mrow> <MSUB><MI>F</MI> <MI>R</MI> </MSUB><MROW><MO>(</MO> <MI>r</MI> <MO>)</MO> </MROW><MO>=</MO> <MI>Φ</MI> <MROW><MO>(</MO> <MFRAC><MROW><MI>ln</MI> <MI>r</MI> <MO>-</MO> <MI>ξ</MI> </MROW><MI>ζ</MI> </MFRAC><MO>)</MO> </MROW><MO>,</MO> </MROW>]]&gt;</MATH></MATHS>r>0&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(37) <BR>其中参数 <BR><MATHS num="0023"><MATH><![CDATA[ <mrow><MI>ξ</MI> <MO>=</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MROW><MI>ln</MI> <MI>R</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MI>ln</MI> <MFRAC><MSUB><MI>μ</MI> <MI>R</MI> </MSUB><MSQRT><MN>1</MN> <MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>δ</MI> <MI>R</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP></MSQRT></MFRAC><MO>,</MO> </MROW>]]&gt;</MATH></MATHS><MATHS num="0024"><MATH><![CDATA[ <mrow> <MI>ζ</MI> <MO>=</MO> <MSUB><MI>σ</MI> <MROW><MI>ln</MI> <MI>R</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MSQRT><MI>ln</MI> <MROW><MO>(</MO> <MN>1</MN> <MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>δ</MI> <MI>R</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>)</MO> </MROW></MSQRT><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>38</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>极值I型变量S的概率密度函数和累积分布函数分别为 <BR>fs(s)=αexp{‑α(s‑u)‑exp[‑α(s‑u)]}&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(39) <BR>FS(s)=exp{‑exp[‑α(s‑u)]}&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(40) <BR>其中 <BR><MATHS num="0025"><MATH><![CDATA[ <mrow><MI>α</MI> <MO>=</MO> <MFRAC><MI>π</MI> <MSQRT><MN>6</MN> </MSQRT></MFRAC><MFRAC><MN>1</MN> <MSUB><MI>σ</MI> <MI>S</MI> </MSUB></MFRAC><MO>,</MO> </MROW>]]&gt;</MATH></MATHS><MATHS num="0026"><MATH><![CDATA[ <mrow> <MI>u</MI> <MO>=</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MI>S</MI> </MSUB><MO>-</MO> <MFRAC><MI>γ</MI> <MI>α</MI> </MFRAC><MO>=</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MI>S</MI> </MSUB><MO>-</MO> <MFRAC><MROW><MN>0.5772156649</MN> <MO>.</MO> <MO>.</MO> <MO>.</MO> </MROW><MI>α</MI> </MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>41</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>本发明具有如下突出的有益效果: <BR>1、本发明涉及完整的超大型冷却塔施工期风荷载取值的数值分析方法,包括冷却塔结构施工期及其各时段的可靠度关系、施工期与设计基准期可变作用标准值之间的关系以及风荷载因子的求解。将施工期的风荷载取值与冷却塔建成最终工况区分开,能够减少工程投资,特别是对于超大型冷却塔,确定施工期风荷载的取值可大降低建设成本。另外,可以依据本发明的方法,制订出钢筋混凝土双曲线冷却塔塔筒施工期的设计风荷载标准在建筑工程行业的有关规范。 <BR>2、本发明以结构可靠度设计的基本理论为基础,以冷却塔塔筒施工期和设计基准期内具有相同的可靠度为前提,对塔筒施工期设计风荷载的取值标准问题进行研究,有利于冷却塔施工期设计风荷载的确定,对施工期冷却塔的稳定性和造价具有决定性的意义。 <BR>具体实施方式 <BR>本实施例涉及的超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,包括如下步骤: <BR>1)建立风荷载平稳二项随机过程模型; <BR>2)根据风荷载平稳二项随机过程模型的特点,利用结构可靠度的时段分析方法分别建立结构设计基准期及其间各时段的关系,和施工期及其间各时段的可靠度关系,形成各时段关系表达式和可靠度关系表达式; <BR>3)根据施工期与设计基准期的结构抗力成比例入手,通过求解步骤2)中的关系表达式,得到施工期风荷载标准值与设计基准期风荷载标准值比例; <BR>4)根据步骤3)得到施工期风荷载标准值与设计基准期风荷载标准值同样成比例的结论,据此得到施工期风荷载因子。 <BR>本实施例中: <BR>1)结构设计基准期及其间各时段上的可靠度之间的关系用下列表达式表示: <BR>根据作用效应,每变动一次作用在结构上的时间长短,将设计基准期T等分成n个相等的时段τ,或认为在设计基准期T内作用效应均匀变动n=T/τ次,在每个时段τ内,作用效应S为随机变量,且不同时段上Si与Sj(i≠j)的概率分布相同,不同时段τ上的作用效应幅值随机变量相互独立,且与在时段上是否出现荷载无关; <BR>结构的功能函数均采用结构抗力与荷载效应相比较的形式,故可设结构在任一τ内的功能函数为Zi=Ri‑Si=R‑Si,i=1,2,...,n,其中R为结构抗力函数,Si为荷载效应函数,它们相互独立,当荷载与荷载效应之间为线性关系时,不同时段上荷载效应Si与Sj,其中i≠j,独立同分布的,可用时段τ上的等效随机变量Se表示,Zi=R‑Se,因此 <BR>Zi=R‑Si=R‑Se,i=1,2,K,n&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(1) <BR>每个时段的失效概率pfe和可靠指标βe为 <BR>pfe=Φ(‑βe)=P(Zi≤0)&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(2) <BR>其中Φ表示标准正态分布函数; <BR>这样,在T内结构的失效事件就是n个时段串联体系的失效事件,即结构失效概率pf和可靠指标β为 <BR><MATHS num="0027"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>p</MI> <MI>f</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MI>Φ</MI> <MROW><MO>(</MO> <MO>-</MO> <MI>β</MI> <MO>)</MO> </MROW><MO>=</MO> <MI>P</MI> <MROW><MO>(</MO> <MUNDEROVER><MI>U</MI> <MROW><MI>i</MI> <MO>=</MO> <MN>1</MN> </MROW><MI>n</MI> </MUNDEROVER><MSUB><MI>Z</MI> <MI>i</MI> </MSUB><MO>≤</MO> <MN>0</MN> <MO>)</MO> </MROW><MO>=</MO> <MN>1</MN> <MO>-</MO> <MI>P</MI> <MROW><MO>(</MO> <MUNDEROVER><MI>I</MI> <MROW><MI>i</MI> <MO>=</MO> <MN>1</MN> </MROW><MI>n</MI> </MUNDEROVER><MSUB><MI>Z</MI> <MI>i</MI> </MSUB><MO>&gt;</MO> <MN>0</MN> <MO>)</MO> </MROW><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>3</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>串联系统失效概率的计算方法有界限法和直接计算方法[3],后者的计算式为 <BR>pf=Φ(‑β)≈1‑Φn(βe,ρ)&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(4) <BR>其中Φn表示n维标准正态分布函数;βe为元素全部为βe的n维可靠指标向量;ρ为n阶相关系数方阵,其非对角元均为ρe。ρe为Zi与Zj(i≠j)的相关系数。 <BR>如果R和S均服从正态分布,R的均值μR,标准差为σR;Se的均值为μS,标准差为σS,则 <BR><MATHS num="0028"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>β</MI> <MI>e</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MSUB><MI>μ</MI> <MI>R</MI> </MSUB><MO>-</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MI>S</MI> </MSUB></MROW><MSQRT><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>R</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>S</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP></MSQRT></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>42</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>βe也可统一通过式错误!未找到引用源。和式错误!未找到引用源。得到。再考虑到R与Si或Sj相互独立,Zi与Zj(i≠j)的相关系数为 <BR><MATHS num="0029"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>ρ</MI> <MI>e</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MI>cov</MI> <MROW><MO>(</MO> <MSUB><MI>Z</MI> <MI>i</MI> </MSUB><MO>,</MO> <MSUB><MI>Z</MI> <MI>j</MI> </MSUB><MO>)</MO> </MROW></MROW><MROW><MSUB><MI>σ</MI> <MSUB><MI>Z</MI> <MI>i</MI> </MSUB></MSUB><MSUB><MI>σ</MI> <MSUB><MI>Z</MI> <MI>j</MI> </MSUB></MSUB></MROW></MFRAC><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MI>cov</MI> <MROW><MO>(</MO> <MI>R</MI> <MO>-</MO> <MSUB><MI>S</MI> <MI>i</MI> </MSUB><MO>,</MO> <MI>R</MI> <MO>-</MO> 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<MSUP><MI>R</MI> <MO>′</MO> </MSUP></MSUB><MO>-</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP></MSUB></MROW><MSQRT><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>R</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP></MSQRT></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>46</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR><MATHS num="0031"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>ρ</MI> <MI>e</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>R</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MROW><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>R</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP></MROW></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>47</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>由式(44)和式(45)知,相比式(42)和式(43),式(46)和式(47)更具一般性。 <BR>2)结构施工期与期间时段上的可靠度之间的关系由下列表达式表示: <BR>假设在结构施工期作用及其效应在施工期和设计基准期的特性相同。再假设结构的作用效应能够处理成平稳二项随机过程,即假定:(1)根据作用效应每变动一次作用在结构上的时间长短,将设计基准期Tc等分成nc个相等的时段τ,或认为Tc内作用效应均匀变动nc=Tc/τc次。(2)在每个时段τc内,作用效应S为随机变量,且不同时段上Si与Sj(i≠j)的概率分布是相同的。(3)不同时段τc上的作用效应幅值随机变量相互独立,且与在时段上是否出现荷载无关。 <BR>设计基准期是为了确定可变作用等的取值而选用的时间参数。当施工期比较短,如小于1年,则将Tc类比于T对于有的可变作用如风荷载(年最大风压)就不合适。因此,将结构施工期的作用及其效应当作平稳二项随机过程处理是有近似性的。 <BR>设Tc内结构可靠指标为βc,失效概率为pf,c;τc内结构可靠指标为βe,c,失效概率为pfe,c,对应的结构抗力为Rc,即有如下表达式: <BR>Zi,c=Rc‑Si=Rc‑Se=Ze,c,&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;i=1,2,K,nc&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(48) <BR>pfe,c=Φ(‑βe,c)=P(Zi,c≤0)=P(Ze,c≤0)&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(49) <BR><MATHS num="0032"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>p</MI> <MROW><MI>f</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MI>Φ</MI> <MROW><MO>(</MO> <MO>-</MO> <MSUB><MI>β</MI> <MI>c</MI> </MSUB><MO>)</MO> </MROW><MO>=</MO> <MI>P</MI> <MROW><MO>(</MO> <MUNDEROVER><MI>U</MI> <MROW><MI>i</MI> <MO>=</MO> <MN>1</MN> </MROW><MSUB><MI>n</MI> <MI>c</MI> 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<MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MSUB><MI>μ</MI> <MSUB><MI>R</MI> <MI>c</MI> </MSUB></MSUB><MO>-</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MI>S</MI> </MSUB></MROW><MSQRT><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUB><MI>R</MI> <MI>c</MI> </MSUB><MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>S</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP></MSQRT></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>51</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR><MATHS num="0034"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>ρ</MI> <MROW><MI>e</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUB><MI>R</MI> <MI>c</MI> </MSUB><MN>2</MN> </MSUBSUP><MROW><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUB><MI>R</MI> <MI>c</MI> </MSUB><MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>S</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP></MROW></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>52</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>如果Rc和S都是非正态变量,Rc的累积分布函数为概率密度函数为可利用JC法进行变量的当量正态化。为此设与Rc相应的当量正态化变量为R′c,其均值为标准差为设功能函数Zi,c=Rc‑Se的设计验算点为(rc*,s*),根据JC法的当量正态化条件[3],得 <BR><MATHS num="0035"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>μ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP></MSUB><MO>=</MO> <MSUBSUP><MI>r</MI> <MI>c</MI> <MO>*</MO> </MSUBSUP><MO>-</MO> <MSUP><MI>Φ</MI> <MROW><MO>-</MO> <MN>1</MN> </MROW></MSUP><MO>[</MO> <MSUB><MI>F</MI> <MI>R</MI> </MSUB><MROW><MO>(</MO> <MSUBSUP><MI>r</MI> <MI>c</MI> <MO>*</MO> </MSUBSUP><MO>)</MO> </MROW><MO>]</MO> <MSUB><MI>σ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP></MSUB><MO>,</MO> </MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>S的当量正态化条件式(45)仍然适用。于是,有 <BR><MATHS num="0036"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>β</MI> <MROW><MI>e</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MSUB><MI>μ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP></MSUB><MO>-</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP></MSUB></MROW><MSQRT><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP></MSQRT></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>54</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR><MATHS num="0037"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>ρ</MI> <MROW><MI>e</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MROW><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP></MROW></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>55</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>3)施工期与设计基准期可变作用标准值之间的关系由下列表达式表示: <BR>施工期结构抗力Rc为设计基准期结构抗力R的函数,这一函数总可以用多项式来拟合,而且当R=0时应有Rc=0,故多项式中无常数项。其中以比例关系最为简单实用,即 <BR>Rc=kR&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(56) <BR>其中k为比例系数,可称作施工期结构抗力因子。 <BR>如果R和S均服从正态分布,将式(15)代入式(51)和式(52),得 <BR><MATHS num="0038"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>β</MI> <MROW><MI>e</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MI>k</MI> <MSUB><MI>μ</MI> <MI>R</MI> </MSUB><MO>-</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MI>S</MI> </MSUB></MROW><MSQRT><MSUP><MI>k</MI> <MN>2</MN> </MSUP><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>R</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>S</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP></MSQRT></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>57</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR><MATHS num="0039"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>ρ</MI> <MROW><MI>e</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MSUP><MI>k</MI> <MN>2</MN> </MSUP><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>R</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP></MROW><MROW><MSUP><MI>k</MI> <MN>2</MN> </MSUP><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>R</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MI>S</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP></MROW></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>58</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>如果R和S都是非正态变量,将经过JC法的当量正态化后的参数代替式(16)和式(17)中相应的参数,得 <BR><MATHS num="0040"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>β</MI> <MROW><MI>e</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MI>k</MI> <MSUB><MI>μ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP></MSUB><MO>-</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP></MSUB></MROW><MSQRT><MSUP><MI>k</MI> <MN>2</MN> </MSUP><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP></MSQRT></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>59</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR><MATHS num="0041"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>ρ</MI> <MROW><MI>e</MI> <MO>,</MO> <MI>c</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MFRAC><MROW><MSUP><MI>k</MI> <MN>2</MN> </MSUP><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP></MROW><MROW><MSUP><MI>k</MI> <MN>2</MN> </MSUP><MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUBSUP><MI>R</MI> <MI>c</MI> <MO>′</MO> </MSUBSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>σ</MI> <MSUP><MI>S</MI> <MO>′</MO> </MSUP><MN>2</MN> </MSUBSUP></MROW></MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>60</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>设结构抗力R和作用效应S的设计值分别为Rd、Sd,标准值分别为Rk、Sk,分项系数分别为γR、γS,承载能力极限状态设计时要求γ0Sd≤Rd[4],刚好处于极限状态时为 <BR>γ0Sd=Rd,γ0γSSk=Rk/γR&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(61) <BR>其中 <BR>γR=Rk/Rd=Rk/r*=(μR‑αRσR)/r*&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(62) <BR>γS=Sd/Sk=s*/Sk=s*/(μS+αSσS)&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(63) <BR>而保证率系数95%时的保证率可取αR=αS=1.645。 <BR>设结构施工期所需抗力Rc的标准值为Rck,作用效应的标准值为Sck,同样按承载能力极限状态设计,即要求γ0Scd≤Rcd,刚好处于极限状态时为 <BR>γ0Scd=Rcd,γ0γSSck=Rck/γR&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(64) <BR>由式(15)、式(20)和式(23),得 <BR>Sck=kSk&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(65) <BR>结构设计标准[4]规定,荷载效应组合的设计值Sd应从下列组合之中取最不利值 <BR>确定: <BR>(1)由可变荷载效应控制的组合 <BR><MATHS num="0042"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>S</MI> <MI>d</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MSUB><MI>γ</MI> <MI>G</MI> </MSUB><MSUB><MI>S</MI> <MI>Gk</MI> </MSUB><MO>+</MO> <MSUB><MI>γ</MI> <MSUB><MI>Q</MI> 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</MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>式中,γG为恒载分项系数;和为第1个和第i个可变荷载分项系数;SGk为荷载标准值效应;为第1个可变荷载标准值效应,该效应大于其他任何一个可变荷载标准值效应;为第i个可变荷载标准值效应;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。 <BR>对于施工期的情形,有 <BR><MATHS num="0044"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>S</MI> <MI>cd</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MSUB><MI>γ</MI> <MI>G</MI> </MSUB><MSUB><MI>S</MI> <MI>Gk</MI> </MSUB><MO>+</MO> <MSUB><MI>γ</MI> <MSUB><MI>Q</MI> <MN>1</MN> </MSUB></MSUB><MSUB><MI>S</MI> <MROW><MSUB><MI>Q</MI> <MN>1</MN> </MSUB><MI>ck</MI> </MROW></MSUB><MO>+</MO> <MUNDER><MI>Σ</MI> <MROW><MI>i</MI> <MO>=</MO> <MN>2</MN> </MROW></MUNDER><MSUB><MI>γ</MI> <MSUB><MI>Q</MI> <MI>i</MI> </MSUB></MSUB><MSUB><MI>ψ</MI> <MI>ci</MI> </MSUB><MSUB><MI>S</MI> <MROW><MSUB><MI>Q</MI> <MI>i</MI> </MSUB><MI>ck</MI> </MROW></MSUB><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>68</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR><MATHS num="0045"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>S</MI> <MI>cd</MI> </MSUB><MO>=</MO> <MSUB><MI>γ</MI> <MI>G</MI> </MSUB><MSUB><MI>S</MI> <MI>Gk</MI> </MSUB><MO>+</MO> <MUNDER><MI>Σ</MI> <MROW><MI>i</MI> <MO>=</MO> <MN>1</MN> </MROW></MUNDER><MSUB><MI>γ</MI> <MI>Qi</MI> </MSUB><MSUB><MI>ψ</MI> <MI>ci</MI> </MSUB><MSUB><MI>S</MI> <MROW><MSUB><MI>Q</MI> <MI>i</MI> </MSUB><MI>ck</MI> </MROW></MSUB><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>69</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>先单独考虑某一如或可变作用标准值效应,并将Q1作为风荷载W,令式(25)~式(28)中其他作用标准值效应均为0,再利用式(24),可得 <BR><MATHS num="0046"><MATH><![CDATA[ <mrow><MSUB><MI>S</MI> <MSUB><MI>W</MI> <MI>ck</MI> </MSUB></MSUB><MO>=</MO> <MI>k</MI> <MSUB><MI>S</MI> <MSUB><MI>W</MI> <MI>k</MI> </MSUB></MSUB><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>70</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>在对结构进行理论分析时,作用效应S与作用Q一般采用线性关系,即S=CQ,C为系数。此时前面对如果认为不同时期的作用效应系数不变,则有 <BR>Wck=kWk&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(71) <BR>因此,由式(15)和式(24)可知,根据现有规范的设计要求,结构在施工期和设计基准期的抗力标准值之比与作用效应值之比应当相同。再根据式(30),在作用及其效应成线性关系时,也与可变作用如风荷载标准值之比相同。这个比值k以下称为施工期可变作用因子。 <BR>4)施工期可变作用因子k的求解 <BR>根据以上分析,可以按照以下步骤求解k: <BR>(1)取初值n=50,β=βc=2.7~4.2,γS=1.4,γR=1.1~1.4,μS=1。给定某一nc。 <BR>(2)假定μR、σR和σS的初值,例如5、0.5、0.5。 <BR>(3)解式错误!未找到引用源。和式错误!未找到引用源。,得βe、σR′、σS′、r*和s*。利用设计验算点法,其中μR′和σR′用式(44)计算,μS′和σS′用式(45)计算。 <BR>(4)计算ρe,利用式(47)。 <BR>(5)形成方程组,利用式错误!未找到引用源。、式(21)和式(22)。解之得μR、σR和σS。 <BR>(6)计算k,利用式(50)、式(18)和式(19)。 <BR>对于施工期Tc不是1年的整数倍时,k可用以下办法计算: <BR>(1)先算出Tc的整数年对应的k,计作k1。 <BR>(2)将Tc其余的天数看成新的nc,T取成365天,γR与计算k1时相同,计算k,记作k2。 <BR>(3)k=k1&nbsp;k2。 <BR>关于式错误!未找到引用源。中n维正态分布函数Φn(βe,ρ)的计算,当n=1时,Φn(βe,ρ)=Φ(βe);当n=2时,可利用下式计算:[3] <BR> <BR>其中 <BR> <BR>当n>3时,可以利用下式:[3] <BR> <BR>最简单的情况是R和S均服从正态分布。正态随机变量X的概率密度函数和累积分布函数分别为 <BR> <BR> <BR>更符合实际的是R服从对数正态分布[1],S服从极值I型分布(Gumbel分布)[4]。对数正态变量R的概率密度函数和累积分布函数分别为<MATHS num="0047"><MATH><![CDATA[ <mrow> <MSUB><MI>f</MI> <MI>R</MI> </MSUB><MROW><MO>(</MO> <MI>r</MI> <MO>)</MO> </MROW><MO>=</MO> <MFRAC><MN>1</MN> <MROW><MSQRT><MN>2</MN> <MI>π</MI> </MSQRT><MI>ζr</MI> </MROW></MFRAC><MI>exp</MI> <MO>[</MO> <MO>-</MO> <MFRAC><MSUP><MROW><MO>(</MO> <MI>ln</MI> <MI>r</MI> <MO>-</MO> <MI>ξ</MI> <MO>)</MO> </MROW><MN>2</MN> </MSUP><MROW><MN>2</MN> <MSUP><MI>ζ</MI> <MN>2</MN> </MSUP></MROW></MFRAC><MO>]</MO> <MO>,</MO> </MROW>]]&gt;</MATH></MATHS>r>0&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(77)<MATHS num="0048"><MATH><![CDATA[ <mrow> <MSUB><MI>F</MI> <MI>R</MI> </MSUB><MROW><MO>(</MO> <MI>r</MI> <MO>)</MO> </MROW><MO>=</MO> <MI>Φ</MI> <MROW><MO>(</MO> <MFRAC><MROW><MI>ln</MI> <MI>r</MI> <MO>-</MO> <MI>ξ</MI> </MROW><MI>ζ</MI> </MFRAC><MO>)</MO> </MROW><MO>,</MO> </MROW>]]&gt;</MATH></MATHS>r>0&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(78) <BR>其中参数 <BR><MATHS num="0049"><MATH><![CDATA[ <mrow><MI>ξ</MI> <MO>=</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MROW><MI>ln</MI> <MI>R</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MI>ln</MI> <MFRAC><MSUB><MI>μ</MI> <MI>R</MI> </MSUB><MSQRT><MN>1</MN> <MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>δ</MI> <MI>R</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP></MSQRT></MFRAC><MO>,</MO> </MROW>]]&gt;</MATH></MATHS><MATHS num="0050"><MATH><![CDATA[ <mrow> <MI>ζ</MI> <MO>=</MO> <MSUB><MI>σ</MI> <MROW><MI>ln</MI> <MI>R</MI> </MROW></MSUB><MO>=</MO> <MSQRT><MI>ln</MI> <MROW><MO>(</MO> <MN>1</MN> <MO>+</MO> <MSUBSUP><MI>δ</MI> <MI>R</MI> <MN>2</MN> </MSUBSUP><MO>)</MO> </MROW></MSQRT><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>79</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>极值I型变量S的概率密度函数和累积分布函数分别为 <BR>fs(s)=αexp{‑α(s‑u)‑exp[‑α(s‑u)]}&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(80) <BR>Fs(s)=exp{‑exp[‑α(s‑u)]}&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;(81) <BR>其中 <BR><MATHS num="0051"><MATH><![CDATA[ <mrow><MI>α</MI> <MO>=</MO> <MFRAC><MI>π</MI> <MSQRT><MN>6</MN> </MSQRT></MFRAC><MFRAC><MN>1</MN> <MSUB><MI>σ</MI> <MI>S</MI> </MSUB></MFRAC><MO>,</MO> </MROW>]]&gt;</MATH></MATHS><MATHS num="0052"><MATH><![CDATA[ <mrow> <MI>u</MI> <MO>=</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MI>S</MI> </MSUB><MO>-</MO> <MFRAC><MI>γ</MI> <MI>α</MI> </MFRAC><MO>=</MO> <MSUB><MI>μ</MI> <MI>S</MI> </MSUB><MO>-</MO> <MFRAC><MROW><MN>0.5772156649</MN> <MO>.</MO> <MO>.</MO> <MO>.</MO> </MROW><MI>α</MI> </MFRAC><MO>-</MO> <MO>-</MO> <MO>-</MO> <MROW><MO>(</MO> <MN>82</MN> <MO>)</MO> </MROW></MROW>]]&gt;</MATH></MATHS> <BR>本文以MATLAB软件作为实现以上算法的平台。形成并求解方程组函数: <BR>5)施工期可变作用因子k的计算结果 <BR>根据《工程结构可靠性设计统一标准》,设计基准期T为50年,结构承载能力极限状态设计的可靠指标β结构安全等级2级、破坏类型为延性破坏取3.2。根据《工业循环水冷却设计规范》、《建筑结构荷载规范》,一般取荷载及其效应的分项系数γS=1.40。抗力分项系数γR没有规定,而根据国内相关文献对普通钢筋混凝土结构在轴心受力、偏心受力、正截面受弯、斜截面受剪等受力状态下的分析,1.10≤γR≤1.40。当构件轴心受压时1.30≤γR≤1.39,偏心受压、斜截面受剪时1.10≤γR≤1.40,轴心受拉、偏心受拉、正截面受弯时1.10≤γR≤1.15。结构在施工期与设计基准期的可靠度水平相同。据此,就可利用本文程序计算出不同抗力分项系数γR及施工期Tc下的可变作用或风荷载因子k。 <BR>表1和表2分别给出了β=βc=3.2时R、S服从不同分布的承载能力极限状态设计的风荷载因子k。正如所料,k随Tc的增大而增大,随γR的增大而减小。 <BR>表1R和S均服从正态分布时风荷载因子k(β=βc=3.2) <BR></TABLES> <BR>表2R服从对数正态分布、S服从极值I型分布时风荷载因子k(β=βc=3.2) <BR></TABLES> <BR></TABLES> <BR>根据冷却塔的受力特点,取γR=1.15,对β=βc=3.2,计算Tc<1年的k值,并结合表1、表2结果,通过k的计算值给出推荐值,分别如表3、表4所示。可以看出,k随Tc的变化幅度逐渐减小。 <BR>表3R和S均服从正态分布时风荷载因子k(β=βc=3.2,γR=1.15) <BR></TABLES> <BR>表4R服从对数正态分布、S服从极值I型分布时风荷载因子k(β=βc=3.2,γR=1.15) <BR></TABLES> <BR></TABLES> <BR>在结构可靠性问题中,只有当结构失效概率pf≥0.001(或可靠指标β≤3.0902)时,pf的计算结果对变量的分布形式才不敏感。上述问题的β=3.2,故有必要在冷却塔风荷载取值研究中考虑R和S的实际分布形式,而R服从对数正态分布、S服从极值I型分布比R、S均服从正态分布更符合实际,因此有理由认为表2、表4的结果更合理。 <BR>为方便应用,利用本文程序计算更多的k值,将表4的结果加以整理归并,如表5所示。 <BR>表5冷却塔塔筒施工期风荷载因子k&nbsp;(β=βc=3.2,γR=1.15) <BR></TABLES></p></div> </div> </div> </div> <div class="tempdiv cssnone" style="line-height:0px;height:0px; overflow:hidden;"> </div> <div id="page"> <div class="page"><img src='https://img.zhuanlichaxun.net/fileroot1/2018-6/13/d0ab3fb1-d375-4363-8a31-2ff9e2a2a2ac/d0ab3fb1-d375-4363-8a31-2ff9e2a2a2ac1.gif' alt="一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法.pdf_第1页" width='100%'/></div><div class="pageSize">第1页 / 共19页</div> <div class="page"><img src='https://img.zhuanlichaxun.net/fileroot1/2018-6/13/d0ab3fb1-d375-4363-8a31-2ff9e2a2a2ac/d0ab3fb1-d375-4363-8a31-2ff9e2a2a2ac2.gif' alt="一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法.pdf_第2页" width='100%'/></div><div class="pageSize">第2页 / 共19页</div> <div class="page"><img src='https://img.zhuanlichaxun.net/fileroot1/2018-6/13/d0ab3fb1-d375-4363-8a31-2ff9e2a2a2ac/d0ab3fb1-d375-4363-8a31-2ff9e2a2a2ac3.gif' alt="一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法.pdf_第3页" width='100%'/></div><div class="pageSize">第3页 / 共19页</div> </div> <div id="pageMore" class="btnmore" onclick="ShowSvg();">点击查看更多>></div> <div style="margin-top:20px; line-height:0px; height:0px; overflow:hidden;"> <div style=" font-size: 16px; background-color:#e5f0f7; font-weight: bold; text-indent:10px; line-height: 40px; height:40px; padding-bottom: 0px; margin-bottom:10px;">资源描述</div> <div class="detail-article prolistshowimg"> <p>《一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法.pdf》由会员分享,可在线阅读,更多相关《一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法.pdf(19页珍藏版)》请在专利查询网上搜索。</p> <p >1、(10)申请公布号 CN 102968557 A(43)申请公布日 2013.03.13CN102968557A*CN102968557A*(21)申请号 201210449125.3(22)申请日 2012.11.09G06F 19/00(2006.01)(71)申请人中国能源建设集团广东省电力设计研究院地址 510670 广东省广州市萝岗区广州科学城天丰路1号(72)发明人陆晓琴 马兆荣 汤东升 彭雪平乔旭斌 匡俊 何小华 刘立威孙小兵 刘东华(74)专利代理机构广州广信知识产权代理有限公司 44261代理人张文雄(54) 发明名称一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法(57) 摘要本发明涉。</p> <p >2、及一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于:1)以可靠度理论为理论依据,利用结构可靠度的时段分析方法分别建立结构设计基准期及其间各时段的时段关系、以及施工期及期间各时间段的可靠度关系,形成各时段关系表达式和可靠度关系表达式;2)求解步骤1)所述关系表达式,得到施工期风荷载标准值与设计基准期风荷载标准值比例;3)根据步骤2)所述比例求解施工期风荷载因子。本发明以结构可靠度设计的基本理论为基础,以冷却塔塔筒施工期和设计基准期内具有相同的可靠度为前提,对塔筒施工期设计风荷载的取值标准问题进行研究,有利于冷却塔施工期设计风荷载的确定,对施工期冷却塔的稳定性和造价具有决定性的意义。(51)Int。</p> <p >3、.Cl.权利要求书4页 说明书14页(19)中华人民共和国国家知识产权局(12)发明专利申请权利要求书 4 页 说明书 14 页1/4页21.一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于: 1)以可靠度理论为理论依据,利用结构可靠度的时段分析方法分别建立结构设计基准期及其间各时段的时段关系、以及施工期及期间各时间段的可靠度关系,形成各时段关系表达式和可靠度关系表达式; 2)求解步骤1)所述关系表达式,得到施工期风荷载标准值与设计基准期风荷载标准值比例; 3)根据步骤2)所述比例求解施工期风荷载因子。 2.根据权利要求1所述的一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于:结构设计基准期及。</p> <p >4、其间各时段上的可靠度之间的关系用下列表达式表示: 1)结构功能函数表达式为:ZiRi-SiR-Si,i1,2,.,n, 其中R为结构抗力函数,Si为荷载效应函数; 2)每个时段的失效概率pfe和可靠指标e表达式为:pfe(-e)P(Zi0) 3)结构失效概率pf和可靠指标表达式为: 或者结构失效概率pf和可靠指标表达式为:pf(-)1-n(e,) 表达式中,n表示n维标准正态分布函数;e为元素全部为e的n维可靠指标向量;为n阶相关系数方阵,其非对角元均为e。e为Zi与Zj(ij)的相关系数。 3.根据权利要求1所述的一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于:结构施工期与期间时段上的可靠。</p> <p >5、度之间的关系由下列表达式表示: 1)设Tc内结构可靠指标为c,失效概率为pf,c;c内结构可靠指标为e,c,失效概率为pfe,c,对应的结构抗力为Rc,即有如下表达式: Zi,cRc-SiRc-SeZe,c, i1,2,K,ncpfe,c(-e,c)P(Zi,c0)P(Ze,c0) 其中e,c为元素全部为e,c的n维可靠指标向量;c为n阶相关系数方阵,其非对角元均为e,c。 2)对于施工期Tc与其中时段c的可靠度之间的关系的处理,如果Rc和S服从正态分布,Rc的均值为标准差为则 3)如果Rc和S都是非正态变量,Rc的累积分布函数为概率密度函数为可利用JC法进行变量的当量正态化,为此设与Rc相应。</p> <p >6、的当量正态化变量为Rc,其均值为标准差为设功能函数Zi,cRc-Se的设计验算点为(rc*,s*),根据JC法的当量正态化条件,得到表达式 权 利 要 求 书CN 102968557 A2/4页3。4.根据权利要求1所述的一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于:施工期与设计基准期可变作用标准值之间的关系由下列表达式表示: 1)施工期结构抗力Rc为设计基准期结构抗力R的函数,表达式为RckR其中k为比例系数,为施工期结构抗力因子; 2)如果R和S均服从正态分布,得到如下表达式 3)如果R和S都是非正态变量,将经过JC法的当量正态化后的参数代替2)中各式中相应的参数,得到如下表达式 4)。</p> <p >7、设结构抗力R和作用效应S的设计值分别为Rd、Sd,标准值分别为Rk、Sk,分项系数分别为R、S,承载能力极限状态设计时要求0SdRd,处于极限状态时为 0SdRd,0SSkRk/R其中RRk/RdRk/r*(R-RR)/r*(1),SSd/Sks*/Sks*/(S+SS) 保证率系数95时的保证率取RS1.645; 5)设结构施工期所需抗力Rc的标准值为Rck,作用效应的标准值为Sck,同样按承载能力极限状态设计,即要求0ScdRcd,处于极限状态时为 0ScdRcd,0SSckRck/R; 6)根据结构设计标准,荷载效应组合的设计值Sd从下列组合之中取最不利值确定: 由可变荷载效应控制的组合。</p> <p >8、 由永久荷载效应控制的组合 式中,G为恒载分项系数;和为第1个和第i个可变荷载分项系数;SGk为荷载标准值效应;为第1个可变荷载标准值效应,该效应大于其他任何一个可变荷载标准值效应;为第i个可变荷载标准值效应;ci为第i个可变荷载的组合值系数; 7)对于施工期的情形,有如下表达式 权 利 要 求 书CN 102968557 A3/4页4先单独考虑某一如或可变作用标准值效应,并将Q1作为风荷载W,令式错误!未找到引用源。式错误!未找到引用源。中其他作用标准值效应均为0,再利用式错误!未找到引用源。,可得在对结构进行理论分析时,作用效应S与作用Q一般采用线性关系,即SCQ,C为系数。此时前面对如果。</p> <p >9、认为不同时期的作用效应系数不变,则有WckkWk。 5.根据权利要求1所述的一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于:施工期可变作用因子k的求解过程如下: 1)按照以下步骤求解施工期可变作用因子k: (1)取初值n50,c2.74.2,S1.4,R1.11.4,S1;给定某一nc; (2)假定R、R和S的初值,例如5、0.5、0.5; (3)利用设计验算点法,解式得e、R、S、r*和s*; (4)计算e; (5)形成方程组,并解之得R、R和S; (6)计算k; 2)对于施工期Tc不是1年的整数倍时,k用以下办法计算: (1)先算出Tc的整数年对应的k,计作k1; (2)将Tc其余的天数。</p> <p >10、看成新的nc,T取成365天,R与计算k1时相同,计算k,记作k2; (3)kk1 k2; 3)关于式中n维正态分布函数n(e,)的计算,当n1时,n(e,)(e);当n2时,可利用下式计算: 其中 当n3时,可以利用下式: 4)当R和S服从正态分布时,正态随机变量X的概率密度函数和累积分布函数分别为 5)当R服从对数正态分布,S服从极值I型分布即Gumbel分布,对数正态变量R的概率密度函数和累积分布函数分别为 r0 权 利 要 求 书CN 102968557 A4/4页5r0 其中参数 极值I型变量S的概率密度函数和累积分布函数分别为 fS(s)exp-(s-u)-exp-(s-u) FS。</p> <p >11、(s)exp-exp-(s-u) 其中 权 利 要 求 书CN 102968557 A1/14页6一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法技术领域0001 本发明涉及超大型冷却塔,尤其是一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法。属于电力系统的核电站的建筑技术领域。背景技术0002 超大型冷却塔是采用二次循环冷却系统的核电站中关键的建构筑物。目前世界上并无核电站冷却塔的建造经验。根据现有的行业认知,1000MW级别核电站的冷却塔,塔高一般需要达到200m以上,零米直径180m以上。如此级别的建构筑,是核电站单体几何体量最大的构筑物之一。因此超大型冷却塔的结构安全性对整个核电站的核安全具有至关重要的影响。。</p> <p style='height:0px;padding:0;margin:0;overflow:hidden'>12、0003 钢筋混凝土双曲线冷却塔的塔筒为薄壁壳体结构,对风荷载作用极为敏感。风荷载属于可变作用。在铁路、公路、港口、水利水电等行业的设计规范中,对施工期的可变作用设计标准虽然都做了明确的规定,但是在相关规范及其条文说明中,都没有给出确定施工期可变作用设计标准的具体推导。除此,结构施工期可变作用的相关理论研究也还有待加强。0004 冷却塔施工期设计风荷载的确定,对施工期冷却塔的稳定性和造价具有决定性的意义。冷却塔塔筒施工期相对其设计基准期较短,如取用设计基准期的风荷载设计标准进行冷却塔施工工况的验算,要求显然过高。当施工期筒壁混凝土的强度及弹性模量处于增长期时,采用这一标准可能会显著增加筒壁的工。</p> <p style='height:0px;padding:0;margin:0;overflow:hidden'>13、程量,造成工程投资不必要的增加,特别是对于超大型冷却塔,施工期风荷载的取值研究具有更重要的意义。此外,我国冷却塔的结构设计目前归属于房屋建筑工程,按照建筑结构可靠度设计统一标准及其对应的规程、规范进行结构设计。但是钢筋混凝土双曲线冷却塔塔筒施工期的设计风荷载标准在建筑工程行业的有关规范中并没有明确给出,这一空缺也亟待填补。0005 因此,对冷却塔塔筒施工期设计风荷载的取值问题必须进行深入研究。0006 目前,国内冷却塔施工期设计风荷载的取值与设计基准期一致,并未将施工期的风荷载取值与冷却塔建成最终工况区分开。0007 本发明首次提出超大型冷却塔施工期风荷载取值方法。发明内容0008 本发明的目。</p> <p style='height:0px;padding:0;margin:0;overflow:hidden'>14、的,在于提供一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法。0009 本发明的目的可以通过采取如下技术方案达到:0010 一种超大型冷却塔施工期风荷载取值方法,其特征在于:0011 1)以可靠度理论为理论依据,利用结构可靠度的时段分析方法分别建立结构设计基准期及其间各时段的时段关系、以及施工期及期间各时间段的可靠度关系,形成各时段关系表达式和可靠度关系表达式;0012 2)求解步骤1)所述关系表达式,得到施工期风荷载标准值与设计基准期风荷载说 明 书CN 102968557 A2/14页7标准值比例;0013 3)根据步骤2)所述比例求解施工期风荷载因子。0014 本发明以结构可靠度设计的基本理论为基础。</p> <p style='height:0px;padding:0;margin:0;overflow:hidden'>15、,以冷却塔塔筒施工期和设计基准期内具有相同的可靠度为前提,对塔筒施工期设计风荷载的取值标准问题进行研究。根据风荷载平稳二项随机过程模型的特点,利用结构可靠度的时段分析方法分别建立结构设计基准期及其间各时段的关系及施工期及其间各时段的可靠度关系。从施工期与设计基准期的结构抗力成比例入手,按照规范中分项系数设计方法的要求,得到施工期风荷载标准值与设计基准期风荷载标准值同样成比例的结论,并据此得到施工期风荷载因子。0015 本发明的目的还可以通过采取如下技术方案达到:0016 1)结构设计基准期及其间各时段上的可靠度之间的关系用下列表达式表示:0017 结构的功能函数均采用结构抗力与荷载效应相比较的。</p> <p style='height:0px;padding:0;margin:0;overflow:hidden'>16、形式,设结构在任一内的功能函数为:0018 ZiRi-SiR-Si,i1,2,.,n, (1)0019 其中R为结构抗力函数,Si为荷载效应函数;0020 每个时段的失效概率pfe和可靠指标e为:0021 pfe(-e)P(Zi0) (2)0022 结构失效概率pf和可靠指标为:0023 0024 或者为:0025 pf(-)1-n(e,) (4)0026 表达式(4)中,n表示n维标准正态分布函数;e为元素全部为e的n维可靠指标向量;为n阶相关系数方阵,其非对角元均为e。e为Zi与Zj(ij)的相关系数。0027 进一步地,如果R和S均服从正态分布,R的均值R,标准差为R;Se的均值为S,标。</p> <p style='height:0px;padding:0;margin:0;overflow:hidden'>17、准差为S,则0028 0029 或者e通过式错误!未找到引用源。和式错误!未找到引用源。得到。0030 进一步地,考虑到R与Si或Sj相互独立,Zi与Zj(ij)的相关系数为0031 0032 进一步地,如果R和S为非正态变量,R的累积分布函数为FR(R),概率密度函数为fR(R);Se的累积分布函数为FS(S),概率密度函数为fS(S);利用JC法进行变量的当量正态化,为此设与R相应的当量正态化变量为R,其均值为R,标准差为R;与S相应的当量正态化变量为S,其均值为S,标准差为S;设功能函数错误!未找到引用源。的设计验算点为(r*,s*),根据JC法的当量正态化条件,得0033 Rr*-1F。</p> <p style='height:0px;padding:0;margin:0;overflow:hidden'>18、R(r*)R,说 明 书CN 102968557 A3/14页80034 Sr*-1FS(s*)S,0035 式中,表示标准正态概率密度函数;于是,有0036 0037 0038 2)结构施工期与期间时段上的可靠度之间的关系由下列表达式表示:0039 设Tc内结构可靠指标为c,失效概率为pf,c;c内结构可靠指标为e,c,失效概率为pfe,c,对应的结构抗力为Rc,即有如下表达式:0040 Zi,cRc-SiRc-SeZe,c,i1,2,K,nc(7)0041 pfe,c(-e,c)P(Zi,c0)P(Ze,c0) (8)0042 0043 其中e,c为元素全部为e,c的n维可靠指标向量;c为。</p> <p style='height:0px;padding:0;margin:0;overflow:hidden'>19、n阶相关系数方阵,其非对角元均为e,c。0044 进一步地,对于施工期Tc与其中时段c的可靠度之间的关系的处理,采用结构设计基准期及其间各时段上的可靠度之间的关系式错误!未找到引用源。式错误!未找到引用源。,如果Rc和S服从正态分布,Rc的均值为标准差为则0045 0046 0047 如果Rc和S都是非正态变量,Rc的累积分布函数为概率密度函数为可利用JC法进行变量的当量正态化,为此设与Rc相应的当量正态化变量为Rc,其均值为标准差为设功能函数Zi,cRc-Se的设计验算点为(rc*,s*),根据JC法的当量正态化条件,得到表达式0048 0049 S的当量正态化条件按表达式(8),于是,得到。</p> <p style='height:0px;padding:0;margin:0;overflow:hidden'>20、表达式0050 0051 0052 3)施工期与设计基准期可变作用标准值之间的关系由下列表达式表示:0053 施工期结构抗力Rc为设计基准期结构抗力R的函数,表达式为0054 RckR (15)说 明 书CN 102968557 A4/14页90055 其中k为比例系数,为施工期结构抗力因子。0056 进一步地,如果R和S均服从正态分布,将式(15)代入式(14)和式(15),得0057 0058 0059 如果R和S都是非正态变量,将经过JC法的当量正态化后的参数代替式(16)和式(17)中相应的参数,得0060 0061 0062 进一步地,设结构抗力R和作用效应S的设计值分别为Rd、Sd。</p> <p style='height:0px;padding:0;margin:0;overflow:hidden'>21、,标准值分别为Rk、Sk,分项系数分别为R、S,承载能力极限状态设计时要求0SdRd,处于极限状态时为0063 0SdRd,0SSkRk/R(20)0064 其中0065 RRk/RdRk/r*(R-RR)/r*(21)0066 SSd/Sks*/Sks*/(S+SS) (22)0067 保证率系数95时的保证率可取RS1.645。0068 进一步地,设结构施工期所需抗力Rc的标准值为Rck,作用效应的标准值为Sck,同样按承载能力极限状态设计,即要求0ScdRcd,处于极限状态时为0069 0ScdRcd,0SSckRck/R(23)0070 由式(15)、式(20)和式(23),得0071。</p> <p style='height:0px;padding:0;margin:0;overflow:hidden'>22、 SckkSk(24)0072 根据结构设计标准,荷载效应组合的设计值Sd从下列组合之中取最不利值确定:0073 由可变荷载效应控制的组合0074 0075 由永久荷载效应控制的组合0076 0077 式中,G为恒载分项系数;和为第1个和第i个可变荷载分项系数;SGk为荷载标准值效应;为第1个可变荷载标准值效应,该效应大于其他任何一个可变荷载标准值效应;为第i个可变荷载标准值效应;ci为第i个可变荷载的组合值系数。0078 进一步地,对于施工期的情形,有如下表达式0079 0080 说 明 书CN 102968557 A5/14页100081 先单独考虑某一如或可变作用标准值效应,并将Q1作为。</p> <p style='height:0px;padding:0;margin:0;overflow:hidden'>23、风荷载W,令式(25)式(28)中其他作用标准值效应均为0,再利用式(24),可得0082 0083 在对结构进行理论分析时,作用效应S与作用Q一般采用线性关系,即SCQ,C为系数。此时前面对如果认为不同时期的作用效应系数不变,则有0084 WckkWk(30)0085 4)施工期可变作用因子k的求解0086 按照以下步骤求解施工期可变作用因子k:0087 (1)取初值n50,c2.74.2,S1.4,R1.11.4,S1。给定某一nc。0088 (2)假定R、R和S的初值,例如5、0.5、0.5。0089 (3)解式错误!未找到引用源。和式错误!未找到引用源。,得e、R、S、r*和s*。利用。</p> <p style='height:0px;padding:0;margin:0;overflow:hidden'>24、设计验算点法,其中R和R用式(7)计算,S和S用式(8)计算。0090 (4)计算e,利用式(10)。0091 (5)形成方程组,利用式错误!未找到引用源。、式(21)和式(22)。解之得R、R和S。0092 (6)计算k,利用式(13)、式(18)和式(19)。0093 对于施工期Tc不是1年的整数倍时,k用以下办法计算:0094 (1)先算出Tc的整数年对应的k,计作k1。0095 (2)将Tc其余的天数看成新的nc,T取成365天,R与计算k1时相同,计算k,记作k2。0096 (3)kk1 k2。0097 关于式错误!未找到引用源。中n维正态分布函数n(e,)的计算,当n1时,n(e,)(e);当n2时,可利用下式计算:30098 0099 其中0100 0101 当n3时,可以利用下式:30102 0103 当R和S服从正态分布时,正态随机变量X的概率密度函数和累积分布函数分别为0104 说 明 书CN 102968557 A10。</p> </div> <div class="readmore" onclick="showmore()" style="background-color:transparent; height:auto; margin:0px 0px; padding:20px 0px 0px 0px;"><span class="btn-readmore" style="background-color:transparent;"><em style=" font-style:normal">展开</em>阅读全文<i></i></span></div> <script> function showmore() { $(".readmore").hide(); $(".detail-article").css({ "height":"auto", "overflow": 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