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1、10申请公布号CN103526144A43申请公布日20140122CN103526144A21申请号201310540276422申请日20131105C22F1/1820060171申请人湖南金天钛业科技有限公司地址415001湖南省常德市德山经济开发区72发明人朱雪峰杨胜王博余日成黄艳华陈艳74专利代理机构常德市源友专利代理事务所43208代理人刘红祥54发明名称TC17钛合金大规格棒材自由锻造方法57摘要TC17钛合金大规格棒材自由锻造方法，具体步骤包括开坯锻造、第一次相变点以下锻造、第一次相变点以上锻造、第二次相变点以下锻造、第二次相变点以上锻造、第三次相变点以下锻造；本发明采用“高。
2、低高低高低”自由锻造工艺，通过实现相变点以上和相变点以下三个循环的工艺路线，多火次自由锻造以及锻后水冷和空冷的合理搭配，制造出性能和组织良好的450550MM规格的TC17合金大规格棒材，改变了国内目前生产难以达到优良的组织和性能要求TC17合金大规格棒材的生产现状。采用对角线拔长的方式，是为了使棒材在各个方向以及芯部和边部的变形更加均匀一致。51INTCL权利要求书1页说明书3页19中华人民共和国国家知识产权局12发明专利申请权利要求书1页说明书3页10申请公布号CN103526144ACN103526144A1/1页21TC17钛合金大规格棒材自由锻造方法，其特征在于，具体步骤如下（1）、。
3、开坯锻造TC17铸锭开坯加热温度分为前两火次加热温度在相变点以上150300，后几火次加热温度在相变点以上50100；对TC17钛合金铸锭、坯料进行36火次的镦拔锻造，每火次锻造比控制在3574之间，前两个火次锻后采用空冷，其余火次锻后均采用水冷；（2）、第一次相变点以下锻造加热温度在相变点以下2080，对坯料进行13火次的镦拔锻造，拔长时采用对角线拔长的方式，每火次锻造比控制在2872之间，锻后均采取水冷；（3）、第一次相变点以上锻造加热温度在相变点以上2080，对坯料进行12火次的镦拔锻造，每火次锻造比控制在2872之间，锻后均采取空冷；（4）、第二次相变点以下锻造加热温度在相变点以下20。
4、80，对坯料进行13火次的镦拔锻造，拔长时采用对角线拔长的方式，每火次锻造比控制在2872之间，锻后均采取空冷；（5）、第二次相变点以上锻造加热温度在相变点以上2080，对坯料进行12火次的镦拔锻造，每火次锻造比控制在2872之间，锻后均采取空冷；（6）、第三次相变点以下锻造加热温度在相变点以下2080，对坯料进行412火次的锻造，镦拔锻造时，每火次锻比控制在2070之间；拔长锻造时，每火次锻比控制在1230之间，锻后均采取空冷，最终形成成品。权利要求书CN103526144A1/3页3TC17钛合金大规格棒材自由锻造方法技术领域0001本发明涉及钛及钛合金加工领域，尤其涉及一种TC17钛合金。
5、大规格棒材自由锻造方法。背景技术0002TC17合金名义成分为TI5AL2SN2ZR4CR4MO，是一种高强、高韧和高淬透性的近型两相钛合金，主要用于航空发动机的发动机风扇、压气机盘件和大截面的锻件等部件。0003随着我国航空工业的飞速发展，TC17钛合金用量急剧增加，对产品质量的要求也大幅提高，特别是军用和民用飞机发动机对钛合金零件的标准要求越来越高。本技术针对航空工业对TC17钛合金大规格棒材的应用需求，开展450550MM棒材自由锻造加工技术研究，实现TC17钛合金大规格棒材的规模化生产，满足航空工业发展的需要。发明内容0004针对上述技术的不足，本发明的目的是提供一种TC17钛合金大规。
6、格棒材自由锻造方法，生产出直径为450550MM的大规格棒材，为两相组织，且组织均匀性良好，力学性能较高且非常稳定，适用于工业化生产。0005本发明的技术方案是TC17钛合金大规格棒材自由锻造方法，其具体步骤如下（1）、开坯锻造TC17铸锭开坯加热温度分为前两火次加热温度在相变点以上150300，后几火次加热温度在相变点以上50100；对TC17钛合金铸锭、坯料进行36火次的镦拔锻造，每火次锻造比控制在3574之间，前两个火次锻后采用空冷，其余火次锻后均采用水冷；（2）、第一次相变点以下锻造加热温度在相变点以下2080，对坯料进行13火次的镦拔锻造，拔长时采用对角线拔长的方式，每火次锻造比控制。
7、在2872之间，锻后均采取水冷；（3）、第一次相变点以上锻造加热温度在相变点以上2080，对坯料进行12火次的镦拔锻造，每火次锻造比控制在2872之间，锻后均采取空冷；（4）、第二次相变点以下锻造加热温度在相变点以下2080，对坯料进行13火次的镦拔锻造，拔长时采用对角线拔长的方式，每火次锻造比控制在2872之间，锻后均采取空冷；（5）、第二次相变点以上锻造加热温度在相变点以上2080，对坯料进行12火次的镦拔锻造，每火次锻造比控制在2872之间，锻后均采取空冷；（6）、第三次相变点以下锻造加热温度在相变点以下2080，对坯料进行412火次的锻造，镦拔锻造时，每火次锻比控制在2070之间；拔长。
8、锻造时，每火次锻比控制在1230之间，锻后均采取空冷，最终形成成品。0006与现有技术相比，本发明具有以下有益效果说明书CN103526144A2/3页4本发明采用“高低高低高低”自由锻造工艺，通过实现相变点以上和相变点以下三个循环的工艺路线，多火次自由锻造以及锻后水冷和空冷的合理搭配，制造出性能和组织良好的450550MM规格的TC17合金大规格棒材，改变了国内目前生产难以达到优良的组织和性能要求TC17合金大规格棒材的生产现状。采用“高低高低高低”自由锻造工艺制成的大规格棒材低倍组织为模糊晶，显微组织均匀细小，组织充分等轴化且分布均匀。采用对角线拔长的方式，是为了使棒材在各个方向以及芯部和。
9、边部的变形更加均匀一致。本制造方法的意义在于目前国内迫切需要一种大规格的、组织均匀性良好的钛合金锻件，而本发明方法生产的合金棒材可符合以上要求。具体实施方式0007下面的实施例可更详细地说明本发明，但不以任何形式限制本发明。0008实施例1（1）、开坯锻造选取650铸锭，相变点为890；1火锻造加热温度选择1180，二镦二拔锻至680MM，锻造比为73，锻后采用空冷；2火锻造加热温度选择1070，二镦二拔锻至680MM，锻造比选择72，锻后采用空冷；3火锻造加热温度选择960，二镦二拔锻至670MM，锻造比选择72，锻后采用水冷；（2）、第一次相变点以下锻造45火锻造加热温度均选择860，采用。
10、二镦二拔锻至670MM，拔长时采用对角线拔长的方式，锻造比均选择70，锻后采用水冷；（3）、第一次相变点以上锻造6火锻造加热温度选择930，采用二镦二拔锻至670MM，锻造比均选择70，锻后采用空冷；（4）、第二次相变点以下锻造78火锻造加热温度均选择860，采用二镦二拔锻至660MM，拔长时采用对角线拔长的方式，锻造比均选择70，锻后采用空冷；（5）、第二次相变点以上锻造9火锻造加热温度选择930，采用二镦二拔锻至660MM，锻造比均选择70，锻后采用空冷；（6）、第三次相变点以下锻造1016火锻造加热温度选择830860，均采用二镦二拔锻至660MM，锻造比均选择65；17、18火锻造加热。
11、温度选择830850，锻造比分别选择185、135，最终成品规格为520MM，以上锻造的冷却方式均采用空冷。0009实施例2（1）、开坯锻造选取650铸锭，相变点为895。1火锻造加热温度选择1150，二镦二拔锻至680MM，锻造比为72，锻后采用空冷；2火锻造加热温度选择1070，二镦二拔锻至660MM，锻造比选择72，锻后采用空冷；3火锻造加热温度选择980，二镦二拔锻至660MM，锻造比选择70，锻后采用水冷；4火锻造加热温度选择950，二镦二拔锻至660MM，锻造比选择70，锻后采用水冷；（2）、第一次相变点以下锻造5、6火锻造加热温度均选择860，均采用二镦二拔锻至650MM，拔长时。
12、采用对角线拔长的方式，锻造比均选择70，锻后均采用水冷；（3）、第一次相变点以上锻造7火锻造加热温度选择950，采用二镦二拔锻至650MM，锻造比均选择70，锻后采用空冷；（4）、第二次相变点以下锻造8火锻造加热温度均选择860，采用二镦二拔锻至650MM，拔长时采用对角线拔长的方式，锻造比均选择70，锻后均采用空冷；说明书CN103526144A3/3页5（5）、第二次相变点以上锻造9火锻造加热温度选择930，采用二镦二拔锻至640MM，锻造比均选择70，锻后采用空冷；（6）、第三次相变点以下锻造1015火锻造加热温度选择840860，均采用二镦二拔锻至640MM，锻造比均选择66；16、17火锻造加热温度选择840860，锻造比分别选择182、132，最终成品规格为500MM，以上锻造的冷却方式均采用空冷。说明书CN103526144A。