一种冠脉支架.pdf

1、(10)授权公告号 CN 202568545 U (45)授权公告日 2012.12.05 CN 202568545 U *CN202568545U* (21)申请号 201220031731.9 (22)申请日 2012.02.01 A61F 2/90(2006.01) (73)专利权人 内蒙古工业大学 地址 010051 内蒙古自治区呼和浩特市新城 区爱民街 49 号内蒙古工业大学机械学 院 (72)发明人 冯海全 韩青松 江旭东 胡志勇 郭志平 山下修藏 (54) 实用新型名称 一种冠脉支架 (57) 摘要 本实用新型公开了一种冠脉支架， 其包括一 类环状单元和二类环状单元 ； 一类环状

2、单元和二 类环状单元依次交替排列形成管状结构 ； 一类环 状单元和二类环状单元均由 U 型结构串接连接而 成 ； 一类环状单元和二类环状单元相邻的 U 型结 构的U型口的开口方向为相反方向 ； U型结构由直 线段和圆弧段组成 ； 一类环状单元的 U 型结构与 二类环状单元的 U 型结构相邻的对应圆弧段中的 一部分通过对应的连接点连接。本实用新型便于 输送到狭窄而曲折的动脉血管中， 具有良好的柔 韧性、 扩张性能、 维持动脉通畅的支撑强度， 并能 承受脉搏引起的弯曲疲劳载荷。 (51)Int.Cl. 权利要求书 1 页 说明书 7 页 附图 3 页 (19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)

3、实用新型专利 权利要求书 1 页 说明书 7 页 附图 3 页 1/1 页 2 1. 一种冠脉支架， 其特征在于 ： 该冠脉支架包括一类环状单元和二类环状单元 ； 所述 的一类环状单元和所述的二类环状单元依次交替排列形成管状结构 ； 所述的一类环状单元 和所述的二类环状单元均由 U 形结构串接连接而成 ； 所述的一类环状单元和所述的二类环 状单元相邻的 U 形结构的 U 形口的开口方向为相反方向 ； 所述的 U 形结构由直线段和圆弧 段组成 ； 所述的一类环状单元的 U 形结构与所述的二类环状单元的 U 形结构相邻的对应圆 弧段中的一部分通过对应的连接点连接。 2. 根据权利要求 1 所述的一

4、种冠脉支架， 其特征在于 ： 所述的二类环状单元的 U 形结 构的个数是所述的一类环状单元的 U 形结构的个数的 1.4-1.6 倍。 3. 根据权利要求 1 所述的一种冠脉支架， 其特征在于 ： 所述的一类环状单元的 U 形结 构的直线段长度是所述的二类环状单元的 U 形结构直线段长度的 1.4-1.6 倍。 4. 根据权利要求 1 所述的一种冠脉支架， 其特征在于 ： 所述的一类环状单元和所述的 二类环状单元参与连接的每一个 U 形结构的圆弧段的曲率半径为所述的一类环状单元和 所述的二类环状单元未参与连接的每一个 U 形结构圆弧段的曲率半径的 1.1-1.5 倍。 5. 根据权利要求 1

5、所述的一种冠脉支架， 其特征在于 ： 所述的一类环状单元和所述的 二类环状单元中的每一个U形结构的直线段的宽度为未参与连接的每一个U形结构的直线 段的宽度的 1.1-1.5 倍。 6. 根据权利要求 1 所述的一种冠脉支架， 其特征在于 ： 所述的一类环状单元和所述的 二类环状单元参与连接的每一个 U 形结构的直线段长度比未参与连接的所述的一类环状 单元和所述的二类环状单元的每一个 U 形结构的直线段的长度增加 10-30。 7. 根据权利要求 1 所述的一种冠脉支架， 其特征在于 ： 所述的一类环 状单元由 6-10 个 U 形结构组成。 8. 根据权利要求 1 所述的一种冠脉支架， 其特征

6、在于 ： 所述的一类环状单元和所述的 二类环状单元参与连接的 U 形结构的个数是 1-3 个。 9. 根据权利要求 1 所述的一种冠脉支架， 其特征在于 ： 所述的连接点为所述的一类环 状单元的U形结构圆弧段的中心圆弧和所述的二类环状单元的U形结构圆弧段的中心圆弧 相切而成。 权 利 要 求 书 CN 202568545 U 2 1/7 页 3 一种冠脉支架 技术领域 0001 本实用新型属于医学材料技术领域， 特别涉及一种冠脉支架。 背景技术 0002 近年来， 针对动脉粥样硬化导致的动脉堵塞， 植入扩张支架， 促进血液流动的治疗 方法， 迅速得到普及， 为患者带来了福音。这种用于治疗的支架

7、， 需要满足三点要求。第一， 将闭合的支架， 搭载在膨胀式球囊导管的远端， 沿预先插入动脉内的导丝， 送达到堵塞部 位。因此， 在通过狭窄的动脉时要求支架必须有足够的柔韧性。其次， 扩展的支架， 应有足 够的支撑力来支撑动脉壁， 和足够的强度保持其狭窄部分的通畅， 并必须有承受心脏脉搏 引起的变应力的疲劳强度。 第三， 经球囊扩张的支架长度短于压握状态的长度， 即支架扩张 后长度会缩短， 这有可能使治疗不能够覆盖整个病变区域， 所以要求支架扩张前后的长度 变化不大。 0003 图3是目前市场上所销售的结构形状相似的Boston Scientific Corporation公 司的 Expans

8、ion 支架， 由一类支撑体 7 周向连接成一类环状单元 8 ； 多个二类支撑体 7周 向连接成二类环状单元 8， 以支架 6 的轴线 C1 为中心， 交替配置。二类环状单元的 U 形结 构的个数是所述一类环状单元的 U 形结构的个数的 1.5 倍。第一和第二环状单元 8， 8通 过直线连接杆 9 连接。 0004 此外， 另一个支架结构， 其结构如图 5( 图 5 是日本实用新型 3145720 号所描述的 结构 ) 所示。该支架结构由多个一类支撑体 7 周向连接成一类环状单元 8 ； 多个二类支撑 体 7周向连接成二类环状单元 8， 以支架 6 的轴线 C1 为中心， 交替配置。第一和第二

9、环 状单元 8， 8通过连接点 9 连接， 该第 一支撑体和第二支撑体以连接点 9 为中心， 沿支架 6 的轴线方向对称， 而连接点处的支撑体相对非连接点处得支撑体略长。 0005 传统支架结构如图 7( 日本发明专利号 3654627 号和日本发明专利号 3663192 号 中列出的结构图 1) 所示。所示的支架结构是多个支撑体 11 沿周向连接， 支撑体 11 以支架 15 的中轴线 C1 为轴心环绕成单元 12， 相邻环状单元 12， 12通过对应的支撑体 11， 11在 相应的 S 形接口 14 连接。 0006 此外， 目前市场上所销售的图8所示的支架1(S-Stent)中， 单元1

10、6， 16是由连接 点 17 连接， 单元长度是恒定的， 连接点 17 的长度约为 0.2 毫米。图 9 所示支架 2(Driver) 的支撑体 18， 18是由钴铬合金钢丝 Z 型弯曲定型而成， 连接点 19 是通过焊接连接的。 0007 图 5 所示的支架， 虽然有足够的弯曲疲劳强度， 但支架扩张时所需的压力， 比图 7 中的支架要高， 这表明该支架较难打开。因此， 图 5 所示的支架在扩张性方面存在问题。此 外， 图 8 和 9 所示的其它支架， 在扩张性方面同样存在缺陷。 0008 对传统的支架设计进行深入研究后发现， 虽然图 7 所示的支架， 具有很好的弯曲 变形能力， 并能够保证狭

11、窄部位的通畅。但是， 进行有限元分析后发， 支架承受弯曲载荷时 最大应力发生在 S 形连接杆的顶端 13 处。疲劳试验结果显示， 13 处的疲劳强度相对 11， 11以及 S 形连接杆的直线段要差。在支架介入治疗术中， 支架所承受的应力非常复杂， 还 说 明 书 CN 202568545 U 3 2/7 页 4 会发生弯曲和扭转等变形， 所以该类支架的弯曲疲劳强度方面存在着缺陷。 发明内容 0009 本实用新型主要目的是为了解决上述问题， 提供一种便于输送到狭窄而曲折的动 脉血管中， 具有良好的柔韧性、 扩张性能、 维持动脉通畅的支撑强度， 并能承受脉搏引起的 弯曲疲劳载荷的冠脉支架。 001

12、0 为了达到上述目的， 本实用新型提供的技术方案是 ： 一种冠脉支架， 其包括一类环 状单元和二类环状单元 ； 一类环状单元和二类环状单元依次交替排列形成管状结构 ； 一类 环状单元和二类环状单元均由 U 形结构串接连接而成 ； 一类环状单元和二类环状单元相邻 的U形结构的U形口的开口方向为相反方向 ； U形结构由直线段和圆弧段组成 ； 一类环状单 元的U形结构与二类环状单元的U形结构相邻的对应圆弧段中的一部分通过对应的连接点 连接 ； 0011 二类环状单元的 U 形结构的个数是一类环状单元的 U 形结构的个数的 1.4-1.6 倍 ； 0012 一类环状单元的 U 形结构的直线段长度是 ；

13、 二类环状单元的 U 形结构直线段长度 的 1.4-1.6 倍 ； 0013 一类环状单元和二类环状单元参与连接的每一个 U 形结构的圆弧段的曲率半 径为一类环状单元和二类环状单元未参与连接的每一个 U 形结构圆弧段的曲率半径的 1.1-1.5 倍 ； 0014 一类环状单元和二类环状单元中的每一个 U 形结构的直线段的宽度为未参与连 接的每一个 U 形结构的直线段的宽度的 1.1-1.5 倍 ； 0015 一类环状单元和二类环状单元参与连接的每一个 U 形结构的直线段长度比未参 与连接的一类环状单元和二类环状单元的每一个 U 形结构的直线段的长度增加 10-30 ； 0016 一类环状单元由

14、 6-10 个 U 形结构组成 ； 0017 一类环状单元和二类环状单元参与连接的 U 形结构的个数是 1-3 个 ； 0018 连接点为一类环状单元的U形结构圆弧段的中心圆弧和二类环状单元的U形结构 圆弧段的中心圆弧相切而成 ； 0019 U 形结构由不锈钢、 钴铬合金、 镍钛合金， 可生物降解聚合物材料或可生物降解的 金属、 纯镁、 镁合金、 纯铁或铁合金中的一种或几种材质制成。 0020 本实用新型相对于传统的支架的结构间利用S形连接杆(图7中的连接点14)， 去 掉了 S 形连接结构， 由对应 U 形结构的一部分进行连接。本实用新型构成圆弧段的弧顶的 曲率半径比直线段与圆弧段的相切圆弧

15、的曲率半径大， 二类环状单元的 U 形结构数比一类 环状单元的 U 形结构数要多， 一类环状单元的 U 形结构的直线段比二类环状单元的 U 形结 构直线段要长， 单元中直线段的宽度比未参与连接的圆弧段的宽度要大。实现了应力 / 应 变分布均匀， 提高了弯曲疲劳强度。此外， 本实用新型只有部分的结构参与了连接， 从而使 标准的扩张压力得到下降， 在不影响扩展性的同时， 显著改善了弯曲疲劳强度。 附图说明 ： 0021 图 1 ： 本实用新型的平面展开结构示意图 ； 说 明 书 CN 202568545 U 4 3/7 页 5 0022 图 2 ： 本实用新型的连接点局部放大图 ； 0023 图

16、3 ： 图 3 为一种传统冠脉支架的平面展开图 ； 0024 图 4 ： 图 3 的连接部分局部放大图 ； 0025 图 5 ： 另一种传统冠脉支架的平面展开图 ； 0026 图 6 ： 图 5 的连接部分局部放大图 ； 0027 图 7 ： 又一种传统冠脉支架的平面展开图 ； 0028 图 8 ： 目前上市产品的环状单元连接概要图 ； 0029 图 9 ： 目前上市产品的环状单元连接概要图 ； 0030 图 10 ： 组成支架 U 形结构的概要图 ； 0031 图 11 ： 弯曲疲劳强度试验概要图 ； 0032 图 12 ： 最大应力对比图。 具体实施方式 ： 0033 实施例 ： 0034

17、 如图 1 所示， 沿支架的轴向方向一端开放的 U 形结构 2、 2围绕支架 1 的中心轴 C1 圆周排列， 形成环状结构 3 和 3轴向排列。通过连接点 4 连接形成管状结构。管状结 构可从内向外进行扩张、 而 U 形结构 2、 2由直线段和圆弧段 5 组成。 0035 多个一类 U 形结构 2 以圆周方向连接形成一类环状单元 3 ； 多个二类 U 形结构 2 以圆周方向连接形成二类环状单元 3交替连接， 形成管状结构， 而且， 两类 U 形结构以连 接点 4 为中心， 对称布置。环状单元 3 和 3对应的多个 U 形结构中的一部分在连接点 4 处 进行连接。开环形式与全部对应点连接形式对比

18、， 柔韧性得到了提高。一类环状单元 3 和 3的连接点 4 与相邻的环状单元 3 和 3的连接点 4沿轴向 C1 方向等列对应配置， 从而 使支架在扩张时减少不均匀现象的发生。在本实施例中， 作为连接体可以由长度为 0.1 0.3mm 的连接体进行连接， 但最为理想的是， 参与连接的 U 形结构的直线段略长于不参与连 接结构的直线段， 从而使对应圆弧段的弧顶直接连接形成一体。 如果通过短直线的连接， 最 大应力将会出现在直线的中部， 对弯曲载荷的承受能力将会下降， 而采用弧顶直接连接的 形式， 最大应力发生在连接部位的周围的 4 处位置， 从而降低最大应力， 提高承载能力。此 时， 比未连接的

19、 U 形结构的直线段略长一些， 有利于提高扩张均匀性。连接点两侧直线段的 长度相等， 当扩张时， 角度相等， 从而保证扩张均匀性。 因此， 对应的U形结构2、 2中， 由连 接点4连接的结构， 没有间隙， 未参与连接的结构如图1所示， 圆弧段之间形成间隙， 而这一 间隙即为参与连接的结构的直线段与未参与连接的结构的直线段的长度差。 由于这微小的 间隙存在， 避免了当支架弯曲和压握时， 结构不重叠。 并且， 支架弯曲变形时， 相邻支撑体不 会发生干涉现象。 通常， 参与连接的结构的直线段的长度比未参与的结构的 直线段长10 到 30。小于 10时， 以上所提到的效果不能充分发挥， 而超过 30时

20、， 对血管支撑的均 匀性较差。 另外， 长度差过大时， 还会使扩张均匀性受到影响， 使连接部位的支撑刚度下降。 本实施例， 构成环状单元的圆弧段 20、 20的弧顶部分的曲率半径为， U 形结构 2、 2的直 线段与圆弧段的相切圆弧的曲率半径的 1.1 1.5 倍， 而 1.2 1.4 为最佳。从而， 在承受 弯曲载荷时圆弧段的弧顶处的最大应力值下降， 承受弯曲疲劳载荷的能力得到提高， 同时 使扩张时的应力 / 变形的均匀性得到改善， 扩张性能相对传统产品得到提高， 增强了扩张 说 明 书 CN 202568545 U 5 4/7 页 6 操作的安全性。当曲率半径的倍率低于 1.1 倍时不能有

21、效降低发生在弧顶的最大应力值， 而超过 1.5 倍时， 直线段和圆弧段的交界处将产生应力， 疲劳强度会受到影响。另外， 超过 1.5 倍时， 弧顶的外形将过大， 当压握支架时， 圆弧段之间将产生干涉。U 形结构 2、 2在支 架扩张后， 与中心轴 C1 的夹角为钝角时， 支架的径向支撑力增大。扩张后的 U 形结构的两 个直线段形成的夹角 接近 120时径向支撑力将增大。即， 设计支架时， 当支架扩张到 2.5mm 时， 结构的扩张后的角度 至少要设计在 90以上。 0036 本实用新型的尺寸 ( 支架长度和直径 )， 没有特别的限制， 与传统支架一致。在不 扩张的情况下， 长度约 8 40 毫

22、米， 直径约 0.8 2mm 的范围内较为理想。支架的一个环 状单位的长度， 一般约 0.5 3.0 毫米。一个连接部的长度 ( 非连接 U 形结构间的轴向间 隙的长度 ) 约为 0.05 1mm， 最为理想长度是 0.12 0.36mm。 0037 U 形结构 2、 2的圆周方向配置的个数尽量为 4 个或 4 个以上。而且， 扩张后的直 径如果大于 3.0mm 以上， 则应多于 6 个或 6 个以上， 通常取 6-12 之间。环状单元 3、 3 沿周向配置， 合计应取 6 个以上， 通常取 9-18 之间。在支架轴向上， 每 10mm 配置 3 个以上， 通常为 4-8 个。当支架扩张到目标

23、直径 ( 例如 3.0、 4.0)， 上述 至少应在 90以上， 通常为 90 120。超过 120时虽然对支架的支撑力有利， 但圆弧段的变形过大。而 且， 扩张导致支架轴向缩短率变大， 支架的植入位置将难以确定。 0038 单元的支撑 ( 两个直线段 ) 部分， 应沿支架轴线 C1 如图 10 所示在径向对称分布。 支架的 U 形结构 2 的厚度一般应一致。钴铬合金制成的支架的宽度一般在 80 120， 厚 度为 70 100。不锈钢制成的支架的结构 2 的宽度通常为 100 150， 厚度为 100 150。 0039 本实用新型中， 环状单元 3 以及连接点 4 处的宽度和厚度应不变。宽

24、度和厚度恒 定， 便于加工， 抛光过程中较容易控制尺寸。同时， 由于尺寸恒定， 使断面面积恒定， 从而使 任意位置的弯矩均等， 支架的柔韧性不受方向的影响。特别是， 相对应的 U 形结构直接连接 时， 圆弧段 20、 20的顶点重叠， 宽度一致时扩张的均匀性将得到提高 ( 参考图 2)。 0040 本支架由于具有上述连接点 4 的结构形式， 避免了连接点处的应力集中， 从而提 高了耐用性和灵活性， 同时可挠性和扩展性没有受到影响。另外， 相对应的 U 形结构 2、 2 并不是全部连接 ( 开环型 )， 当向血管输送时， 即使支架的直径有所缩小， 2、 2也不至于在 支架的半径方向上形成立体叠加

25、。 0041 如图 1 和 2 所示 ： 构成环状单元 3、 3的 U 形结构 2， 2的连接点 4， 在支架的圆 周方向上至少应有一个点进行连接。如上所述， 根据支架直径的不同， 在圆周方向配置的 U 形结构的个数要进行确定。一般， 直径为 3 6mm 时， U 形结构取 6-10 个， 此时连接点一般 取 1-3 个。本实用新型中， 对应的 U 形结构 2、 2中一部分参与连接， 其余为未参与连接。 这一非连接结构的存在， 使得支架变得更加柔韧， 在血管出现分叉时， 导向性得到提高， 同 时由于形成连接点的圆弧段分散了应力， 从而相对连接点无间隙配置的支架相比， 疲劳强 度得到了提高。 0

26、042 本实用新型的 U 形结构， 由 SUS-316L 等不锈钢， Ni-Ti 合金、 Cu-A1-Mn 合金等形状 记忆合金， 钛合金， 钽合金， 钴铬合金制造。 0043 此外， 本实用新型的 U 形结构的材料也可以是一种可在人体内分解的金属 ( 生物 可降解金属 )。可降解金属包括纯镁、 镁合金、 纯铁和铁合金等。 说 明 书 CN 202568545 U 6 5/7 页 7 0044 此外， 本实用新型的 U 形结构的材料也可以是聚乳酸、 聚乙醇酸、 聚 ( 乳酸 - 己 内酯 )， 聚 ( 乙醇酸 - 己内酯 ) 等生物可降解的聚合物。 0045 此外， 可在体内可降解金属上， 涂

27、上一种生物可降解聚合物材料。 0046 本实用新型的几何形状可以利用激光雕刻， 一次成型。 而激光加工的生产过程中， 首先， 基于设计支架的图纸， 利用 CAM 创建切割路径。其次， 对金属或高分子材料进行激光 切割。 0047 由激光切割成网眼形状后， 使用电解抛光提高表面光洁度， 使各边缘形状圆润。 在 钴铬合金支架的制造工艺中， 激光切割后的后处理是一个重要工程。 激光切割后的支架， 首 先将氧化层在酸性溶液中进行溶解， 之后进行电解抛光。 0048 下面， 对本实用新型使用时的扩张压力， 弯曲疲劳强度， 柔韧性、 轴向短缩率、 径向 回弹率， 最大变形等由以下方法进行测定。 0049

28、( 扩张压力 ) 0050 将 3.0 毫米直径的支架， 插入内径 3.0mm， 外径为 4.0mm 的硅胶管， 注入生理盐水， 支架内径达到 3mm 时的， 测定的球囊扩张压力。 0051 ( 弯曲疲劳强度 ) 0052 固定支架两端， 如图 11 所示， 左侧固定， 右侧连接凸轮， 凸轮由电机驱动， 通过凸 轮的推动， 实现支架中心部分产生偏离中心 2.0mm 的弯曲， 重复以上操作， 直至支架断裂为 止， 并记录时间。 0053 ( 柔韧性 ) 0054 四点弯曲试验方法测量弯曲刚度， 评估柔韧性。 0055 ( 轴向短缩率 ) 0056 将支架， 插入内径 3.0mm， 外径为 4.0

29、mm 的硅胶管， 注入生理盐水， 支架内径达到 3mm。 扩张后测量支架长度， 同扩张前支架长度进行比较， 计算出短缩率， 即为轴向短缩率。 0057 ( 径向回弹 ) 0058 将支架， 插入内径 3.0mm， 外径为 4.0mm 的硅胶管， 注入生理盐水， 利用球囊使支架 扩张到内径 3mm 之后， 卸载球囊， 测量卸载前后的内径变化率， 即为径向回弹率。 0059 ( 最大应变测量 ) 0060 为了从材料强度的角度对支架各个部位发生的变形进行评价， 将支架从压握到经 球囊扩张后留置到血管内的整个过程， 建立支架的有限元模型， 输入相应的材料特性， 利用 计算机进行仿真分析， 对比了最大

30、应力。 0061 将本实施例与现有技术对比例进行比较， 将比较结果绘制成图表如表1和图12所 示。本实施例和对比例均采用长度 17.4mm， 收缩时直径 1.0mm， 扩张时内径 3.0mm 时， U 形 结构 2， 2的连接点 4 的部分的尺寸为定值 ： 宽度 100， 厚度 80， 均由钴铬合金制成。 0062 ( 本实施例 ) 0063 本实施例的直线段的相切圆弧的曲率半径 R0.15， 圆弧弧顶的曲率半径 ( 参与 连接 ) 取相切圆弧的 1.3 倍， 即 R0.20。一类环状单元中包含 U 形结构的个数为 6， 二类 环状单元中包含 U 形结构的个数为 9( 如图 2)。 0064

31、( 对比例 1) 0065 如图 7 所示， 对比例为传统支架， 多个一类 U 形结构 11 圆周排列， 形成一类环状单 说 明 书 CN 202568545 U 7 6/7 页 8 元 12 与二类 U 形结构组成的二类环状单元 12 交替配置， 形成支架管状体。相邻环状单元 通过连接部分 14 全部连接， 具有由内部伸张的能力。 0066 ( 对比例 2) 0067 如图 5 所示， 圆弧的顶部 10 的曲率半径 R0.15， 一个 U 形结构的长度 1.2mm， 连 接部分长度 ： 1.3mm， 一个环状单元中包含 U 形结构的个数为 6。 0068 ( 对比例 3) 0069 如图 3

32、 所示， 圆弧的顶部 10 的曲率半径 R0.15， 一个 U 形结构的长度 1.2mm， 连 接杆长度 ： 1.2mm， 一类环状单元中包含 U 形结构的个数为 6， 二类环状单元中包含 U 形结构 的个数为 9。其它结构尺寸与实施例相同。 0070 如表1所示， 实验结果显示， 闭环支架(对比例1)与开环支架相比(实施例1、 对比 例 2、 3)， 开环支架的疲劳强度较佳。其原因， 开环支架， 其结构会形成三维变形空间 ( 约束 点少， 自由度高 )， 在连接点处的实际负荷降低， 相对与闭环支架， 弯曲变形能力得到提高。 在开环支架中， 本实施例的支架， 抗弯疲劳强度优于其它结构。其原因是

33、实施例 1 受弯曲载 荷时， 最大应力较低(见图12)， 从而弯曲疲劳强度得到了提高。 此外， 本实施例的标准扩张 压 (8atm)， 比对比例 2 和 3 的标准扩张压 (9atm) 要低， 并扩张均匀性和柔韧性方面优于其 它对比例。本支架在轴向短缩和径向回弹方面与传统支架基本相当， 疲劳强度和柔韧性表 现优越。 0071 表 1 测试试验结果 0072 0073 本实施例， 首先力求尽量降低最大应力 / 应变， 其次， 尽量使 U 形结构的 圆弧段， 直线段以及连接点所承受的应力 / 应变相当。图 2 所示为本实施例的 U 形结构的圆弧段 5 和连接点 4 的局部放大图。本实用新型具有良好

34、的疲劳强度， 以及承受弯曲载荷时， 结构能 够均匀变形， 圆弧段 5 和连接点 4 的应力 / 应变基本相同的支架。 0074 如上所述， 本实用新型 U 形结构的圆弧段 5、 连接点 4 与对比例 1 的 U 形结构的圆 弧段以及对比例 2、 3 的圆弧段 10， 连接部分 9 相比， 具有承受较低的应力 / 应变的结构。同 时， 为降低连接点 4 处产生的最大应力 / 应变， 所采用的圆弧段 5 的弧顶的曲率半径相对直 说 明 书 CN 202568545 U 8 7/7 页 9 线段与圆弧段的相切圆弧的曲率半径大1.11.5的结构， 使得弯曲疲劳强度得到提高， 柔 韧性和扩张均匀性均得到

35、改善。 0075 本实用新型提供了一个具有高弯曲疲劳强度和灵活性的支架结构， 有助于支架制 造技术的发展， 行业贡献很大， 行业运用的可能性很大。 此外， 本发明的支架， 它可以利用激 光加工制造， 所以产业化生产的可能性很大。 说 明 书 CN 202568545 U 9 1/3 页 10 图 1 图 2 图 3 图 4 说 明 书 附 图 CN 202568545 U 10 2/3 页 11 图 5 图 6 图 7 说 明 书 附 图 CN 202568545 U 11 3/3 页 12 图 8 图 9 图 10 图 11 图 12 说 明 书 附 图 CN 202568545 U 12